Выбор температур кипения и конденсации

Выбор давлений и температур в колоннах также обусловливается требованиями к качеству и состоянию целевых продуктов, составом исходного сырья, располагаемыми хладо- и теплоносителями и т, п. За исходный параметр часто принимают температуру конденсации паров в верхней части колонны при атмосферном давлении. Если температура конденсации паров при атмосферном давлении слишком низка, давление повышают. Например, пропан при атмосферном давлении конденсируется при —42 °С, при повышении же давления до 1,9 МПа его температура конденсации становится равной +55 °С. Снижение давления в колонне ниже атмосферного (вакуум) диктуется [ге-обходимостью уменьшения температуры кипения нижнего продукта либо из-за технических трудностей достижения требуемого уровня температуры, либо из-за разложения продукта. Выбор температур определяется также рациональной разницей температур охлаждающей среды и паров в верхней части колонны, теплоносителя и остатка — в нижней части колонны, ибо от этого во многом зависит поверхность теплообменных аппаратов. [c.106]

Выбор температур кипения и конденсации [c.97]

Дистилляция и ректификация — процессы разделения двух или более компонентов, находящихся в жидкой фазе, за счет перевода одного или нескольких из них в газовую фазу с последующей конденсацией паров. Ректификация, как известно, характеризуется наличием флегмы, обеспечивающей многократное испарение и конденсацию, что дает возможность более четко разделять компоненты. Процесс этот широко применяют для разделения жидких гомогенных смесей. Разделению способствует большая разница в температурах кипения компонентов, а склонность некоторых веществ к образованию азеотропных смесей затрудняет разделение. Как известно, дистилляцию и ректификацию можно вести при обычном давлении, в вакууме или в токе инертного газа. Выбор метода зависит от физико-химических свойств компонентов. [c.33]

Программа определ яет температуру кипения (конденсации) и состав одной из фаз при заданных давлении и составе равновесной фазы смеси. Поскольку ири разработке программы выяснилось, что данный метод более чувствителен к выбору температуры кипения, чем к составу, итерационный расчет производится с корректировкой температуры, причем для это- [c.55]

Для выбора условий проведения разгонки была построена диаграмма р — 1, характеризующая зависимость давления пара от температуры . Из этой диаграммы следовало, что проведение разгонки в вакууме нецелесообразно, т. к. в этом случае температуры кипения масляных альдегидов сближаются (рис. 1). Разгонка прп повышенном давлении, по-видимому, также неприемлема, т. к. это может вызвать увеличение скорости реакций конденсации и полимеризации масляных альдегидов. [c.144]

Целью технико-экономического расчета теплообменного аппарата является выбор оптимального режима его работы, характеризуемого обычно среднелогарифмической разностью температур 0т и скоростью хладоносителя в испарителе или скоростью охлаждающей среды в конденсаторе. При расчете вариантов с различными значениями и ш определяют ту часть приведенных годовых затрат, которая зависит от режима работы аппарата. Оптимальному режиму будет соответствовать вариант с минимумом переменной части приведенных годовых затрат. Существование минимума обусловлено характером влияния на экономичность работы аппарата параметров 0 и ш. С увеличением 0 сокращается площадь поверхности теплопередачи аппарата Р и его стоимость, но возрастает температура конденсации в конденсаторе или уменьшается температура кипения о в испарителе. Такое изменение температур i и приводит к возрастанию необратимых термодинамических потерь из-за конечной разности температур между конденсирующимся холодильным агентом и охлаждающей средой в конденсаторе и кипящим холодильным агентом и теплоносителем в испарителе. Следствием этого будет увеличение удельной мощности компрессора Ne/Qo в паровой холодильной машине или удельной затраты тепловой энергии в теплоиспользующих холодильных машинах. [c.377]

Для конденсации паров перегоняемой жидкости применяются холодильники различных систем. При выборе типа необходимо руководствоваться температурой кипения отгоняемого вещества. Так, при отгонке таких низкокипящих жидкостей, как эфир, сероуглерод и др., следует применять обычные холодильники Либиха большой длины (75—100 сж) либо вертикально расположенные змеевиковые. [c.209]

Выбор хладагента для машины производят с учетом многих факторов. Некоторые свойства выбираемого хладагента предопределяются назначением и размерами холодильной машины. Температура кипения, например, определяется заданным температурным режимом машины температура конденсации — температурой выбранного источника для охлаждения конденсатора удельная холодо- [c.11]

Плотность и коэффициент плотности, необходимые для проведения анализов, следует либо определять, либо получать на основании зависимостей с другими константами. Если ароматическая фракция смешана с насыщенными углеводородами, как это часто с.лучается, то сперва следует выделить ароматические компоненты или при помощи хроматографии (см. стр. 152), или же путем извлечения растворителями. Для выбора подходящего графика желательно иметь некоторое представление о типе подлежащих анализу ароматических соединений, особенно о степени конденсации. В случае моноциклических ароматических углеводородов графики тождественны. Для анализа продуктов крекинга нефти Липкин и Мартин рекомендуют пользоваться графиком, изображенным на рис. 85а, так как имеются указания, что в таких продуктах преобладают ароматические соединения конденсированного типа. Для продуктов прямой гонки с более высокой температурой кипения рекомендуется применять график, приведенный на рис. 85в, так как предполагается, что в этих фракциях содержатся как конденсированные, так и неконденсированные ароматические углеводороды . [c.353]

При оценке целесообразности использования криогенной откачки важным является вопрос о выборе подходящего хладоагента. Для этой цели пригодны лишь те жидкости, температура кипения которых достаточно низка для эффективной конденсации газов. [c.196]

Оптимальным является сочетание низкой критической температуры и низкого критического давления. С другой стороны, выбор ограничен условиями детектирования, так как в настоящее время, как правило, перед детектированием производят декомпрессию, что вызывает в зависимости от температуры кипения элюента конденсацию или дегазацию подвижной фазы и соответственно дегазацию или конденсацию сорбатов, затрудняя или делая ошибочным детектирование. [c.132]

Для выбора условий проведения разгонки была построена диаграмма Р — Т, характеризующая зависимость давления пара от температуры. Из этой диаграммы следовало, что проведение разгонки в вакууме нецелесообразно, так как в этом случае температуры кипения сближаются (рис. 43). Разгонка при повышенном давлении, по-видимому, также неприемлема, так как это может вызвать увеличение скорости реакций конденсации и полимеризации масляных альдегидов. Поэтому изучение процесса разделения масляных альдегидов проводили при атмосферном давлении на лабораторных колоннах с погоноразделительной способностью, эквивалентной 18—39 теоретическим тарелкам при флегмовом числе 6—29 [25]. [c.121]

Из сказанного следует, что вопрос о выборе жидкости должен решаться только из соображений удобства эксплуатации и упрощения конструкции анодного узла применение ртути здесь совершенно не оправдано. Целесообразнее применять такую жидкость, которая при требуемой температуре имеет давление паров, близкое к атмосферному. В качестве такой жидкости может быть применен, например, этиленгликоль (г ,, = 197°С при р=1 ата). Некоторые преимущества может дать применение для этой цели некоторых водных растворов высококипящих жидкостей. Выбором раствора надлежащей концентрации можно поддерживать температуру кипения жидкости (а, следовательно, и температуру торца анода) на требуемом уровне. В то же время паровая фаза будет практически состоять из водяных паров и температура конденсации будет значительно ниже, чем температура кипения при этом температуры конденсатора, фланцев анода и верхней части изолятора будут несколько понижены, что весьма желательно для нормальной эксплуатации вентиля. [c.251]

Выбор промежуточного давления для холодильных компрессоров. Испытания холодильной машины с температурой кипения = —50°, температурой конденсации -1-35° и температурой предварительного охлаждения 4.0 =+30° показали, что при работе с промежуточным давлением, переменным в широких пределах, удельная мощность компрессора изменяется незначительно. [c.48]

При выборе рабочего давления следует учитывать тот факт, что десорбционное действие низкомолекулярных н-парафинов слегка возрастает при повышении давления. Поэтому выгодно работать при возможно высоком давлении. Повышение давления ограничено рабочей температурой и пределами кипения взятых продуктов, так как необходимо избегать капиллярной конденсации. [c.318]

Выбор того или иного хладагента определяется не только температурой его кипения. Холодильные агенты не должны быть ядовитыми, должны быть инертными к материалам, применяемым в холодильных машинах, взрывобезопасными, невоспламеняющимися, иметь невысокие давления конденсации. [c.5]

Высушивание ионитов производилось в специальном приборе, предназначенном для вакуумной сушки веществ при подогреве и с помощью осушителя (рис. 1). При нагреве яшдкости в колбе 1 до кипения образуются горячие пары, которые омывают цилиндр 2, конденсируются в холодильнике 3 и стекают обратно. В цилиндре 2, в который поме-]цается бюкс 4 с навеской высушиваемого вещества, устанавливается температура, равная температуре конденсации паров применяемой жидкости. В качестве обогревающей лшдкости (задающей температуру сушки) нами применялись следующие вещества хлороформ t кип. 60° С), этиловый спирт (i кип. 78° С), вода t кип. 100° С), толуол (t кип. 110° С), н.-бутиловый спирт t кип. 116" С), н.-амиловый спирт t кип. 137° С). Осушителями служили хлористый кальций и фосфорный ангидрид. С целью выбора оптимальной температуры сушки ионитов снимались кинетические кривые потери веса в зависимости от температуры. Эти опыты проводились следующим образом навеска ионита (0.3—0.5 г) помещалась в бюкс с тщательно притертой крышкой, высушивалась при 60° С до постоянного веса, соответствующего этой температуре, затем температура поднималась до 78° С и та л е навеска вновь доводилась до постоянного веса и т. д. до тех пор, пока вес ионита уже более не менялся нри дальнейшем повышении температуры. Вторая серия опытов но сушке ионитов заключалась в следующем. При оптимальной темпе- [c.59]

Расчет проводят в два этапа при номинальном режиме работы холодильного агрегата. После выбора площади поверхности производит поверочный расчет — определяют температуру конденсации при максимальных температурах окружающего воздуха и кипения. [c.208]

Ректификация смесей полициклических ароматических углеводородов — один из наиболее простых и эффективных способов их разделения. Ее особедность определяется высокими температурами кипения и высокими температурами кристаллизации полициклических ароматических углеводородов. Это создает трудности, связанные с подводом тепла высоких параметров для обогрева низа колонны, опасностью осмоления и коксования в нижией части аппарата, выбором соответствующей системы конденсации (охлаждение горячим маслом или водой, кипящей под давлением). Ректификация в вакууме повышает эффективность разделения и снижает опасность осмоления сырья, по з то же время сближает температуры конденсации и кристаллизации, что осложняет ведение процесса. Осложняет ректификацию и сублимация полициклических ароматических углеводородов, приводящая к забиванию коммуникаций, воздушников , вентиляционных систем. [c.296]

Выбор типа конденсатора ректификационной колонны зависит в основном от требуемого качества продукта верха колонны и его стоимости. При данном давлении температура конденсации всегда несколько выше температуры начала кипения продукта. От разницы этих температур зависят затраты на охланедение продукта. [c.138]

Ректификаци смесе1 полициклических ароматических углеводородои - один из наиболее аффективных и простых способов их разделения. Этим методом можно успешно выделять аценафтен иэ смеси с другими истествами — компонентами поглотительной фракции, антрацен в смеси с фенантреном, а также карбаэол — из антраценовой фракции. Трудности осуществления ректификации — высокие температуры кипения и плавления полициклических ароматических соединений. Это создает трудности, связанные с необходимостью подвода тепла высоких параметров для обогрева низа колонны, опасностью ос-моления и коксования в нижней части аппарата, необходимостью выбора системы конденсации паров, исключающей образование кристаллических пробок (охлаждение горячим маслом или кипящей под давлением водой). Ректификация в вакууме снижает температуру кипения, повышает эффективность разделения и уменьшает опасность осмоления сырьа, но в то же время сближает температуры кипения и кристаллизации, что осложняет ведение процесса. Осложняет ректификацию и склонность полициклических ароматических соединений к сублимации, что приводит к забиванию коммуникаций, воздушников, вентиляционных систем. [c.358]

Если смесь образует при атмосферном давлении азеотроп, то с понижением давления азеотропная смесь обогащается легкокипя-щим компонентом. Можно достичь и такого вакуума, при котором азеотроп исчезнет ). Например, смесь этиловый спирт — вода при 70 мм рт. ст. не образует азеотропа (см. главу 6.21).Вакуумной ректификацией при 70 мм рт. ст. можно получить абсолютный спирт без добавки посторонних веществ. Но при этом температура кипения спирта сравнительно низка — около 28 . Поэтому выбор вакуума зависит также от того, какие имеются охлаждающие средства для обеспечения конденсации паров. [c.293]

Давление в колонне является одним из основных параметров технологического режима. При выборе давления в ректификационных колоннах обычно исходят из минимальных затрат на разделение смеси. Изменение давления существенным образом влияет на процесс разделения. Так, увеличение давления в первую очередь приводит к пойышению температур кипения и конденсации разделяемой смеси. Это позволяет применять более дешевые хладоагенты или уменьшать поверхнорть теплообмена конденсатора, однако при этом может возникнуть необходимость применения специальных теплоносителей для нагрева низа колонны. При увеличении давления уменьшается относительная летучесть компонентов смеси и поэтому для заданного разделения требуется большее число тарелок или увеличенный расход орошения. Повышение давления в колонне приводит к увеличению ее производительности или к уменьшению диаметра колонны. Таким образом, при оценке и выборе давления в ректификационной колонне необходимо анализировать довольно сложную зависимость приведенных затрат на разделение от целого ряда факторов с учетом возможных технологических ограничений. [c.28]

В описанном приборе обеспечивается высокая точность измерения температуры кипения смесей, так как принцип измерения аналогичен используемому в современных конструкциях эбулио-метров. Вследствие малых размеров головки погрешности за счет частичной конденсации сведены к минимуму. Все же, как показывает практика, для получешш точных результатов головку необходимо снабдить термоизоляцией с компепсационным электрообогревом. Для эффективной работы прпбора большое значе нпе имеют некоторые технические детали. Прежде всего прибор хорошо работает, когда жидкость в колбе 1 кипит равномерно. Для обеспечения этого на стенки колбы полезно напаивать мелкую стеклянную крошку. Для обеспечения стабильного потока паро-жидкостной смеси важное значение имеет правильный выбор диаметра трубки 2, ее длипы и расстояния приемников проб от колбы 1. Если диаметр трубки 2 чрезмерно велик, то в ней происходит частичная сепарация жидкости и пара и становится затруднительным или невозможным обеспечить стабильный поток паро-жидкостной смеси, необходимой для нормальной работы прибора. Если, с другой стороны, диаметр трубки 2 слишком мал, то при движении в ней паро-жидкостной смеси создается большое гидравлическое сопротивление. Вследствие этого уровень жидкости в переточных трубках повышается, и она может заливать капельницы и даже попадать в приемники для проб 6 и 12. По этой причине всегда следует капельницы и приемники проб располагать на минимальном расстоянии от головки. Как показывает практика, трубку 2 следует делать внутренним диаметр м [c.20]

При подборе испарителей и конденсаторов среднюю разность температур А/принимают равной 3—5 С для кожухотрубя э х аппаратов и 8—12 °С при охлаждении воздуха в камерах и конденсаторах с воздушным охлаждением. Если занижена площадь теплообменной поверхности при выборе аппарата или коэффициент теплопередачи уменьшился вследствие загрязнений и осадков при эксплуатации, средняя разность температур Ai возрастает. Для отвода необходимой теплоты в испарителях приходится поддерживать более низкую температуру кипения /д. а в конденсаторах растет температура конденсации 4- С повышением или снижением Iq всего на 1 °С расход электроэнергии увеличивается на 3—4 %. [c.99]

Температура испарителя обычно принимается порядка 30—75°, а при дозировании проб объемом больше 10 мл — 100—150° (выше температуры кипения высококинящего компонента смеси). При выборе температуры испарителя необходимо учитывать парциальное давление паров вещества в дозируемой пробе и соотношение температуры испарителя колонки. При сильном нагреве испарителя и при парциальном давлении паров вещества выше давления насыгценных паров при температуре колонки введение пробы сопровождается конденсацией вещества на начальном участке колонки. Это явление нарушает нормальный хроматографический режим, а при многократном дозировании больших проб приводит к перераспределению жидкой фазы по высоте колонки, что снижает эффективность разделения [6, 7]. [c.49]

Удаление фтористого водорода из электролитической ванны может быть частично или даже полностью предотвращено применением обратного холодильника на выходе газообразных продуктов из ванны. Правильный выбор температуры обратного холодильника имеет большое значение для всего процесса электролиза. Хотя для конденсации фтористого водорода требуется возможно более низкая температура, однако беспредельно понижать се нельзя нцжний предел температуры конденсации зависит от температуры кипения выделяег.юго продукта фторирования. Обычно обратный холодильник охлаждают ниже этой температуры, причем продукт фторирования не будет конденсироваться полностью, так как он разбавлен большим количеством выделяющегося из катодного пространства водорода. Эта разница [c.352]

Bтop я задача, которую приходится решать при разработке технологической схемы, — выбор давления, при котором должна происхйдить регазификация СПГ. Здесь возможны два варианта газификация СПГ либо при низком давлении с последующим сжатием в компрессоре при температуре окружающей среды, либо под высоким или повышенным давлением путем сжатия СПГ асосом. Так как температура конденсации азота ниже температуры кипения СПГ при одном и том же давлении, то для обеспечения конденсации N2 необходимо иметь более высокое давление по сравнению с давлением кипящего метана. Отношение между давлением газификации СПГ и требуемым давлением для промежуточного теплоносителя (в данном случае азота) может быть определено по рис. 68, из которого видно, что при испарении жидкого метана под давлением несколько выше атмосферного (например, 0,12 МПа) давление циркуляционного потока при разности температур между потоками в конденсаторе-испарителе около 5 К должно составлять 2,2—2,5 МПа. Проведение регазификации при более высоком давлении повлечет за собой повышение температуры кипения метана и, следовательно, вызовет необходимость повышения давления циркуляционного азота. Иногда решающим фактором в выборе давления являются условия, при которых используется СПГ после газификации. [c.196]

В качестве примерного ориентира для выбора адсорбента можно указать, что чрезвычайно летучие растворители (например, сероуглерод, метиленхлорид или гексан) можно выделить нз отходящего воздуха в достаточно высокой конечной степенью чистоты только на тонкопористых активных углях. Вещества со средней температурой кипения также хорошо адсорбируются на углях этого типа. Для высококинящих растворителей (например, ксилола или высококипящего бензина) следует применять крупнопористые активные угли, чтобы поддерживать в разумных пределах расход пара. Кроме того, в случаях, когда отходящий воздух содержит вещества, которые уменьшают объем пор вследствие смолообразования (конденсации, полимеризации), эти вредные эффекты можно устранить, используя угли с достаточно большой емкостью. Надежную защиту в этих случаях обеспечивают фильтры предварительной очистки (форфильтры) с дешевыми воздухоочистными углями, кото-)ые снижают содержание этих примесей до минимального. 4а второй стадии можно проводить обычный процесс рекуперации растворителей. Угли форфнльтров заменяются без регенерации. [c.96]

Выбор условий и аппаратуры для перегонки зависит от свойств перегоняемых веществ. В случае достаточной термической стойкости веществ перегонку ведут при атмосферном давлении. Если же вещество при нагревании до кипения разлагается, его перегоняют в вакууме. Способность полимерных кремнийорганических соединений к перегонке даже в условиях глубокого вакуума ограничена определенными температурными пределами. Например, продукты конденсации тетраметоксиси-лаиа перегоняют при давлении 2- 10 мм рт. ст. и температуре около 320°С. Вязкий остаток, состоящий из соединений,. молекулы которых содержат около 10 атомов кремния в силоксанной цепи, при нагревании до 3 0°С начинает быстро разлагаться со значительным выделением тепла и образованием двуокиси кремния, карбидов кремния, тетраметоксиснлана и формальдегида. [c.125]

В аппаратах с воздушным охлаждением воздух обычно нагревается на 4—6 К, т. е. ,2 — =4 - 6 К. Чтобы компенсировать в некоторой степени ухудшенную теплоотдачу в конденсаторах с воздушным охлаждением, приходится предусматривать повышенную разность температур 0 между конденсирующимся хладагентом и протекающим воздухом. В этом случае температуру конденсации принимают = 2 + (8- 12 К). Поэтому температура конденсации оказывается довольно высокой (до 50—55° С). Температуре конденсации 50° С для агента Я22 соответствует давление 1,94 МПа, для аммиака — 2,07 МПа. Такие высокие рабочие давления заставляют предъявлять повышенные требования к компрессорам и аппаратам холодильной установки. В связи с этим новые компрессоры, освоенные отечественными заводами, выпускаются на рабочие давления 2,0 и 2,5 МПа и на разность давлений конденсации и кипения 1,7 и 2,1 МПа. В некоторых случаях можно понизить рабочее давление в холодильной установке выбором хладагента, имеющего более низкое давление насыщенного пара (например, для К142 оно составляет 0,71 МПа при 50° С). [c.274]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология