Структура модулей приложения

Структура модулей приложения [c.196]

Таким образом, важнейшими понятиями программного модуля являются множество входных и выходных параметров, функции модуля, используемые методы, особенности алгоритмов и т. д. Для целей автоматизации процесса конкретной привязки модуля в зависимости от исходных данных удобно представить его в виде фрейма (см. гл. 4). Фреймовый модуль будет представлять собой многоуровневую структуру лексем естественного языка, идентификаторов программных модулей, адресов БД. При использовании этого модуля для получения нового результата заполняются соответствующие терминалы фрейма и проводится его активизация. Аппарат фреймов является развивающимся подходом в создании ППП не только в приложениях, но и в системах искусственного интеллекта [14, 15], [c.265]

При конструировании важно установить распределение деформаций конструкции, возникающих в процессе эксплуатации под влиянием приложенных напряжений. Напряжения могут возникать из-за давления, создаваемого жидкостью или газом, течением жидкости или неоднородным температурным расширением при изменениях температуры. Упругие свойства часто считают не зависящими от структуры, но существуют ситуации, когда такое утверждение становится неверным. Отдельные зерна металлических кристаллов в отношении упругих свойств анизотропны. Таким образом, упругие постоянные зависят от ориентации зерна по отношению к ориентации приложенных напряжений. В процессе производства деталей может возникнуть преимущественная ориентация отдельных зерен, что и создает упругую анизотропию. Весьма вероятно, что различные степени преимущественной ориентации приводят к довольно широкому разбросу данных по упругим свойствам металлов и сплавов. Вследствие того что этот разброс может вызывать появление погрешности, достигающей в некоторых случаях при расчетах деформаций 20 %, эта тема детально рассматривается в настоящем параграфе. Таблица 3, 4.5,8 — лишь пример того типа информации, которая встречается в литературе. Можно полагать, например, что стали с 5—9 %-ным содержанием хрома должны иметь примерно те же значения модуля Юнга, что и стали, содержание хрома в которых близко к указанному. [c.196]

Для снятия реологических кривых 6 ( ) (где е — относительная деформация, I — время) разработан ряд приборов [8]. По кривым 8 ( ) определяются независимые характеристики материала предел текучести начальный условно-мгновенный модуль упругости N модуль эластичности равновесный модуль сдвига истинная релаксационная вязкость вязкость эластично( ти М". Все эти характеристики инвариантны и не зависят от типа приборов, величины приложенных напряжений или скорости деформации, если структура материала не разрушена. [c.144]

Коэффициент Ё, называемый модулем упругости, характеризует жесткость теда. При напряжениях, превышающих так называемый предел упругости Ри (стр. 260), пропорциональность нарушается происходит либо разрушение структуры, характерное для хрупких тел, предел прочности которых Рт близок к пределу упругости, либо возникают остаточные (пластические) деформации, не исчезающие после снятия нагрузки. Те-л-а, обнаруживающие остаточную деформацию при напряжениях, превышающих предел упругости, называются пластичными телами. Одним из видов остаточной деформации является течение, характерное для вязких жидкостей, при котором величина деформации непрерывно увеличивается при постоянно действующем напряжении. Вязким называется тело, изменяющее форму при любом, сколь угодно малом напряжении (Рй = 0). Идеально вязкие тела — жидкости — подчиняются закону Ньютона, согласно которому градиент скорости сдвига или, иначе говоря, скорость относительной деформации сдвига пропорциональна приложенному напряжению [c.255]

Реологические характеристики межфазных адсорбционных слоев различных биополимеров представлены в табл. 15. Эти данные показывают, что все межфазные адсорбционные слои имеют близкие по значению модули эластических деформаций, исключение составляет лизоцим, у которого модуль быстрой эластики характеризует очень малую по сравнению с другими белками ориентацию элементов структуры слоя под действием приложенных извне усилий. Об этом также свидетельствует большая величина условной вязкости упругого последействия г) ,, которая на порядок превосходит соответствующую характеристику у других слоев. [c.223]

По кривой кинетики структурообразования конец I стадии — 3 мин. Эти предположения подтверждались дополнительными исследованиями прочности образцов на сжатие после вибрации, приложенной в различные сроки от начала затворения по сравнению с контрольными (не вибрированными) образцами. В нужные промежутки времени часть суспензии отбирали и подвергали вибрации 60 сек с частотой 200 гц, затем формовали образцы (кубики 2 X 2 X 2 слг) для испытания на сжатие. Результаты опытов приведены на рис. 2 (кр. 3). Приложение вибрации через 2 мин дает увеличение прочности на 15% по сравнению с контрольным образцом вибрация Через 4 мин вызывает незначительное ее повышение. Это говорит о том, что до 4 мин в суспензии имеется коагуляционная структура из частиц полуводного гипса и появившихся зародышей новой фазы — дигидрата, но еще нет сплошного кристаллизационного каркаса. Его возникновение и развитие связано с резким нарастанием модуля быстрой эластической деформации. Вибрационные воздействия, приложенные в конце I стадии, разрушают дефектную тиксотропно-обратимую коагуляционную структуру и сообщают дополнительные импульсы для создания новых контактов. Вновь возникающая упорядоченная коагуляционная сетка служит основой для развития более прочной кристаллизационной структуры (в нашем случае увеличение прочности на 15%). [c.176]

Рис. IV.31. Зависимость разрушающего напряжения при растяжении и сжатии, модуля упругости и сдвига, коэффициента Пуассона стекловолокнитов перекрестной структуры от угла приложения нагрузки по результатам испытаний стандартных образцов

Это замечание является важным для оценки влияния частоты нагружения и разгружения на демпфирующую способность материала. Если время исчезновения остаточных деформаций полимерного материала меньше времени разгружения, частота приложения нагрузки не ухудшит его демпфирующие свойства. В противном случае демпфирующая способность материала ухудшается (будет возрастать величина модуля упругости). В сравнимых условиях на величину относительной демпфирующей способности 1 0 влияют пе только структура полимера, но и структура наполнителя, поскольку последний создает дополнительные очаги трения при действии знакопеременных нагрузок. В таком случае композиция наполнителя (ткани, толстая бумага, волокнистые [c.75]

Разброс упругих характеристик стеклопластиков, как правило, меньше, чем разброс характеристик прочности. Следует заметить также, что с изменением структуры стеклопластика модули упругости изменяются меньше, чем показатели прочности. Установлено [69 178, 43, с. 90], что на разброс механических характеристик, определяемых при испытаниях образцов, влияют также условия нагружения, главным образом способ приложения нагрузки. [c.201]

Изменение прочностных свойств ПВХ-пенопластов при растягивающих нагрузках в процессе длительного теплового старения также находится в качественном согласии с только что изложенными данными. В самом деле, время до начала увеличения предела прочности при растяжении в 5 раз меньше, чем при сжатии, и составляет 100 час. при 125° С. По-видимому, эти различия обусловлены другим механизмом деформирования и разрушения ячеистой структуры в процессе приложения растягивающих нагрузок. По мнению Дементьева и сотр. [242], в процессе сжатия определяющее влияние на прочность пенопласта оказывает кооперативная потеря устойчивости стержневой структуры и модуля упругости полимерной матрицы, тогда как прочность пенопласта в процессе растяжения определяется в первую очередь особенностью деформации гибких тяжей и прочностью полимера—основы при растяжении. [c.301]

Исследование влияния типа связей на характер термомеханических кривых, модуль упругости и равновесную высокоэластическую деформацию трехмерных полимеров на основе фенолформальдегид-ных смол, эпоксидных и других термореактивных пленкообразующих показало, что значительная роль в образовании пространственной структуры в этих системах принадлежит физическим связям. Из термомеханических кривых полимеров с различным содержанием поперечных связей следует, что они характеризуются значительной высокоэластической деформацией, но не переходят в вязкотекучее состояние из-за наличия пространственной структуры. Температура стеклования трехмерных полимеров увеличивается с повышением степени отверждения, зависящей от температуры формирования. Однако даже при высокой температуре 140 °С не реализуется полная глубина отверждения, а пространственная сетка является термически лабильной. Это выражается в том, что по мере нагревания трехмерных полимеров и приложения нагрузки часть связей, образующих сетку, разрушается, а на их месте образуются новые связи, число которых с повышением температуры уве- [c.126]

Принимая во внимание молекулярную структуру, кажется весьма вероятным, что высокий начальный модуль полиэтилентерефталата связан с его сравнительно высокой температурой перехода второго рода (около 80°), которая для найлона 66, по-видимому, лежит немного выше комнатной температуры при обычной влажности. Поэтому в случае найлона 66 искажение кристаллической решетки может происходить сравнительно легко уже нри комнатной температуре, в то время как в случае полиэтилентерефталата для этого требуется приложение весьма больших нагрузок. Предполагается, что по той же причине найлон 66 можно вытягивать на холоду, в то время как в случае полиэтилентерефталата для достижения достаточной степени вытяжки необходимо нагревание. Этим же объясняется исчезновение деформации у найлона 66 после больших растяжений, сопровождающихся нарушениями дальнего порядка кристаллической решетки, которое происходит быстро и довольно полно, в то время как для нитей терилена восстановление размеров про -текает медленнее и менее полно. Рис. 141, иа котором представлен начальный модуль этих двух волокон как функция температуры, показывает, что при температурах выше температуры перехода второго рода нити терилена имеют [c.407]

Фундаментальная проблема разработки САПР заключается в формировании прикладного математического обеспечения. Отсутствие физического аналога процесса на стадии проектирования предъявляет высокие требования к его математической модели. Математическая модель процесса на стадии проектирования является не только многофункциональной, но и имеет переменную структуру в зависимости от гидродинамических, кинетических и иных условий ее применения. Поэтому при разработке модели следует исходить по возможности из общих методов восприятия и преобразования данных, в рамках же САПР модель трансформируется в зависимости от конкретных условий приложения, т. е. подстраивается под ситуацию. Основным принципом конструирования таких моделей является модульность. Модель представляется в виде совокупности отдельных элементов, структурированных на основе физических (гидродинамика, кинетика, равновесие и т. д.) или иных (удобство, относительная независимость и т. д.) соображений. Эффективность применения такой модели будет зависеть от способа структурирования и организации интерфейса между модулями. И опять оперативная оценка параметров конкретного варианта модели невозможна без применения АСНИ. [c.619]

В момент Tl приложения нагрузки происходит деформация еь которой соответствует условно-мгновенный модуль упругости ) = Я/е . В дальнейшем под действием неиз.менного наиряжсиия развивается деформация, называемая ползучестью, В результате ползучести деформация цементного камня нод постоянной нагрузкой продолжается в течение нескольких лет. Если нагрузку снять в момент времени тг, то упругая деформация ei исчезает со скоростью звука. Затем относительно медленно снимается деформация б2, которой соответствует модуль медленной эластической деформации Ег=Р г2- Процесс снятия деформации еа называется упругим носледействнем. Остаточная деформация йз остается как результат ползучести. Эта необратимая деформация является следствием нарушения части контактов в структуре. Пластическая (необратимая) деформация появляется мгновенно, если приложенное напряжение превышает предел истинной упругости цементного камня. Чем моложе структура цементного камня, тем меньше Ei и тем больше способность цементного камня к пластической деформация ползучести. [c.134]

Как показано в работе [159], замедленное развитие упругой деформации, т. е. высокоэластическое последействие в коагуляционных структурах,связано с ориентацией анизометричных частиц-пластинок, палочек (или цепочек, образуемых изометричными частицами) в направлении сдвига. Каждому значению деформации сдвига соответствует определенная степень ориентации, монотонно возрастающая с деформацией. При деформировании системы под действием приложенного напряжения проекция размера каждой частицы на направление сдвига увеличивается в среднем на величину эластической деформации. Исходя из представлений об изменении конфигурационной энтропии, вызванной ориенуацией частиц, на основании термодинамических расчетов выражено значение модуля Э1астичности через объемную концентрацию частиц п и абсолютную температуру Т [c.44]

Результаты проведенных исследований показывают, что поливинилхлоридное покрытие, длительно находившееся в составе изоляции на действующем трубопроводе, даже на холодном его участке с течением времени становится более жестким по сравнению с исходным материалом (рис. 21). Чтобы исключить ориентацию, возникающую в покрытии под действием приложенного усилия при нанесении его на трубу и повышающую модуль упругости материала, кривые растяжения во всех случаях определяют на отрелаксированных образцах, что фиксируют по двулуче-преломлению. Коэффициент влагопроницаемости поливинилхлоридных лент с течением времени в начальный период эксплуатации уменьшается, что объясняется уплотнением структуры материала покрытия под влиянием главным образом процессов термоокислительного распада и миграции пластификатора. [c.33]

При приложении к образцу нагрузки (е = onst) наблюдается обратимая релаксация Ван-дер-Ваальсовых (вторичных) связей, приводящая к спаду напряжения. На этом основаны методы определения равновесного, а также условно-равновесного модуля на модульных рамках. Это относится в основном к трехмерным полимерам, имеющим сетчатую структуру. В нашем же случае рассматриваемые изоляционные материалы в исходном состоянии представляют собой полимеры с линейным строением макромолекул. Поэтому указанные структурные характеристики в применении к данным материалам будут не в полной мере отражать те структурные изменения, которые произошли в них под влиянием процессов старения. Тем не менее эти показатели с определенным приближением [c.38]

Принцип суперпозиции Больцмана применим для всех полимеров, структура которых не зависит от приложенных сил и ие меняется во времени. Ои позволяет описывать линейное вязкоупругое поведение системой дифференциальных уравнений вида La = Dt,, где L и D—линейные дифференциальные операторы по времени. Это выражение эквивалентно описанию вязко-упругого поведения с помощью моделей, состоящих из упругих пружии с различными модулями E и вязких элементов с вязкостями т) (рис. IX. 2). Пружинам приписываются механические свойства идеальной упругости — закон Гука, а вязким элементам — свойства идеально вязкой жидкости — закон Ньютона. [c.214]

Попытка представить модулированную структуру как макро-периодическую решетку сферических включений, образование которой обусловлено взаимодействием включений через поля внутренних напряжений, была предпринята в работе Эшелби (см. Приложение к статье [217]). Расчет в [217] производился в рамках предположения об упругой изотропии обеих фаз, имеющих различные модули упругости. Эта модель приводит к потенциалу парного взаимодействия V (г) — 1/г , который, будучи монотонным и сферически изотропным, не в состоянии обеспечить устойчивость макрорешетки включений и, следовательно, объяснить их существование. [c.261]

В период пуска цеха горячебрикетированного железа отсутствовали не только научно обоснованные технологии подготовки и переработки окисленных окатышей ЛебГОКа, но и достоверный опыт их использования на базовых модулях производительностью 750 тыс. т в год. Положение осложнялось и спецификой химического состава окатышей (в основном повышенным содержанием кремнезема) по сравнению с обычно используемым сырьем для металлизации. Это обстоятельство существенно уменьшило возможности управления минералогическим составом связки без ущерба для общего содержания железа. Аналю условий восстановления в реакторе ХИЛ-Ш при наличии горячей выгрузки металлизованного продукга показал, что, кроме обычно требуемых металлургических свойств окисленных окатышей (высокое содержание железа, хорошие прочность и восстановимость при низко- (600 °С) и высокотемпературном (900 °С) процессе, необходимы низкие пластические свойства металлизованных окатышей. Для оценки этих свойств в цехе была сконструирована и пущена в эксплуатацию опытная установка, в которой восстановительным был газ с выхода реформера, а системой горелок изменяли режимы восстановительно-тепловой обработки. Специальное гидравлическое устройство регулировало внешнее давление, приложенное к навеске свежевосстановленного материала. Результаты исследований, проведенных с помощью этой установки, позволили ввести специальный параметр (эффективную вязкость), характеризующий пластические свойства продукта, и определить требуемые диапазоны его изменения. Другим важным для практики выводом было то, что вязкость металлизованного продукта зависит от структуры не только металла, но и нерудной составляющей. Это потребовало изучения структуры и свойств связки окисленных и металлизованных окатышей, а также ее роли в формировании металлургических свойств. Благодаря микроструктурным и микрорентгеноспектраль-ным исследованиям удалось выявить общие закономерности формирования структур связки и рудной части окатыша. [c.382]

Важным [401 для интерпретации структурной организации и механического поведения анализируемых материалов было определение кажущегося модуля упругости кристаллитов . В этом эксперименте вытянутый образец подвергается воздействию постоянно приложенной нагрузки, и модуль Е° рассчитывают по продольной I деформации кристалла, измеряемой методом МУРРЛ [рефлекс (002) для ЛПЭ] в предположении, что напряжение в кристаллических областях равно приложенной нагрузке, деленной на площадь поперечного сечения образца. Это допущение предполагает, что весь разупорядоченный некристаллический материал включен последовательно с кристаллическими областями. Установлено, что измеренное при комнатной температуре значение Вс составляет для ЛПЭ 160 ГПа. Однако тогда, когда аналогичные эксперименты выполнялись на образцах с относительно низкой степенью вытяжки ( 9), отожженных до состояния, в котором материал организовывался в структуру параллельных ламелей (в этом случае предположение об однородности напряжения выполняется с высокой вероятностью), получалось значение = 240 ГПа, что соответствует данным работы [50]. [c.47]

В более поздней работе В. А. Каргина п Г. Л. Слонимского предлагается модель структуры резита в виде гомогенного двухкомпонентного застеклованного геля, представляюш его собой пространственную сетку высококонденспрованной составляющ,ей, образованной сравнительно редкими химическими связями и более частыми межмолекулярными, набухшую в смеси полимер-гомологов типа полиметиленфенолов (новолаки). При нагревании такой модели обнаружится суш,ествование Тс, а следовательно п интервала высокоэластичности. По этой модели можно объяснить обратимость большой доли остаточных деформаций при нагревании деформированного образца выше его Тс и зависимость величины модуля упругости образца от величины приложенного напряжения при сжатии. Из этой модели также ясно, что прочностные свойства резитов полностью определяются прочностью связей пространственной сетки, тогда как деформационные их свойства зависят и от вязкостных свойств термопластичной составляюш,ей. [c.150]

Ер — эксиериметгтальное значение модуля упругости. Указанное соот-пошение действительно для температур, близких к абсолютному нулю. Техническая прочность оказывается значительно ниже теоретической. Как известно, размеры и форма испытуемого образца полимерного материала оказывают влияние на величину его удельной прочности. Большое влияние на прочность материала оказывает состояние его поверхности. В настоящее время является общепринятой статистическая теория распределения внутренних и внешних дефектов (трещин) в материале (Иоффе, Александров, Журков), исходящая из положения о действии механизма, концентрирующего среднее напряжение, приложенное к материалу на площади, в сотни и тысячи раз меньшей площади сечения испытуемого образца. Эта теория рационально объясняет наблюдаемое расхождение между значениями теоретической и технической прочности материалов. Поливиниловый спирт и его производные являются (при соответствующей их обработке) материалами макроскопически однородными. Их прочность на разрыв, как и для других полимерных материалов линейной структуры, находится в весьма характерной зависимости от степени полимеризации. До некоторой минимальной стенени нолимеризации (40—60) механическая [c.3]

Процессы растворения и миграции различных ингредиентов в эластомерах (как частный случай набухания) также зависят от величины и направленности приложенной механической силы. На рис. 3.34 представлены денные об изменении концентрации пластификаторов при сжатии образцов резин [156]. Интенсивное выдавливание пластификаторов при сжатии приводит к существенному изменению свойств уплотнительных резин - ухудшению их морозостойкости, увеличению модуля, ускоренному накоплению остаточных деформаций сжатия -к глубокому перерождению структуры материала. Миграция ингредиентов из внутренних слоев массивных резиновых изделий к поверхности активируется и при динамическом нагружении (рис. 3.35) [167]. Процесс активированной миграции низкомопекулярных ингредиентов характеризуется отрицательным температурным коэффициентом (снижение скорости при повышении температуры), что подчеркивает его механическую пр юду. Возможность механической аетива-ции процессов с участием низкомолекупярных соединений расширяет наши представления об областях прюявления механохимических реакций. [c.136]

Из данных табл. 40.1 следует, что при увеличении деформации полипропиленового волокна, вытянутого как при 30, так и при 120 °С, наблюдается возрастание модуля упругости, прочности, рассчитанной на начальное сечение, и двойного лучепреломления. Изменение прочности, пересчитанной на истинное сечение, и плотности зависит от температуры вытяжки. Для волокна, вытянутого при 30 °С, наблюдается снижение аи и (> с уменьшением степени вытяжки, в то время как для волокна, вытянутого при 120 °С, отмечено возрастание этих величин. Такое отличие в свойствах полипропиленовых волокон обусловлено не только переориентацией структуры в направлении приложенных усилий (возрастание величин Е, Ап и уменьшение е), но также с изменением структуры в зависимости от температуры вытягивания [1]. Действительно, прочность, пересчитанная на истинное сечение, представляет собой произведение двух величин прочности, рассчитанной на первоначальное сечение, и удлинения. Прочность определяется разрывом химических связей, а удлинение —ориентацией. Значение о не изменяется от степени вытягивания только в том случае, если число цепей, по которым происходит разрушение образца, остается постоянным при этом прочность возрастает пропорционально изменению удлинения. Подобная зависимость наблюдается при деформации аморфных эластомеров. Если же в процессе вытяжки происходит разрыхление или уплотвение структуры, то прочность о и, как это видно из табл. 40.1, изменяется. [c.550]

Благодаря тому что заместители, как правило, меняют полярность макромолекулы (сами по себе или вследствие нарушения симл1етрии молекулы), дополнительно изменяется интенсивность межмолекулярного взаимодействия, т. е. энергия когезии полимера. Изменение энергии когезии само по себе меняет спектр времен релаксации т увеличивается с увеличением удельной энергии когезии, и наоборот. Так, например, полиэтилен при комнатной температуре — твердый малоэластичный материал. Введение метильных групп в полиэтилен и превращение его в полиизобутилен хотя и увеличивает несколько энергию когезии (см. приложение 1), но уменьшает плотность упаковки цепей, поэтому полиизобутилен и при обычной температуре является высокоэластичным материалом. Если сравнить молекулу полиэтилена с молекулой, содержащей в цепи фенильные радикалы, т. е. сравнить полиэтилен и полистирол, то оказывается, что несмотря на резкое нарушение регулярности структуры макромолекул полистирола — это жесткий материал, имеющий значительно более высокую величину модуля упругости по сравнению с полиэтиленом. [c.119]