Трубы интегральные

Интегральную оценку изменения свойств металла и предельных прочностных характеристик диагностируемого трубопровода проводят при его испытаниях на герметичность и прочность, а также при гидроиспытаниях вырезанных из трубопровода поврежденных труб. Испытания сосудов на прочность и герметичность осуществляют в соответствии с нормативно- [c.164]

В качестве основных параметров, характеризующих защитную способность испытуемых изоляционных систем, используют переходное сопротивление, коэффициент влагопроницаемости и сплошность. Переходное сопротивление, являющееся интегральным параметром оценки состояния изоляционной системы и изменения ее защитных свойств во времени, определяют расчетом по закону Ома на основе тока утечки с учетом поверхности контакта грунта с трубой. Ток утечки замеряют под наложенным напряжением в цепи изолированная труба - грунтовая среда - анод. Переходное сопротивление определяют в течение опыта по всей рабочей поверхности трубы. Коэффициент влагопроницаемости, оценивающий способность изоляционной системы противостоять проникновению через [c.47]

При течении в цилиндрических трубках / в уравнении (1-6) совпа-дает с известным определением фактора трения в уравнении Фан-нинга, а также идентичен обычному коэффициенту трения при движении вдоль плоских поверхностей. Чтобы определить полную потерю напора в теплообменнике, необходимо, помимо трения, учитывать и другие сопротивления. Полное уравнение движения, включающее коэффициент сопротивления, дано в гл. 2. Из него следует, что сделанное определение коэффициента сопротивления и интегральная форма уравнения движения одинаково применимы как для движения в трубах, так и при поперечном обтекании пучков труб любого типа. [c.17]

Как уже говорилось, в дальнейшем будут рассматриваться только продольные колебания в достаточно длинных цилиндрических трубах. (Длинными трубами будем считать такие, у которых диаметр мал по сравнению с длиной трубы.) Это условие позволяет опускать детальный анализ сложных явлений, имеющих место на концах трубы, и заменить их некоторым интегральным эффектом в том виде, в каком он проявляется при некотором удалении от конца. Если, кроме того, условиться рассматривать лишь низкие частоты акустических колебаний (такие, для которых длина волны велика но сравнению [c.29]

При внешнем обтекании тел и при течении в начальном участке трубы определение теплового потока на поверхности теплообмена можно производить на основе измерений полей температуры и скорости, используя интегральные соотношения для пограничного слоя. Так, при течении газа с постоянной теплоемкостью [c.424]

Процесс конденсации внутри горизонтальных и наклонных труб, а также внутри вертикальных змеевиков при расслоенном режиме течения двухфазного потока довольно часто встречается на практике. Особенностью этого процесса является изменение вдоль длины трубы гидродинамических и теплофизических характеристик пара и конденсатного ручья. При этом аналитическое решение задачи или критериальная обработка результатов экспериментов в интегральной форме суш,ественно усложняется. Значительное влияние на конденсацию оказывает уровень конденсатного ручья, который практически исключает из процесса теплообмена часть поверхности. [c.162]

Коэффициент теплообмена для потока через трубу обычно рассчитывается по разности между средней температурой потока и температурой стенки. Обычно за среднюю температуру принимают ту температуру, которая получилась бы в результате смешения всей массы жидкости после рассматриваемого сечения такая температура называется интегральной или объемной температурой и обозначается /д. [c.242]

Для гладкой поверхности / /2 = 0,0296 (Не ) при расчете теплообмена в трубе необходимо помнить, что коэффициент теплообмена обычно вычисляют по средней интегральной температуре потока, тогда как в приведенном выше уравнении применяется температура среды по оси трубы Формулы для определения напряжения трения у стенок трубы также содержат среднюю скорость а не скорость по оси [c.283]

Д.В. Перов [260] теоретически обосновал способ измерения наружного диаметра и толщины стенки труб по обобщенным параметрам, от которых зависят условия возбуждения мод нормальных волн в объекте контроля, в частности, параметра [к-г) г, где Кяг - наружный и внутренний радиусы трубы. Применяются первая осесимметричная крутильная мода или первая осесимметричная изгибная мода. Способ применим для интегральной оценки геометрических характеристик объекта. [c.724]

Сравнивая обе структурные функции, следует иметь в виду, что горение обычно происходит в ограниченном объеме, в силу чего масштаб возмущений пламени всегда ограничен. Например, при горении в трубе этот масштаб не может быть больше ее диаметра. Отметим также, что в турбулентных течениях интегральный масштаб турбулентности всегда порядка характерного [c.240]

Уравнение равновесия единицы объема движущейся жид кости, согласно модели интегральных характеристик систем для трубы или канала [5], имеет вид [c.87]

Витков Г. А., Орлов И. И. Расчет конвективного переноса по интегральным характеристикам систем /прямые трубы/.—Рукопись депонирована ВИНИТИ 6.05.80 № 1799—80 ДЕП. [c.95]

Если теплообмен между жидкостью, движущейся в кольцевом канале, и жидкостью во внутренней трубе, имеющей поверхность 5, происходит на расстоянии Ь, то передаваемый тепловой поток можно определить с помощью интегральной модификации закона Фурье [c.304]

С целью увеличения чувствительности и временного разрешения на самых ранних стадиях реакции предложена [62] следующая методика измерений. Исследования проводятся в отраженных ударных волнах. Свечение из области изотермической реакции между торцом ударной трубы и фронтом отраженной волны регистрируется через большое окно в торце ударной трубы. В течение опыта излучение каждого последовательного слоя газа, нагретого ударной волной, обладает одинаковой для всех слоев экспоненциальной константой роста, за исключением переходной зоны очень слабого свечения вблизи фронта ударной волны. Интегральная величина интенсивности по всему объему излучения имеет точно такую же экспоненциальную зависимость нарастания от времени. Влияние возможных эффектов отражения или рассеяния света от более поздних стадий реакции, сопровождающихся мощным свечением, остается вне времени наблюдения, поскольку данный метод позволяет ограничивать исследование именно на самых ранних стадиях экспоненциального ускорения реакции, если применять окна наблюдения и приемник излучения с большой апертурой. Нужно также отметить, что измерения обычно заканчиваются до того, как их смогут исказить поперечные волны сжатия или ускорение фронта отраженной ударной волны из-за теплового эффекта реакции. [c.148]

Обычно процесс должен приближенно описываться уравнением конвективной диффузии (73-2) с некоторым эффективным коэффициентом диффузии, который мы хотим вычислить. Этот коэффициент будет называться интегральным коэффициентом диффузии, поскольку он отражает некоторые средние свойства диффузионного слоя, расположенного вблизи электрода. Утверждение состоит в том, что этот коэффициент диффузии должен измеряться в системе с аналогичными гидродинамическими условиями. Например, интегральный коэффициент диффузии, измеренный на вращающемся дисковом электроде (разд. 103), должен использоваться при массопереносе в кольцевом зазоре или в трубе (разд. 105). Этот интегральный коэффициент диффузии отличается от интегрального коэффициента диффузии, измеренного методом ячейки с диафрагмой [8 . Аналогично интегральный коэффициент диффузии, измеренный в переходном режиме массопереноса к электроду, находящемуся на краю [c.303]

Следовательно, технически возможно создать микроволновый плазменный реактор с тремя плазмотронами, имеющий интегральную мощность 1,5 МВт. Несмотря на удаление керамической трубы из зоны генерации потоков плазмы, имеется еще один диэлектрический элемент в конструкции, показанной на рисунках 2.48-2.50. Это герметизатор-развязка — диэлектрический изолятор между круглым волноводом (реактор, содержащий технологическую среду) и прямоугольным волноводом. Данный элемент необходим для того, чтобы предохранить магнетрон от действия технологической среды он выполнен из высокотемпературной керамики, расположен на удалении от зоны плазмы и не подвергается ее воздействию. [c.258]

И решалась в предположении о линейно.м распределении скорости в вязком подслое, Таким образом, была использована физическая гипотеза о затухании невзаимодействующих вихрей в ламинарном плоско-параллельном, стационарном, безградиеитном теченш (эта гипотеза является, по-видимому, хорошим приближением к действительности непосредственно вблизи стенки). Проведенное теоретическое рассмотрение показало, что структура турбулентности в вязком подслое определяется крупномасштабными вихрями, сильно вытянутыми в продольном направлении. Эти вихри двигаются со скоростью, значительно превышающей локальные скорости в вязком подслое и составляющей примерно полов1шу скорости на внешнем крае пограничного слоя (или на оси, если рассматривается течение в трубе). Этому способствуют и напряжения Рейнольдса, которые затухают пропорционально третьей степени расстояния от стенки. Вычисления показали также, что поперечный интегральный масштаб вихрей в подслое соизмерим с толщиной вязкого подслоя, в то время как продольный интегральный масштаб турбулентности в подслое почти на два порядка больше. Этот факт указывает на важную роль трехмерности пульсационного движения в пределах вязкого подслоя. [c.180]

Трубчатый реактор обычно используют для изучения кинетики быстрых реакций, особенно гомогенных и гетерогенных газовых реакций. Его основной недостаток — невозможность непосредственного измерения скорости превращенпя, так как в результате экспе-риме1иа получают среднюю по всей длине реактора величину ( интегральный реактор). Для устранения указанного недостатка часто применяют трубы небольшой длины или повышают нагрузку реактора, чтобы получить низкие степени превращения и почти постоянные условия по всей длине трубы ( дифференциальный реактор). При этом требуется высокая точность измерений состава (см., нанример, Риетема Кроме того, при использовании короткой трубы результат может зависеть от значительной растянутости распределения времени пребывания. [c.236]

О. Соотношения, связывающие объемный расход с перепадом давления. Ниже показано применение рассмотренных выше моделей для решения конкретных инженерных задач, таких, как расчет массового расхода при течении в круглой трубе или плоском канале. В каждом из этих случаев единственным свойством неныото-новской жидкости, влияющим на расход, является вязкость, зависящая от скорости сдвига. По этой причине для решения подобных задач вполне достаточно использовать модель обобщенной ньютоновской жидкости. Следует отметить, что для стационарного течения в трубе все дифференциальные и интегральные модели, рассмотренные выше, в которых вязкость оказывается постоянной, подчиняются закону Пуазейля [c.172]

Не ясно, какую кривую, интегральную или дифференциальную, следует использовать при заданных условиях. Мож ю предгюложить, что при конденсации внутри труб лучше использовать интегральную кривую, так как жидкость и пар находятся близко друг к Другу. Однако в случае конденсации на горизонтальных трубах жидкость может отделяться от пара, тгоэтому дифференциальная кривая представляется более обоснованной. На практике большая часть конденсаторов рассчитывается в предположении интегральной конденсации. Хотя этот подход чаще всего успешен, он может привести к значительным погрешностям. [c.351]

B. Методы. Основанные на интегральном подходе. Из нескольких интегральных методов основными являются следующие два. Первый метод (10, 11] применяется для теплообменников без перегородок. Он основан на том, что в критериальном уравпсипи (2) для расчета теплоотдачи используются проходные сечения для потока, представляющие собой среднегеометрические значения между минимальным поперечным проходным сечением пучка труб и проходным сечением продольного потока через свободный сегмент перегородкн. [c.23]

A. Скорости поперечного потока. Определение скорости по 1еречного потока, используемое больншнстпом исследователей вибраций, вызываемых движением потока, основано на рассмотрении минимальной площади потока, проходящего через ряд труб нерпеидикулярно основному его направлению. Для идеального пучка труб рассматриваемое значенне скорости определяется достаточно точно. Однако для кожухотрубного теплообмениика ситуация несколько неоднозначна, так как число труб в каждом ряду изменяется от одного конца перегородки к другому. Для придания определенности оценка поперечного потока будет производиться по интегральной средней площади между максимальным и минимальным числами труб в рядах между концами перегородок с учетом размеров зазоров между примыкающими трубами в ряду труб и доли поперечного потока в суммарном потоке. [c.324]

Состояние изоляционного покрытия оценивается суммарной площадью дефектов в изоляции или так называемой площадью оголения. Однако определение этого параметра технически затруднено. Поэтому на практике для оценки состояния покрытия применяется косвенный критерий — переходное сопротивление труба — земля, параметр, имеющий тесную корреляцию с площадью оголения трубопровода чем больше дефектов в изоляционном покрытии, тем больше площадь оголения и тем меньше значение переходного сопротивления, и наоборот. Переходное сопротивление дает интегральную оценку состояния покрытия и, следовательно, качества изоляционноукладочных работ по всей длине исследуемого трубопровода. [c.275]

На рис, 1.6 показана интегральная степень черноты нержавеющей стали типа Х18Н12Б, применяемой в качестве материала труб змеевиков в зависимости от способа обработки поверхности. Различнь е защитные и другие покрытия могут существенно изменять степень черноты материалов. Например, на рис. 1.7 показана интегральная степень черноты тонкого силикатного покрытия, нанесенного на различные нержавеющие стали. [c.24]

Переходное сопротивление, являющееся интегральным критерием оценки состояния изоляционной системы и изменения ее защитных свойств во времени, определяли расчетным путем по закону Ома на основе тока утечки с учетом поверхости контакта грунта с трубой по всей рабочей поверхности трубы. Ток утечки замеряли под наложенным напряжением в цепи изолированная труба — коррозионная среда — анод. [c.149]

В табл. 1-4 приведены результаты серпи опытов, проведенных при близких начальных концентрациях жесткости. При различных энтальпиях среды на входе и выходе и различной величине локальных отложений на участке от вх01да до промежуточной точки отбора темп роста интегральных отложений, характеризуемый повышением температуры стенки трубы в единицу времени At/Ax, примерно одинаков. Таким образом, ори большем суммарном количестве отложений на входном участке трубы (серия Б) максимальная скорость роста температуры в опытах (серии А и Б) примерно одинакова, что может быть только при локализации отложений. [c.24]

Развивающееся течение. В большинстве практических приложений течение является развиваюшимся. Этой задаче посвящено несколько теоретических и экспериментальных исследований. В работе [95] выполнен анализ смешанно-конвективного течения в вертикальной трубе и предложено корреляционное соотношение для коэффициента теплоотдачи, включающее отношение L/D. В работах [142, 147] с помощью интегрального метода осуществлен анализ течения в вертикальной трубе. Последующие расчеты проведены с использованием конечно-разностных методов. На основании результатов экспериментального исследования смешанно-конвективного течения воздуха в вертикальной трубе авторы работы [71] сделали вывод, что соотношение Мартинелли — Боултера [95] не позволяет скоррелировать полученные экспериментальные данные, и было предложено следующее корреляционное соотношение для местного числа Нус- [c.628]

Среди самых ранних исследований частичных полостей отметим работу Лайтхилла [152], в которой изучался перенос тепла в круговой трубе с нагретыми изотермическими стенками, закрытой снизу и открытой сверху, в среду с температурой, отличной от температуры трубы. Такая конфигурация аналогична термосифону с разомкнутым контуром, рассомотренному в разд. 14.6.1. Указанная задача возникла при анализе проблем охлаждения конструкции турбин. При этом для анализа возникающего течения при Ргоо использовался интегральный метод. Было установлено, что при заданных значених чисел Рэлея и Прандтля течение сильно зависит от отношения высоты трубы Я к радиусу Я. При очень малых значениях Я/У влияние ограничивающих стенок невелико, а внутреннее течение аналогично [c.320]

Та же самая конфигурация была проанализирована для случая линейного изменения температуры на стенке [197]. С помощью интегрального метода было установлено, что при больших H/R течение во всей трубе существует в некотором диапазоне значений H/R, а не при некотором фиксированном значении, как было установлено для изотермического случая, рассматривавшегося ранее [152]. Экспериментальное подтверждение теоретических прогнозов Лайтхилла было получено для [c.321]

В работе [1 ] были рассмотрены существенные методы решения задачи о конденсации паров, В основном все они могут быть подразделены на две группы. Первую группу составляют чисто анайитические методы, вторую — аналитические с привлечением экспериментальных данных. Эти методы с успехом применялись для случая ламинарного движения пленки около пластины, находящейся в неограниченном паровом пространстве. При такой постановке задачи возможно применение плоских автомодельных решений пограничного слоя, использование подобных преобразований либо интегральных методов для получения приближенных решений. Однако все эти решения применимы при большом количестве допущений об отсутствии влияния тех или иных сил на процесс, постоянства свойств и т. п. Наиболее перспективными на основании обзора представляются численные методы, основанные на решении конечно-разностных аналогов уравнений пограничного слоя, и эмпирические и полуэмпирические методы расчета с заданным распределением давления. Именно эти методы и будут использованы при решении задач о конденсации паров внутри труб и каналов. Они дают возможность получить локальные характеристики протекания процесса либо в виде эпюр температур, концентраций и скоростей, либо в виде интегральных величин, усредненных по данному сечению. [c.198]

В этой главе рассматриваются законы распространения света в среде с переменным показателем преломления главным образом с позиций геометрической оптики. Оптическая неоднородность называется шлирой . Этот термин заимствован из технологии производства стекла. Например, тепловой пограничный слой является шлирой, поскольку его показатель преломления зависит от температуры. Распределение температур и, следовательно, распределение показателей преломления в ламинарном тепловом пограничном слое описываются известными физическими законами пограничного слоя. В шлире, образованной, например, вихревым столбом газа, выходящего из трубы, это распределение фактически беспорядочное. Оптические методы позволяют провести количественные исследования в обоих случаях. Естественно, в первом случае можно получить подробную информацию, наиример распределение температур, а во втором — только интегральные значения, например теплосодержание вихря. Тепловые пограничные слои будут рассмотрены подробнее, чем другие поля течений, встречающиеся в газовой динамике и баллистике. [c.15]

В стабилизированном потоке толщина тограничного слоя равняется радиусу трубы. Поэтому в формулах вместо значений скорости и температуры ужно применять значения скорости и темтературы, которые имеют место по оси трубы. Однако коэффициент теплообмена можно определять по средней интегральной температуре /в и в уравнении (8-12) применять среднее значение скорости и . Это пе совсем правильно, однако ошибка бывает невелика. Если напряжение трения определить по формуле (6-50) и отношение скоростей по формуле (6-51), то последнее уравнение приобретает следующий вид [c.260]

При по мощи этого соотношения можно рассчитать температуру жидкости ири выходе из трубы 4, не пользуясь физическими иараметрами, если известны размеры трубы, температура жидкости лри входе в трубу / , температура стенки трубы и значение критериального комплекса Мий/(Йе( Рг). Вместо средней интегральной температуры /в необходимо брать логарифмическую среднюю температуру жидкости у входа 1в трубу и на выходе из трубы. [c.263]

Работа приборов для сортировки труб по маркам стали основана на регистрации изменения электромагни-того поля, вызванного перераспределением вихревых токов в контролируемом объекте в зависимости от химического состава материала. Контроль марки стали осуществляется интегральным способом проходным вихретоковым преобразователем путем сравнения магнитных и электрических свойств эталонного и контролируемого изделия. Форма кривой, фаза и амплитуда напряжения разбаланса дифференциального проходного преобразователя отражают различие в свойствах проверяемого изделия и образца. [c.586]

Температура воздуха на входе в сопло вихревой трубы Тс всегда ниже температуры окружающей среды Го. Разность температур Го—Г4 в начале работы растет из-за снижения температуры воздуха, уменьшения интегрального эффекта дросселирования АГд, вызванного снижением перепада давления в редукторе. Наличие разности Го — Гс приводит к уменьшению холодопроизводительности вихревой трубы из-за уменьшения Гг — Го. При такой организации рабочего процесса увеличение двух первых составляющих располагаемой холодопроизводительности (р1 и рг) неизбежно приводит к уменьшению Рз. Значение четвертой составляющей холодопроизводительности (Р4) не зависит от протекания рассмотренных процессов и определяется только совершенством вентиляции пододежного пространства и температурой воздуха, выходящего из защитного снаряжения. Для принятой схемы баллонного кондиционера суммарная холодопроизводительность может составлять 30—40% располагаемой холодопроизводительности. [c.192]

В работах [5—8] было показано, что при использовании модели интегральных характеристик систем известные опытные данные по Гидродинамике удается обобщить универсальной зависимостью 1 = 2 к/В [5, 8], а данные по тепло-и массопереносу в самых различных системах — с помощью зависимости 5 = к/Л [6—8]. Безразмерные комплексы Я и связаны между-собой соотношением Я Ке =з [6]. Для каждой системы (трубы, канала, сферы, диска и т. д.) опытнйе данные по гидродинамике и тепломассопереносу могут быть обобщены с помощью единой зависимости. [c.87]

Прохождение сильной ударной волны с числом Маха около 10, или отраженной волны той же интенсивности, но для которой первичная волна должна быть несколько слабее, сопровождается установлением в газе высокой температуры и соответственно яркой вспышкой света. Спектр испускания при этом может быть без труда получен при помощи спектрографа с небольшой дисперсией, а в некоторых случаях применение спектрографа с фоторегистром позволяет получить фотограммы спектров, разрешенные во времени. Однако при столь высоких температурах все молекулы полностью диссоциированы на свободные атомы, тогда как для химических исследований в основном интересны ударные волны, которые нагревают газ до более низких температур, обычно в пределах 1000—4000° К. Интегральная интенсивность света в ударных волнах с такой пониженной температурой слишком низка для того, чтобы можно было получить хорошо разрешенные во времени спектрограммы от единичных вспышек в ударной трубе. Вместе с тем применение монохроматора с фотоумножителем дает возможность изучать изменение интенсивности света во времени на какой-либо заранее выбранной длине волны. [c.146]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология