Сплавы алюминиевый, растворение

Раствор для травления литейных алюминиевых сплавов готовят растворением в теплой воде гидрата окиси кальция (4 —5 г/л) pH 11,5 — 13,5. После обработки 15 дм поверхности в 1 л раствора последний подлежит замене. [c.253]

Металлический алюминий применяется не только для изготовления оболочек, но и для изготовления топливных сплавов. Методы растворения алюминиевых оболочек и сплавов обсуждаются в разделе 9. 3- [c.100]

Алюминиевые сплавы. В качестве обычных примесей в алюминиевых сплавах, образующих при переходе в раствор катионы, можно указать медь, свинец, цинк, марганец и железо. Их качественное открытие проводится при помощи тех же реакций, какие указаны для таких же примесей в медных сплавах. Но в отличие от медных сплавов алюминиевые сплавы нерастворимы в азотной кислоте вследствие явлений пассивирования. При обработке алюминия азотной кислотой образуется пленка окиси, препятствующая дальнейшему растворению алюминия. Весьма своеобразно отношение алюминия к амальгамированию. Если поверхность алюминия натереть ртутью, то на амальгамированном месте появляются волокна, состоящие из гидроокиси алюминия, которая занимает большой объем. [c.225]

Особенно опасными в коррозионном отношении для алюминиевых сплавов являются растворенные в воде хлориды. Вода, находящаяся в топливе, при хранении отделяется в виде слоя на дне емкости. Этот слой с растворенными в нем хлоридами вызывает быструю коррозию днища. [c.135]

Деформируемые алюминиевые сплавы, упрочняемые термической обработкой, легируются элементами, обладающими ограниченной растворимостью в алюминии в твердом состоянии, уменьшающейся при понижении температуры. Термическая обработка деформируемых алюминиевых сплавов заключается в закалке с последующим старением. Старение может быть естественным при комнатной температуре или искусственным при 150— 200°С. Закалка проводится нагревом до температуры, обеспечивающей полное растворение легирующего элемента и образование однородного твердого раствора с последующим охлаждением в воде. В результате закалки фиксируется при комнатной температуре пересыщенный твердый раствор, однако прочность сплава непосредственно после закалки остается низкой. В результате старения закаленного сплава при комнатной или [c.47]

В результате электрохимических исследований установлено, что увеличение скорости коррозии в кислых средах связано с облегчением катодной реакции восстановления водорода. В щелочной среде повышение скорости коррозии алюминиевых сплавов сопровождается резким разблагораживанием потенциалов, вызванным растворением окисной пленки на поверхности сплава и переходом его в активное состояние. В сильнощелочных средах потенциал активированной поверхности смещается в отрицательную сторону до тех пор, пока не достигается потенциал выделения водорода из молекул воды. [c.101]

Проведение анализа. Навеску сплава массой 0,500 г помещают в мерную колбу вместимостью 100 мл, приливают 25 мл смеси кислот (3 1 1) и осторожно нагревают до растворения навески. Полученный раствор охлаждают, доводят до метки дистиллированной водой. Особую осторожность следует соблюдать при растворении алюминиевых и цинковых сплавов, при необходимости в колбу перед растворением добавляют 10—15 мл дистиллированной воды. [c.175]

Определить процентное содержание M.g в алюминиевом сплаве, если после растворения 0,5000 г и удаления мешающих элементов объем раствора довели до [c.112]

Методика определения. Навеску алюминиевого сплава 0,1 г обрабатывают без подогревания 5 мл хлористоводородной кислоты (1 1) в стакане емкостью 100—150 мл. При этом алюминий, магний и другие элементы переходят в раствор, весь же висмут, а также большая часть свинца и меди остаются в остатке. По окончании растворения немедленно прибавляют 5 мл дистиллированной воды и нерастворившийся остаток отфильтровывают на маленьком бумажном фильтре, промывая его 2 раза небольшими порциями горячей воды. Отфильтровывание и промывание остатка следует проводить возможно быстро, иначе для висмута получаются заниженные результаты. Промытый осадок растворяют па фильтре в 5—10 мл горячей азотной кислоты (1 1), собирая жидкость в мерную колбу емкостью 50 мл. Фильтр промывают небольшими порциями азотной кислоты (1 10), а затем водой. Промывные воды собирают в ту же колбу. В колбу вводят 10 aia насыщенного водного раствора тиомочевины и раствор разбавляют водой до 50 мл. Измеряют оптическую плотность раствора на фотоэлектроколориметре с синим светофильтром. [c.377]

Образец сплава 4 зажимают между-двумя пластинками электродов так, чтобы хорошо отполированная и промытая поверхность сплава плотно прилегала к фильтровальной бумаге на алюминиевом катоде. Через электрограф в течение нескольких секунд пропускают постоянный ток напряжением 6—9 в. Прн прохождении тока через образец, помещенный в электрограф, происходит анодное растворение металлов, которые переходят в виде ионов на предварительно смоченную соответствующим электролитом фильтровальную бумагу. На бумаге происходит химическая реакция и по появлению окрашенных пятен можно судить о присутствии в образце тех или иных элементов. [c.266]

Применение металлов VB-группы и их соединений. Основным потребителем этих металлов до настоящего времени являлась металлургия, где они используются как легирующие добавки к черным и цветным металлам и как основа для некоторых конструкционных материалов. Добавление ванадия в небольших количествах к обычной стали существенно повышает ее прочность как за счет раскислительного действия лигатуры (связывания растворенных кислорода, азота, серы), так и вследствие образования прочных карбидов. Легирование сталей ниобием и танталом сообщает нм коррозионную устойчивость в морской воде. Аналогичное действие оказывает ниобий и на алюминиевые сплавы. Легированные ванадием стали обладают высокой упру- [c.310]

Щелочные металлы очень мягкие и пластичные, легко режутся ножом. Поэтому, а также.вследствие их колоссальной химической активности они как конструктивные материалы не применяются. В сплавах с другими металлами находят применение литий (модификатор алюминиевых и медных сплавов) и натрий (входит как компонент в антифрикционные сплавы свинца — безоловянистые баббиты). Низкая температура плавления натрия и калия и особенно их эвтектического сплава (285,5 К) позволяет употреблять их как теплоносители в горячих контурах атомных электростанций. Но жидкий металлический сплав N3—К постепенно разрушает стенки теплообменных труб, по-видимому, за счет их растворения. [c.291]

Таким образом, добавка ингибитора К-7-3 в электролит сильно ослабляет механохимический эффект на алюминиевом сплаве, т. е. эта добавка отвечает требованиям, предъявляемым к веществам, используемым для ингибирования механохимического растворения металлов в динамическом режиме нагружения. [c.154]

Особенностью механохимического растворения поверхности алюминиевого сплава является некоторая задержка активного растворения относительно роста нагрузки (см. рис. 58, пунктирная кривая). Это торможение обусловлено эластичностью окисной пленки, которая не теряет своей сплошности вплоть до заметных значений пластической деформации и испытывает воздействие двух конкурирующих процессов — механического разрушения и химического восстановления (репассивации). Когда процессы механического разрушения становятся преобладающими (в областях пересечения плоскостями скольжения поверхности металла), механохимический эффект резко увеличивается, и в соответствии с теорией коррелирует с ростом деформационного упрочнения сплава, как и в случае нержавеющих сталей. [c.154]

Наличие около 0,1% примеси железа в чистом алюминии повышает его скорость растворения в 2 н. соляной кислоте в 160 раз, а содержание 0,1% меди — в 1600 раз. Кремний и магний практически не оказывают вредного влияния на коррозионную устойчивость алюминия. Цинк в небольших количествах также безвреден, но алюминиевые сплавы, содержаш,не магний и цинк, неустойчивы. Коррозионную устойчивость этих сплавов повышают путем дополнительного легирования медью, хромом или ванадием. Свинец не оказывает никакого влияния при содержании до 0,5—1,4%. Кобальт и никель чаще всего более вредны, чем медь. [c.133]

Коррозионная стойкость на воздухе и в электролитах большинства материалов с матрицами из алюминия и магния в общем ниже, чем у гомогенных сплавов. Особенно она понижается, когда воздействию коррозионной среды подвергаются торцы материала. При этом происходит усиленное растворение матрицы вследствие ускоряющего воздействия волокон и других упрочняющих фаз, являющихся катодами. Для защиты от коррозии следует применять те же методы которые используются для обычных алюминиевых и магниевых сплавов с исключением контакта с коррозионной средой торцов материала. Коррозионностойкими материалами могут считаться композиционные материалы с матрицами на основе титана, свинца, меди. Особые преимущества могут быть достигнуты по характеристикам усталости и по торможению развития коррозионных трещин. [c.79]

Основные легирующие элементы в отдельных алюминиевых сплавах существенно различаются, что позволяет сделать лишь один обобщающий вывод относительно роли состава повышение суммарного содержания растворенных элементов (имеется в виду такое их количество, которое можно ввести в пересыщенный твер- [c.81]

Выше обсуждались данные, включающие результаты испытаний Грина типа III [179] и показывающие, что водород может играть важную роль в КР алюминиевых сплавов. Теперь рассмотрим процессы, которые при этом могли бы происходить. Критический обзор микроструктурных моделей КР в алюминиевых сплавах был сделан в работе [68], где механизмы, основанные на представлениях о путях анодного растворения, или преимущественном скольжении в свободных от выделений зонах межзеренных границ (см. рис. 55) были признаны неадекватными. Остается еще две возможности, одна из которых связывает стойкость к КР с непланарным скольжением [153, 155], а другая — с ростом заполнения межзеренных границ выделениями [347] (рис. 55). Имеются экспериментальные данные, свидетельствующие в пользу как одной, так и другой возможности, однако тщательные исследования, выполненные на промышленных сплавах, показали, что наибольшие корреляционные коэффициенты получаются в случае модели, [c.143]

Необходимо упомянуть попытку исследовать влияние ингибиторов рекомбинации водорода в зернограничных выделениях в алюминиевых сплавах [359], где оказалось, что влияние этих элементов на свойства выделений настолько велико, что перекрывает любое их воздействие как ингибиторов. Согласно другому наблюдению, обеднение раствора вблизи границ зерен влияет на зарождение (и, возможно, повторное заострение) трещин при КР [360]. Предпринимались также попытки [325, 361, 362] количественно сравнить вклады анодного растворения и водородного охрупчивания в КР модельного сплава А1—7 Mg. Согласно полученным данным, при достаточно анодных условиях и высоких напряжениях ско- [c.144]

Гипотеза КР, по которой процесс растрескивания активируется растворением 206—210], принадлежит к группе, которая основывается на предположении, что <Р высокопрочных алюминиевых сплавов является разновидностью межкристаллитной коррозии, ускоряемой первоначальным механическим разрушением или разрывом защитной нленки по фронту трещины [129, 211]. [c.282]

Некоторые продукты реакций, происходящих на поверхности трещины, могу проникать внутрь металла. Имеется гипотеза о КР высокопрочных алюминиевых сплавов, согласно которой водород или хлориды диффундируют к границам зерен впереди трещины и либо понижают энергию активации растворения, либо уменьшают когезионную прочность [50, 214]. В таких условиях наиболее возможными стадиями, определяющими скорость роста трещины, дополнительно к уже рассмотренным являются I) диффузия протонов или хлоридов в металл 2) рекомбинация водорода 3) реакция с напряженным металлом по границам зерен. Так как в общем эта гипотеза предполагает, что пластическая дефор- [c.282]

Согласно модели в агрессивной среде значение 8с может понизиться, вызывая разрушение объемов в результате химического воздействия на внешний его периметр со скоростью iJs. Под скоростью следует понимать скорость растворения, хотя химическое воздействие может быть процессом, который снижает несущую способность этих объемов. Модель показывает, что эта скорость растворения а может быть очень небольшой и составлять 1% от наблюдаемой скорости роста трещины в области II на кривой v—К для алюминиевых сплавов, что позволяет считать уравнение (9) корректным. Данная модель не дает возможности рассчитать скорость роста коррозионной трещины в зависимости от коэффициента интенсивности напряжений в вершине трещины. [c.285]

Наиболее характерными недостатками этой модели являются. Во-первых, поле напряжений в вершине трещины принято упругим, а соответствующая корректировка на пластическую релаксацию в вершине трещины не сделана. Во-вторых, трудно предположить, что растворенные атомы могут быть источником разрушения при КР высокопрочных алюминиевых сплавов". Раньше было показано, что КР имеет место во влажном воздухе, таким образом, молено считать, что присутствие хлоридов для протекания процесса КР не обязательно. В то же время в алюминиевых сплавах всегда в твердом растворе имеется водород, тем не менее КР не происходит в инертной атмосфере, что является одним из доводов того, что присутствие водорода в твердом растворе еще не является достаточным условием возникновения КР. [c.287]

Кислоты, а также смеси их служат главным образом для растворения металлов и сплавов. Алюминиевые и цинковые сплавы растворяются не только в кислотах, но и в щелочах. В некоторых случаях растворение ведут в при1сутствии окислителей. [c.587]

При потенциалах ниже —1,1 В соответствует именно водородаому растрескиванию [58]. К тому же при повышенной температуре стали разрушаются от КРН в воде быстрее, чем при комнатной при водородном растрескивании (катодная поляризация), напротив, время до разрушения снижается по мере повышения температуры. Механическая обработка высокопрочных сталей повышает устойчивость к КРН (критический потенциал становится положительнее потенциала коррозии), тогда как устойчивость к водородному растрескиванию падает. Следовательно, на практике важно иметь в виду, что тросы мостов, изготовленные из высокопрочной стали, должны пройти холодную обработку, чтобы уменьшить опасность растрескивания во влажном воздухе. Без такой обработки тросы разрушаются преждевременно несмотря на достаточный запас прочности, как это имело место в США и других странах. Более того, обезуглероженная с поверхности высокопрочная сталь (т. е. с более мягкой поверхностью) не разрушается в кипящей воде или в 3 % растворе Na l, но быстро растрескивается при катодной поляризации. Назначительное количество водорода, образованного в результате реакции железа с водой, не оказывает влияния на твердые подповерхностные слои стали. Адсорбированная вода в большей степени, чем растворенный в решетке водород, является причиной растрескивания высокопрочных сталей и, возможно, высокопрочных мартенситных и дисперсионнотвердеющих нержавеющих сталей, алюминиевых, магниевых и титановых сплавов, а также - и -латуней — все они склонны к разрушению в присутствии влаги. [c.152]

Для определения толщины покрытия из сплава N1 —Р, осаждающегося на алюминиевой основе при химическом никелировании, использован метод анодного растворения покрытия в растворе На804 с депассивирующими присадками. В таких растворах покрытие растворяется с относительно малой поляризацией, тогда как оксидирование алюминиевой основы происходит при поляризации в несколько вольт. Скачок напряжения на электролитической ячейке служит показателем конца растворения покрытия. [c.198]

Рассчитать по приведенным данным константу скорости реакции (л/г-ион-см -с) взаимодействия хлорида алюминия, растворенного в солевом расплаве, с магнием — компонентом алюминиевого сплава 2Al l3 + 3Mg = 2Al + 3Mg l2, если кинетика реакции описывается уравнением и = fe[MgXAl +]S г-атом/л-с Mg. Площадь S поверхности контакта металлической И солевой фаз равна 38,4 см2 [c.98]

В зависимости от состава сплава применяют различные способы растворения. Так, для открытия магния в магниевых сплавах образец обрабатывают каплей кислого растьора Fe iSOJa. Появление красно-бурого осадка Fe(OH)a свидетельствует о присутствии магния. Алюминиевые сплавы этой реакции не дают. [c.454]

Высокая коррозионная стойкость алюминия и его сплавов в условиях агрессивных сред, характерных для нефтедобывающей промышленности, делает перспективным их использование в качестве конструкционного материала для изготовления буровых, насоснокомпрессорных труб и деталей газопромыслового оборудования. Известно, что алюминий и его сплавы подвергаются коррозионному разрушению в результате общего растворения, питтинга, межкристаллитной коррозии, коррозии под напряжением, расслаивающейся коррозии. Вид коррозионного разрушения определяется составом алюминиевого сплава, зависит от состава коррозионной среды и условий эксплуатации. Так, при использовании бурильных труб из алюминиевых сплавов возможно развитие контактной коррозии за счет соединения их с остальными замками. В зазорах резьбовых соединений происходят процессы щелевой коррозии, а при нагружении таких соединений пере-меннылА нагрузками возникают процессы фреттинг-коррозии. Значительное влияние на характер коррозионного разрушения оказывает pH коррозионно-активной среды. Практика эксплуатации алюминиевых труб показывает, что с увеличением pH от 1 до 13 меняется характер коррозионного поражения равномерная коррозия — в сильнощелочной, щелевая - в сильно кислой областях, питтинговая - при pH = 3-11. [c.120]

Технология легирования алюминиевых протекторных сплавов весьма сложна, потому что растворимость отдельных компонентов в основном металле ограничена. Например олово при комнатных и низких температурах растворяется в алюминии плохо. Поэтому, для того чтобы растворенное в расплаве олово присутствовало в готовом протекторе в тон-кораспределенном состоянии, нужно проводить многочасовую термическую обработку при 500—550 С с последующей закалкой. [c.183]

Межкристаллитная коррозия алюминия и его сплавов может распространяться локально на отдельных участках в местах концентрации напряжений. Причиной этого вида коррозии является отложение легирующих элементов по границам зерен. В алюминиевомедных сплавах межкристаллитная коррозия объясняется растворением обедненных медью границ металлов. Склонность алюминиевых сплавов к межкристаллитной коррозии зависит как от состава сплава, так и от термообработки или деформации. Алюминиевые сплавы, легированные магнием, не склонны к межкристаллитной коррозии. Алюминий высокой чистоты не подвергается межкристаллитной коррозии в соляной кислоте. [c.123]

Большое значение для коррозии имеют гетерогенность сплавов, величина зерена и чистота но включениям. Усиленной коррозии подвергаются анодные по отношению к матрице фазы. При относительно малой величине поверхности анодной фазы скорость растворения ее возрастает на несколько порядков, приводя к опасным структурно-избирательным видам коррозии (межкристаллитная коррозия, обесцинковаине двухфазных латуней, расслаивающая корро.зия алюминиевых сплавов и др.). [c.23]

Данные по КР алюминиевых сплавов по-прежнему продолжают рассматриваться некоторыми авторами исключительно с точки зрения механизмов анодного растворения [395—397], однако новые данные все больше свидетельствуют в пользу большого вклада водорода в растрескивание [398—404]. Микроструктурные исследования на сплавах 7075 показали [405] одинаковый характер зависимости водородного охрупчивания и КР от микроструктуры. Недостаренный материал наиболее чувствителен к КР, а перестаренный сплав (Т73) склонен к КР в меньшей степени, чем Тб. Эти наблюдения согласуются С представлением об определяющей роли водорода в КР сплавов 7075, хотя и не доказывает его. По-прежнему уделяется внимание проблеме сегрегации растворенных элементов в алюминиевых сплавах и возможной роли этого процесса в КР и водородном охрупчивании [402, 406, 407]. Пока точно неясно, насколько важны такие эффекты. [c.148]

Эти идеи никогда не смогут привести к количественной теории, которая бы предсказала скорость роста коррозионной трещины в зависимости от коэффициента интенсивности напряжений в вершине трещины, а также в зависимости от параметров среды и металлургических факторов. В частности, роль напряжений определяется довольно неясно, и выранчение общая теория КР использовано немотивированно. В действительности это общая теория межкристаллитной коррозии , так как при этом подразумевается явленне, основанное на различии потенциалов разных составляющих и зон вдоль границ зерен алюминиевых сплавов [51]. Из этого следует селективное растворение анодных областей, расположенных на границах или вдоль границ зерен алюминиевых сплавов. Данная модель даже качественно не может объяснить, почему некоторые сплавы чувствительны к МКК и не чувствительны к КР и наоборот, сплавы, чувствительные к КР, не подвержены в ненапряженном состоянии межкристаллитной коррозпп, если использовать представления, основанные только на электрохимических различиях. Такие качественные аргументы подтверждаются экспериментальными данными (табл. 15). [c.295]

В конденсаторных трубках пленки с особенно высокими защитными свойствами часто образуются в присутствии железа. Например, темная защитная пленка возникает на содержащих железо сплавах купроникель [55]. Недавно была запатентована алюминиевая латунь, в которую для ускорения формирования защитной пленки также введены добавки железа [56]. Существенного повыщения защитных свойств пленки, образующейся на конденсаторных трубках из алюминиевой латуни, добиваются и путем введения в протекающую воду сульфата железа. Последние лабораторные исследования [57] позволяют предположить, что ионы двухвалентного железа окисляются растворенным кислородом до лепидокроцита, образующего коллоид и осаждающегося электрофо-ретически на катоде. Возникающая пленка действует как катодный или безопасный ингибитор, затрудняя восстановление кислорода. [c.98]

Питтинговая коррозия. Алюминиевые сплавы склонны к питтингу в морской воде. Присутствие хлор-ионов значительно усиливает этот вид локального разрушения. Локализация питтингов часто определяется металлургическими факторами, например они могут располагаться вдоль границ зерен [89]. В принципе можно было бы омеидать, что повышение концентрации растворенного кислорода в морской воде уменьшает скорость роста питтингов, однако на практике это может не проявляться из-за наличия других эффектов. Как показал Рейнхарт [90], в Тихом океане питтинговая коррозия определяется в основном именно содержанием в воде кислорода и в меньшей степени глубиной. В этих экспериментах наименьшая питтинговая коррозия нескольких алюминиевомагниевых сплавов серии 5000, испытанных при трех различных концентрациях кислорода, наблюдалась в условиях минимальной концентрации (рис. 66). [c.136]

Как и все алюминиевые сплавы, сплав 6061 склонен к питтингу при экспозиции в морской воде. Данные о коррозии этого сплава па разных глубинах, приведенные на рис. 81, показывают, что скорость питтинговой коррозии при глубоком погружении выше, чем в поверхностных водах, хотя дело здесь, по-видимому, не в самой глубине, а в количестве растворенного в морской воде кислорода. Как видно из рис. 82, содержание кислорода в воде слабо влияет па общие коррозионные потери массы, тогда как глубина питтинга очень резко возрастает с увеличением концентрации ю1слорода. тинг на сплаве 6061-Тб носит [c.151]

В Международном научном центре им. Роквелла было исследовано поведение гальванических пар, образующихся при контакте покрытых Ало-дином 600 алюминиевых силавов 7075, 6061 и 2024 со сплавом Ti — 6А1—4V или нержавеющей сталью 304 [190,],. Получены данные о коррозионном токе и потерях массы в 3,5 %-ном растворе Na l при комнатной температуре. Покрытие из Алодина 600 значительно снижало скорость растворения алюминиевых силавов. Контакт с нержавеющей сталью усиливал разрушение как незащищенных алюминиевых сплавов, так и материалов с покрытием. Расчет но величине гальванического тока приводил к более низким значениям скоростей растворения металла, чем расчет ио потерям массы. Введение соответствующих поправочных коэффициентов позволяет использовать непрерывную запись величины гальванического тока для определения мгновенных значений скорости растворения, ио которым в свою очередь путем экстраполяции можно рассчитать скорость коррозии при продолжительной экспозиции. [c.190]

Позже в той же лаборатории была изучена гальваническая коррозия при контакте алюминиевых сплавов 1100, 2024, 2219, 6061 и 7075 с медью, нержавеющей сталью 304L, сплавом Ti — 6А1 — 4V, сталью 4130 и цинком в различных средах [191]. В 3,5 /о-ном растворе Na l скорости растворения алюминиевых сплавов уменьшались в зависимости от второго элемента гальванической пары в таком порядке медь> >сталь 4130>сталь 304L>Ti — 6А1 — 4V. [c.190]

В более раннем докладе [231] той же фирмы приведены аналогичные данные для ряда других сталей и некоторых алюминиевых сплавов. Выло показано, в частности, что коррозионная стойкость медьсодержащей стали ASTM А-242 примерно на 30i%. выше, чем малоуглеродистой стали. Обе стали обладали хорошей стойкостью в морской воде с содержанием кислорода 5 мкг/кг, но сильно корродировали при концентрации растворенного кислорода >100 мкг/кг. Высокие скорости коррозии сталей, содержащий 4—8 % Ni и 3,5 % Сг, наблюдались в горячей воде при концентрации кислорода 125 мкг/кг (при более низких концентрациях кислорода эти стали не испытывались). Данные о щелевой и питтинговой коррозии деформируемых нержавеющих сталей бы-ли противоречивы. Приведена последовательность сталей, стойкость которых убывала 316, 304, 409 и 430. Литейные нержавеющие стали F-8, F-8M и СА-15 в воде с содержанием кислорода 125 мкг/кг подвергались сильной местной коррозии, а при содержании кислорода 5 мкг/кг их стойкость была намного выше. [c.199]

В других экспериментах, приведенных в лаборатории фирмы Dow , сравнивалась коррозионная стойкость углеродистой и низколегированной сталей. Сплава 20, сталей 304 и 311, а также ряда алюминиевых и медных сплавов [232]. Главной причиной коррозии всех исследованных сплавов в морской воде был растворенный кислород. Низколегированные стали обладали более высокой стойкостью, чем малоуглеродистые, особенно в быстром потоке. Скорости коррозии сталей возрастали вдвое при повышении температуры воды от 82 до 120 °С, Алюминиевые сплавы были нечувствительны к повышению температуры до 120 °С и к изменению содержания кислорода нинсе уровня 1 мг/кг, но подвержены влиянию гальванических эффектов, скорости движения воды и ионов тяжелых металлов. [c.199]