Структура потока в относительном движении

Входящее в выражение для ядро коагуляции /С(со, V), называемое иногда константой коагуляции, обусловливает частоту столкновения капель объемами со и У и может быть определено в результате исследования относительного движения двух капель под действием различных сил взаимодействия — гравитационной, гидродинамической, молекулярной. Характер гидродинамической силы зависит от структуры потока. В ламинарном потоке относительное движение капель различного размера происходит за счет гравитационного осаждения и градиента скорости несущей среды. При этом /С(со, V) определяется сечением столкновения капель и находится в результате анализа траекторий движения одной капли относительно другой [см. раздел 13.1]. В турбулентном потоке сближение капель происходит за счет хаотических пульсаций, приводящих к большему по сравнению с ламинарным потоком числу актов столкновения в единицу времени. Существуют три основных механизма, обусловливающих сближение и коагуляцию капель в турбулентном потоке инерционный, за счет различных скоростей движения отличных по размерам капель сдвиговый (градиентный), вызванный наличием сдвигового течения в окрестности рассматриваемой капли при обтекании ее пульсациями различного масштаба турбулентная диффузия, в основе которой лежит предположение об аналогии между процессом диффузии и движением капель под действием случайных турбулентных пульсаций. В разделе 13.6 показано, что применительно к рассматриваемому процессу основной вклад в скорость коагуляции капель в турбулентном потоке дает механизм турбулентной диффузии, и ядро коагуляции с учетом сил гидродинамического и молекулярного взаимодействия капель имеет вид [c.547]

Если момент—М сопротивления, нагружающий ведомый вал, снижается, то, согласно общим энергетическим закономерностям, число оборотов 2 этого вала возрастает. При этом поток в рабочей полости перестраивается соответственно новым условиям нагрузки так, что турбинное колесо раскручивает его меньше. Перестройка выражается главным образом в возрастании величины р( г и2т 2г остаточного момента количества движения за турбинным колесом, который увеличивается за счет роста у 2т- Это видно из треугольника скоростей жидкости за турбинным колесом на рис. 2.89 и 2.111. С увеличением окружной скорости Мзг этого колеса, окружная составляющая абсолютной скорости растает, поскольку относительная скорость меняется при этом мало направление определено выходным элементом лопасти, а величина радиальной проекции — мало меняющимся расходом Q. Следовательно, при изменении нагрузки структура потока сильно меняется на входе в реактор. За реактором, где поток направлен его неподвижными лопатками, она меняется мало. Поэтому момент М, насосного колеса согласно выражению (2.142) также изменяется незначительно при сильном изменении момента—М2. Возрастание р( у 2т- 2т вызывает в соответствии с выражением (2.141) уменьшение М3 так, что непрерывно соблюдается условие (2.144). Таким образом, характеристика гидротрансформатора представляет собой сочетание падающей кривой Мо = / ( ) и мало меняющейся зависимости = / (О- [c.299]

Полуфабрикаты и изделия имеют ряд специфических свойств (липкость, текучесть и сыпучесть, непрочность поверхностных слоев и т.д.), которые следует учитывать при выборе транспортирующих устройств. Необходимо обеспечить удобство транспортирования, наименьшую возможность относительного движения (скольжения) изделий по рабочим поверхностям транспортирующих устройств и наименьшее число перемен положения и перевалок изделий. Как структура технологического потока, так и свойства и форма полуфабрикатов обуславливают иногда необходимость использования для транспортирования специальных приспособлений-спутников в виде форм, лотков, противней и т.д., которые обычно имеют гладкую поверхность. [c.39]

В массообменных аппаратах ступенчатого типа (например, в вертикальных аппаратах с горизонтальными перегородками-тарелками) в каждой ступени происходит взаимодействие фаз (см. разд. 16.53), а по выходе из ступени-их разделение. Проведение процесса при непрерывном и ступенчатом взаимодействии фаз существенно зависит от направления относительного движения фаз (прямоток, противоток и др.) и гидродинамической структуры их потоков. [c.12]

Так же как и при теплообмене, величина движущей силы массообменных процессов зависит от относительного направления движения фаз (противоток, прямоток и др.) Кроме того, на движущую силу больщое влияние оказывает гидродинамическая структура потоков. [c.24]

Такой подход наиболее полезен при разработке инженерной методики расчета и проектирования кристаллизатора. Большой масштаб длины относится к аппарату в целом и характеризует внутреннюю гидродинамическую структуру потоков в нем, обусловленную наличием естественной и вынужденной циркуляции среды за счет подвода извне механической энергии. Микроскопический масштаб длины относится к ансамблю частиц и характеризует расстояние между ними и скорость их относительного движения, когда рассматривается их взаимодействие. [c.157]

Вследствие сложности конструкции аппаратов, применяемых в процессах химической технологии, и особенностей ввода и вывода из них материальных потоков скорости их движения в объеме аппарата могут быть распределены весьма неравномерно. При этом отдельные частицы находятся в аппарате различное время, что влияет на эффективность проводимого в нем процесса. Описание поля скоростей в аппаратах даже относительно простой конструкции, исходя из уравнений гидродинамики, чрезвычайно затруднительно, а измерение скоростей в различных точках связано с дорогостоящими и трудоемкими экспериментами и не всегда возможно. Поэтому для получения сведений о структуре потоков в аппаратах используется косвенный метод, заключающийся во вводе в аппарат специального индикатора и фиксировании изменения во времени его содержания в выходящей жидкости. [c.178]

Способы проведения процессов массопереноса отличаются друг от друга условиями взаимодействия фаз и направлением их относительного движения. Различают однократное, непрерывное и ступенчатое взаимодействие фаз. При однократном взаимодействии фазы смешиваются, а затем разделяются по завершении процесса массопереноса. Этот способ характерен для периодических процессов, в которых перерабатываются относительно небольшие количества смесей. В непрерывных процессах массообмен осуществляется при постоянном движении фаз или в многоступенчатой установке, в каждой ступени которой фазы взаимодействуют друг с другом, а по выходе из ступени — разделяются. В обоих случаях эффективность массообмена определяется направлением относительного движения фаз и структурой их потоков. По направлению относительного движения фаз, как и в процессах теплообмена, различают противоток, прямоток, перекрестный и смешанный ток. Некоторые процессы массопереноса проводятся, кроме того, при движении одной фазы через неподвижный слой другой фазы. [c.443]

Структура потоков фаз, особенно если обе они подвижны, как правило, весьма сложна. В связи с этим существуют два подхода к математическому описанию и расчету процессов массопереноса. Первый из них заключается в том, что принимается упрощенная модель относительного движения фаз и структуры их потоков, а влияние отклонения реальной гидродинамической обстановки на [c.443]

Механизм и кинетика переноса вещества определяются капиллярной структурой твердого тела и условиями проведения процесса. Как было показано выше, движущая сила процесса зависит от направления относительного движения взаимодействующих фаз. Механизм и кинетика процесса зависят от структуры потока, обтекающего твердые частицы. Если частицы неподвижны относительно жидкости или обтекаются ламинарным потоком, то в капиллярах жидкость практически неподвижна и перенос вещества в твердом теле происходит по молекулярному механизму (путем молекулярной диффузии). При турбулентном обтекании частиц турбулентные пульсации могут проникать в поры и наряду с молекулярным механизмом переноса действует конвективный механизм. [c.453]

В определенных режимах эрлифтная установка представляет собой автоколебательную систему, обладающую сложным спектром собственных колебаний. Структура смеси в основном зависит от соотношений количества и скоростей воды, воздуха и водовоздушной смеси. Основным источником потерь энергии в водоподъемной трубе является относительное движение газа и жидкости. Структура потока в основном определяет энергетические затраты на подъем воды. При подъеме смеси с резко выраженными границами между водой и воздухом возникают колебания давления с большими амплитудами и низкими частотами. [c.155]

В лаборатории начато детальное исследование структуры потока в двухъярусной решетке колеса по замерам в относительном движении. Первые результаты этого исследования (рис. 4), а также анализ геометрических характеристик двухъярусных решеток указывают на возможность дальнейшего их совершенствования. Оптимальные двухъярусные решетки следует пол>"чать не простой подрезкой лопаток через одну, а с помощью специального проектирования. Результаты дальнейших теоретических и экспериментальных исследований позволяют разработать рекомендации оптимального проектирования двухъярусных решеток. [c.160]

Проведенный теоретический анализ потока в рабочем колесе с рассмотрением пограничного слоя и экспериментальное исследование в относительном движении при малых скоростях позволили уточнить картину течения потока в колесе, основные источники потерь, влияние формы профилей лопаток и меридионального профиля канала. Установлено, что рациональный выбор меридионального профиля и профиля лопатки на основе расчета потока газа в канале позволяет полностью или частично устранить срывные зоны, что ведет к повышению эффективности колеса и улучшению структуры потока за колесом. [c.163]

Структура потоков. Гидродинамическая обстановка в насадочной колонне оказывает влияние на скорость процесса и степень извлечения поглощаемого компонента, во-первых, через коэффициенты массопередачи (относительные скорости движения фаз) и, во-вторых, через движущую силу (структура потоков). Структура двухфазных [c.58]

Каждая из описанных моделей характеризует технологический процесс при каких-то определенных условиях. Поэтому для данных условий проведения процесса необходимо произвести выбор модели, адекватно описывающей технологический процесс. Выбор модели складывается из так называемого параметрического и структурного синтеза моделей. Структурный синтез — это выбор модели, характеризующей кинетические особенности процесса и гидродинамическую обстановку в реакторе, т. е. структуру и направленность движения потоков взаимодействующих веществ относительно друг друга. Однако структурный синтез позволяет определить лишь качественную сторону процесса. [c.234]

Благодаря флуктуациям в перегретом растворе по всему сечению трубы вскипания образуются скопления паровой и твердой фаз, которые на определенной высоте от поверхности нагрева достигают критических размеров и становятся устойчивыми. Образовавшиеся в растворе скопления пара вместе с находящимися в перегретом растворе кристаллами солей, газовыми пузырями, ионами являются центрами парообразования и вызывают вскипание раствора. При этом все сечение трубы вскипания оказывается достаточно равномерно заполненным паровыми пузырями, кристаллами солей и жидкой фазой. При такой структуре движущийся по трубе вскипания многофазный поток тормозит движение пара, образуя однородную смесь, и обеспечивает невысокие относительные скорости фаз. [c.33]

СТРУКТУРА ПОТОКА В ОТНОСИТЕЛЬНОМ ДВИЖЕНИИ [c.47]

Г у н б и н Б. Л. Исследование структуры потока на входе в колесо центробежного компрессора в относительном движении. — Энергомашиностроение , 1964, № 7. [c.331]

Наличие двойного электрического слоя на границах разделов способствует возникновению электрокинетических явлений (электроосмоса, электрофореза, потенциала протекания и др.). Все они имеют общий механизм возникновения, связанный с относительным движением твердой и жидкой фаз. При движение электролита в пористой среде образуется электрическое поле (потенциал протекания). Если на пористую среду действует электрическое поле, то под влиянием ионов приходит в движение раствор электролита в связи с тем, что направленный поток избыточных ионов диффузного слоя увлекает за собой массу жидкости в пористой среде под действием трения и молекулярного сцепления. Этот процесс называется электроосмосом. При действии электрического поля на взвесь дисперсных частиц происходит движение дисперсной фазы. Это называется электрофорезом. В таком случае частицы раздробленной твердой или жидкой фазы переносятся к катоду или аноду в массе неподвижной дисперсной феды. По природе электрофорез - зеркальное отображение электроосмоса, и поэтому эти явления описьшаются уравнениями, имеющими одинаковую структуру. Количественно зависимость скорости электроосмоса от параметров электрического поля и свойств пористой феды и жидкостей описывается формулой [c.181]

Стержневая структура течения характеризуется движением основной массы газа в центре трубы в виде сплошного потока (стрежня) в кольце жидкой фазы, движущейся по стенке трубы. В ядре потока газ несет более или менее значительные по размеру капельки жидкости. Стержневая структура характеризуется высокими относительными скоростями газа (более 1,2 м/с). [c.21]

Поскольку критерий Прандтля характеризует относительное соотношение профилей скоростей и концентраций, то следует ожидать, что влияние этого соотношения на процесс массопередачи должно меняться в зависимости от гидродинамической обстановки процесса, т. е. должен меняться показатель степени при числе Прандтля. При наиболее равномерном распределении жидкости и газа в двухфазном потоке в условиях развитой свободной турбулентности в соответствии со структурой уравнений (П1, 227) и (П1, 228) показатель степени п должен достигать максимального значения, равного единице. При уменьшении турбулизации потоков показатель степени п при числе Прандтля должен уменьшаться, становясь в пределе, когда движение прекратится, равным нулю. В последнем случае понятие о соотношении профилей скоростей и концентраций теряет свой смысл. [c.246]

Рис. 1.19. Схема структуры движения газа в вихревой трубе при относительном расходе охлажденного потока [х = 0,5 1 — вихревая труба 2 — винтовое закручивающее устройство 3 — каналы ВЗУ 4 — сечения струй в камере энергетического разделения 5, 6 - возможные циркуляционные зоны за срезом сопловых вводов, за областью формирования охлажденного потока и в приосевой зоне. 1-И — зоны формирования охлажденного потока

На рис. 1.19 дана схема структуры установившегося движения потоков в ВТ с ВЗУ при д = 0,5. Поступая в ВЗУ, сжатый газ движется по сужающимся винтовым каналам, разгоняясь до скоростей порядка звуковых. В этом случае имеются условия для возникновения и сверхзвуковых течений по выпуклой стороне каналов, в первую очередь, за счет значительных поперечных градиентов давления при общем снижении термодинамической температуры за счет непрерывного перераспределения поля скоростей, действия центробежного поля и возникающих вторичных циркуляционных течений и вихрей различного вида по высоте канала происходит и температурное разделение слоев. При этом наиболее низкие термодинамические температуры следует ожидать в средней части слоев. После истечения из каналов ВЗУ газ в виде ленточных спиральных струй движется по цилиндрической поверхности трубы, сохраняя приобретенный характер распределения скорости и температуры по высоте. Центробежное поле создает в области сопловых вводов большие градиенты гидростатического давления в радиальном и меньшие — в осевом направлениях. Нижние и средние слои струй, испытывая различной интенсивности торможение, делают реверс осевой скорости на различном удалении от диафрагмы и образуют охлажденный поток. Нижние слои струй, имеющие относительно средних несколько пониженное давление и повышенную термодинамическую температуру, попадая в области малых давлений за срезом ВЗУ, делают поворот на меньшем удалении от диафрагмы и большем радиусе. [c.49]

Перечислим основные допущения, при соблюдении которых математическая модель (1.106) адекватно отражает процесс массообмена в неподвижном слое. Все частицы—сферические, одинакового и неизменного размера (Я), структура их изотропна. Внутренний перенос массы в частицах может быть описан градиентным законом диффузии Фика с постоянным коэффициентом эффективной диффузии (Оэ). Массоотдача от поверхности всех частиц в слое одинакова и симметрична относительно центров, частиц. Слой шаров имеет изотропную структуру, а пристенный эффект пренебрежимо мал. Поток фильтрующейся среды имеет одинаковую скорость как по сечению, так и по высоте слоя. Отклонения характера движения жидкости от режима идеального вытеснения можно описать диффузионным механизмом продольной диффузии [c.66]

Частицы по мере выгорания быстро теряют свою относительную скорость г[ движутся параллельно с газовым потоком. Аэродинамическая структура потока зависит от геометрической конфигурации камеры горония и оказывает большое плнянрю на распределение частиц п интенсивность нх горения и газификации в различных зонах камеры. Экспериментальные и теоретические исследования движения газового потока в циклонных камерах [457, 539—542] показывают, что в центральной части камеры распределение вращательных скоростей подчи- [c.547]

Соответствующие формулы для рп и) прнседены в литературе [54] их структура оказывается аналогичной формулам для расчета процесса непрерывной адсорбции в многосекцнон-ном аппарате псевдоожиженного слоя с полностью перемешиваемым адсорбентом. Существенно, что такого рода соотношения для многосекционных аппаратов полного перемешивания инвариантны прп прямотоке, противотоке и перекрестном токе дисперсного и сплошного потоков специфика той или иной формы организац1 н относительного движения фаз учитывается при записи балансовых соотношений. [c.325]

Расчету теплообмена сквозных движущихся двухфазных потоков посвящена монография 3. Р. Горбиса [19]. При тепло- и массообмене в плотном движущемся потоке существенна структура этого потока и относительное движение отдельных его слоев [68,69]. [c.480]

Коэффициент полезного действия рабочих колес центробежных компрессоров достаточно высок и составляет обычно П аэк 90—92%. Однако при этом доля потерь в рабочем колесе по отношению ко всем потерям в ступени составляет до 30—40%. Поле скоростей за рабочим колесом весьма неравномерно, что резко снижает эффективность диффузоров. Напорность колес компрессорного типа (Рл2 = 45—55°) и особенно колес насосного типа (рл2 = 20—25°) относительно невелика. Структура потока в каналах закрытого рабочего колеса, как показывают замеры в относительном движении, при обычных конструктивных соотношениях, как правило, неудовлетворительна, имеются развитые срывные области как в радиальной, так и в меридиональной плоскостях, снижающие эффективность колес и приводящие к появлению динамических нагрузок на их элементы. [c.154]

Тимшин А. И. Структура потока в относительном движении на выходе из колеса центробежного насоса. — В кн. Гидравлические машины , ХГУ, 1972, вып. 6, стр. 47—53. [c.426]

При высоких значениях Vg в колонне можно выделить три зоны осевую с гомогенной турбулентностью и восходящим потоком жидкости, промежуточную с большими значениями градиентов скорости и преобладанием процесса дробления пузырьков и пристенную, характеризующуюся малым газосодержанием. Очевидно, использование такой структуры потоков неэффективно для флотационного разделения. При значительной неоднородности газосодержания и поля скоростей по сечению колонны описанный в предыдущем разделе метод графического определения газосодержания некорректен, поскольку уравнение (8.1), а следовательно, и уравнение (8.2) не выполняются. Физически это объясняется тем, что большая часть пузырьков всплывает в осевой зоне, где скорость движения жидкости в противотоке меньше средней по сечению, рассчитываемой по формуле й = с г/(1—ф). Поэтому средняя скорость подъема пузырьков относительно стенок колонны будет в этом случае выше определяемой правой частью уравнения (8.2), что обусловливает завышение расчетного газосодер-174 [c.174]

Увеличение интенсивности турбулентных пульсаций или проведение флотации в центробежном поле повышает скорость относительного движения частицы и пузырька. В результате возрастает вероятность столкновения и отрыва частиц от пузырька. В некоторых работах для определения влияния турбулентного перемешивания на столкновение частицы с пузырьком скорость относительного движения, входящую в формулу (4) (см. табл. 9.1), рассчитывают с учетом пульсационных составляющих (при йь йрЖо), или в центробежном поле, возникающем внутри турбулентного вихря (при йрСКо). Такой подход, однако, не позволяет решить задачу, поскольку изменение структуры потоков при перемешивании влияет не только на число частиц, проходящих вблизи пузырька (это учитывается формулами для относительной скорости), но и на траектории частиц и пузырьков при гетерокоагуляции, т. е. на коэффициент захвата Е. В этом случае его определяют с учетом гравитационного сноса с линий тока жидкости, градиентной коагуляции в неоднородном поле пульсационных скоростей, а также турбулентной миграции. [c.209]

Вероятность закрепления частиц меняется при уменьшении скорости относительного движения сложным образом. С одной стороны, опыты в статических условиях свидетельствуют о снижении времени индукции при увеличении силы, прижимаюш,ей частицу к пузырьку (при флотации роль этой силы играют силы инерции, тяжести или центробежные). С другой стороны, расчеты показывают, что уменьшение кинетической энергии частицы обусловливает неупругий удар и уменьшение конечной толщины пленки. Последнее повышает вероятность спонтанного разрыва пленки с образованием трехфазного периметра смачивания. Кроме того, с уменьшением размера и скорости относительного движения частицы снижается ее конечная энергия при ударе, а следовательно, падает вероятность отскока и возрастает вероятность закрепления при повторном ударе. Таким образом, снижение интенсивности перемешивания и напряженности силовых полей способствует улучшению общей структуры потоков оптимизации условий флотационных субпроцессов, что доказывает перспективность применения колонных аппаратов. [c.210]

При исследованиях влияния условий ввода газа на структуру потока П.П. Аргунов приходит к вьтоду, что они оказывают локальное влияние на структуру смеси и не являются определяющими даже при небольшом удалении от точки ввода. Основными влияющими параметрами при движении конкретных жидкостей и газа (при данном диаметре трубы) является расход составляющих поток компонентов. Величинами, для которых должны быть найдены эмпирические зависимости, П.П. Аргунов считает относительную скорость V и коэффициент сопротивления X. Для коэффициента сопротивления л получена зависимость в виде [c.31]

Исследование влияния различных параметров газожидкостного потока на относительную скорость движения газовой фазы при эмульсионной структуре течения. 1уревич А,С,, Мищенко К.Т. - Сб. Физикохшия и разработка нефтяных месторождений. - Уфе, 1982, с.37-41. [c.114]

Точной теории турбулентного движения ввиду большой сложности его структуры в настоящее время не существует. Поэтому основную роль при изучении этого движения и при разработке практических методов расчета играют опытные данные. В рез /льтате многочисленных опытных исследований установлено, что свойства турбулентного потока (распределение осредненных скоростей по сечению, коэффициент сопротивлеиня трения и др.) зависят от числа Ке и относительной шероховатости стенок трубопровода. [c.124]

Гидродинамическая структура жидкостного потока в колонном биореакторе может соответствовать идеальному перемешиванию при наличии контура циркуляции, или приближаться к идеальному вытеснению при прямоточном взаимодействии барботируемого газа и питательной среды, что позволяет применять эти аппараты для широкого класса процессов культивирования аэробных микроорганизмов [20]. Необходимая величина скорости сорбции кислорода, с учетом потребления кислорода микроорганизмами, достигается в основном расходом газовой фазы и относительной скоростью движения газового и жидкостного потоков. В работах [5, 12, 20] рассмотрены примеры использования секционированных колонных бнореакторов в процессах микробиологического синтеза. В многоступенчатом колонном биореакторе, состоящем из секций, разделенных перфорированными тарелками, подача субстрата осуществляется на нижнюю тарелку, а вывод суспензии микроорганизмов — сверху. Дополнительно к турбулизацин жидкости барботируемым газом в ряде аппаратов применяется механическое пере.мешнванпе за счет лопастных мешалок, находящихся в каждой секции колонны и помещенных на центральной оси. Движение жидкости и газа в ферментере обычно противоточное. За счет дополнительного механического перемешивания каждая секция колонны работает как ячейка полного смешения. [c.206]

Контактной поверхностью тепломассообмена между водой и воздухом в оросителе ПР50 служит поверхность пленок на перемычках призм и капель, образующихся в пространстве между ними. Для пластмассовых оросителей поверхность пленок относительно невелика - около 50 м в 1 м ПР50. Однако в результате эффективного распределения воды в его объемной решетчатой структуре (в верхнем ярусе вода проходит двойной путь) коэффициент массопередачи в зависимости от модели градирен Росинка составляет 13 300 - 22 ООО кг/(м ч х X кг/кг) в рабочем диапазоне гидравлических нагрузок = = 13,9 19,2 м /(м ч) и скорости движения воздуха со = 2,2 2,5 м/с. Такой высокий показатель массоотдачи (для малогабаритных градирен обычно не превышает 15 ООО кг/(м х X ч кг/кг) достигается благодаря увеличенному времени контакта воды с воздухом, многократному дроблению капель и турбулизации пленок и капель потоком воздуха, что интенсифицирует процессы испарения, т. е. охлаждения воды. [c.245]

Для интенсификации процессов тепловой обработки зернистых материалов в импульсном псевдоожиженном слое решающее значение имеет конструкция импульсного прерывателя потока газа (пульсатора). Пульсатор и система управления им, создавая и формируя колебания потока газа, обеспечивают изменение структуры и поведения псевдоожиженного зернистого материала. Наложение вынужденных пульсаций газа на слой зернистого материала препятствует образованию устойчивых каналов и крупных пузырей в слое, повышает относительную скорость движения фаз, позволяет снизить расход ожижаюше— го агента. [c.20]

Простейшей формой частиц, которые могут ориентироваться в потоке, являются эллипсоиды. Поэтому поведение суспензии жестких эллипсоидов при течении в поле скоростей с продольным или поперечным градиентом позволяет установить влияние фактора ориентации на характер зависимостей ц (у) и X (е). На каждую частицу в потоке действуют силы вязкого трения окружающей среды и силы, обусловленные броуновским движением самой частицы. Под действием градиента скорости частицы стремятся ориентироваться в потоке строго определенным образом, броуновское движение служит дезориентирующим фактором. В результате в стационарном потоке устанавливается некоторое равновесное распределение ориентаций осей частиц, которое зависит как от собственных свойств частиц (их размеров, формы и коэффициента диффузии), так и от градиента скорости. -Совокупность вязких потерь при деформировании такой суспензии определяется распределением ориентаций осей частиц относительно направления градиента, скорости. Различие в распределении ориентаций возможно только, если частицы обладают анизо-диаметричностью формы в суспензии сферических частиц все направления ориентации равновероятны, и возрастание градиента скорости не изменяет структуры системы. [c.414]

В граммположительных бактериях имеются только два кольца в бактериальном моторе S-кольцо, прикрепленное к стенке бактерии, и М-кольцо (отстоящее от 5-кольца на 35 А), погруженное в цитоплазматическую мембрану и скрепленное со стержнем мотора. Электронно-микроскопические исследования [11] показали, что кольца состоят из 15 (16) секторов. В живой бактериальной клетке часть энергии, получаемой ею при питании, используется на работу протонного насоса, выкачивающего протоны з клетки во внешнюю среду и создающего таким образом в клетке пониженную концентрацию протонов. Предполагается, что возникающий в результате этой раз- ности концентраций поток протонов, проходящий между S- и М-кольЦами (см. рис. 5.8, а), приводит в-движение бакхериадьный мотор. В экспериментах с бактерией Strepto o us (рис. 5.10), прикрепленной концом жгутика к стеклу (так что при работе мотора жгутик неподвижен, а тело бактерии вращается) [12], показано, что ротор мотора совершает относительно статора один оборот при прохождении примерно 300 протонов, причем направление вращения не зависит от направления потока протонов (из клетки в раствор или наоборот) (рис. 5.11). Это обстоятельство вместе с существованием секторной структуры колец позволило авторам [12] предположить, что бактериальный мотор действует по принципу верньера , поскольку полное число перемещений двух верньерных дисков, с 15 и 16 делениями соответственно, составляет 15 X 16 = 240, так что если прохождение одного протона соответствует одному наименьшему возможному пере- [c.101]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология