ТЕПЛОВЫЕ НАГРУЗКИ В КОНСТРУКЦИЯХ

Основными теплотехническими показателями трубчатых печей являются видимое тепловое напряжение топочного объема q и ста-пень экранирования радиантных камер ф. В трубчатых печах старой конструкции значение составляло всего 35,0 —46,5 кВт/м . Для вертикальных трубчатых печей в зависимости от их размера и тепловой нагрузки = 70—175 кВт/м , т. е. по напряжениям печи приближаются к топкам паровых котлов. Значение ф для вертикальных трубчатых печей составляет 0,7—0,8 (для печей старой конструкции ф = 0,2—0,55). [c.107]

Однако общая тепловая нагрузка всей поверхности нагрева печи относительно невелика. Коэффициент полезного действия лежит в пределах 60—65%, теплопроизводительность 800 000 — 3 800 000 ккал/час. Трубки расположены по всей высоте цилиндрической камеры сгорания. В полу камеры помещена горелка, а в верхней части камеры устроена дополнительная отражательная система для понижения температуры продуктов сгорания, уходящих в трубу. Конструкция отражательной системы может быть различной. [c.263]

Кроме коробчатой печи применяют двухкамерную печь с наклонными сводами (рис. 204, в). Наклон потолочной секции улучшает распределение тепловой нагрузки между трубами радиантной секции. В настоящее время разработана конструкция высокопроизводительной печи с излучающими стенками из беспламенных панельных горелок (рис. 204, г), которая имеет производительность в 2—2,5 раза больше, чем печи старой конструкции. [c.217]

Расчет теплообменной аппаратуры является весьма распространенной задачей в практике инженерных расчетов. Обычно это сложная оптимизационная задача по определению параметров и выбору конструкции теплообменника. Ниже представлена достаточно простая расчетная схема для кожухотрубчатого подогревателя, в основе которой используется итерационное решение уравнения теплового баланса аппарата с последовательным уточнением температуры стенки. Исходными данными для расчета являются тепловая нагрузка на аппарат, физико-химические свойства теплоносителей, температуры теплоносителей на входе и выходе из аппарата, а также некоторые конструктивные параметры теплообменника. В результате расчета определяется необходимая поверхность теплообмена. [c.388]

Кожухотрубные выпарные аппараты. Известной конструкцией является кожухотрубный аппарат с горизонтальными трубками, внутри которых конденсируется греющий пар, а в межтрубном пространстве выпаривается раствор при кипении. Трубки обычно имеют диаметр 22 32 мм и длину 1,2—4,9 Л1. Площадь поверхности теплообмена достигает 465 м . Стоимость изготовления этих аппаратов небольшая. Такие аппараты применяются ири малых удельных тепловых нагрузках для выпаривания маловязких, непенящихся растворов, не образующих накипи (главным образом при приготовлении воды для питания паровых котлов). Очистку от накипи осуществляют резким охлаждением поверхности теплообмена разбрызгиваемой холодной водой [135]. [c.119]

Одним из таких способов является воздушное охлаждение. Несмотря на то, что воздух в сравнении с водой является плохим теплоносителем (при ii = 20° его теплоемкость примерно в 4 раза, а теплопроводность в 2,4 раза ниже воды), конструкции ABO и схемы обвязки в технологических линиях позволяют эффективно применять их вместо теплообменников с водяным охлаждением. Однако системы с ABO будут эффективны только в том случае, если 75—90% общей тепловой нагрузки может [c.8]

Конструкция теплообменных аппаратов разрабатывается исходя из основных предъявляемых к ним технических требований и условий, при которых аппараты должны эксплуатироваться, К числу этих требований относятся функциональное назначение аппарата в технологической схеме производства (рекуперация тепла, охлаждение, нагревание, испарение, конденсация, кристаллизация, плавление и т. д.), вид и характеристика теплообменивающихся сред, передаваемая в аппарате тепловая нагрузка (тепловой поток), допускаемые в аппарате гидравлические сопротивления, рабочие параметры технологического процесса (температура и давление теплоносителей), условия пуска и остановки аппарата, если они налагают дополнительные требования при расчете и конструировании, а также требования по эксплуатационной надежности конструкции и безопасной ее эксплуатации. [c.336]

В печах некоторых конструкций для обеспечения более равномерной тепловой нагрузки конвекционных труб сечение конвекционной камеры делается переменным, уменьшаясь в направлении движения дымовых газов. В этом случае уменьшение температурного напора в известной мере компенсируется увеличением коэффициента теплопередачи в связи с более высокой скоростью движения дымовых газов. [c.434]

Конструкция теплообменного аппарата зависит от тепловой нагрузки, параметров теплоносителей (температуры, давления) и их агрегатного состояния, физико-химических свойств теплоносителей, их расхода, степени загрязненности и других факторов. [c.173]

Конструкция теплообменника должна удовлетворять ряду требований, зависящих от конкретных условий протекания процесса теплообмена (тепловая нагрузка аппарата, температура и давление, при которых осуществляется процесс, агрегатное состояние и физико-химические свойства теплоносителей, их химическая агрессивность, условия теплоотдачи, возможность загрязнения рабочих поверхностей аппарата и др.). При выборе теплообменника необходимо учитывать также простоту устройства и компактность аппарата, расход металла на единицу переданного тепла и другие технико-экономические показатели. Обычно ни одна из конструк- [c.337]

Для заливки конструкций с металлическим кожухом и другими металлическими частями, подвергающихся циклическим тепловым нагрузкам, должны применяться эпоксидные составы с наполнителями (до 200—250% от массы смолы). Это снижает коэффициент линейного расширения отвержденной смолы. Из-за большой разницы между коэффициентом линейного расширения отвержденных смол и металлов (в 4 раза больше, чем у меди [c.258]

Давление газа перед газовыми горелками зависит от их конструкции и тепловой нагрузки. Для горелок с расходом газа до 1000 м ч давление газа обычно принимается от 50 до 200 мм вод. ст., при больших расходах газа давление перед горелками низкого давления — порядка 500 мм вод. ст., в горелках среднего давления давление газа — 3000—5000 мм вод. ст. [c.294]

Основным вопросом, который приходится рассматривать при проектировании теплообменных аппаратов, является выбор поверхности теплообмена F и соответствующей ей нагрузки по хладоагенту их для заданной тепловой нагрузки на теплообменник Q. В связи с этим для экономической оценки эффективности теплообменника заданной конструкции может быть использован критерий оптимальности, объединяющий параметры F и v > который может быть записан в виде соотношения [c.103]

Вывод кубового продукта, как правило, осуществляется регулятором уровня. Уровень жидкости в кубе или кипятильнике колонны связан с другими регулируемыми параметрами температурой (составом) жидкости и давлением в колонне. В зависимости от физических свойств разделяемой смеси, конструкции куба, его тепловой нагрузки и т. п. степень связи регулируемых параметров может изменяться в широких пределах. Если степень связи незначительна, то может быть успешно применена схема, стабилизации уровня (111-10). [c.262]

В качестве нагревателей используются три трубчатые печи объемно-настильного пламени конструкции Гипронефтемаш с полезной тепловой нагрузкой 35 Мкал/ч. Каждая печь обслуживает две пары реакторов. К. п. д. печи 73%- Количество турбулизатора, подаваемого в радиантные трубы, 3% от загрузки, при доле отгона вторичного сырья на выходе из змеевика печи — около 90% (при 510 °С и 10 кгс/см ). В схеме установки имеется еще одна печь для циркулирующего газойля, который вносит дополнительное тепло в реакционную камеру в период коксования и после ее отключения. Мощность этой печи 15 Мкал/ч, температура нефтепродукта на выходе из печи 530 °С, давление 10 кгс/см . [c.105]

Узел охлаадения катализатора Узел охлаждения катализатора имеет принципиально новую конструкцию и представляет собой значительный шаг вперед по сравнению с применявшимися ранее змеевиковыми или трубчатыми аппаратами. В процессе конструирования особое внимание уделялось обеспечению его механической прочности и эксплуатационной гибкости, так как эти два момента оказались наиболее слабыми местами всех более ранних конструкций. В результате бш. разработан вертикальный аппарат необычной конструкции, способный работать как в проточном режиме, так и в режиме перемешивания /рис.9/. Важной особенностью конструкции является возможность работы аппарата в самых различных режимах охлаждения. Обычно аппарат работает с тепловой нагрузкой от 2,9 до 29 10 кВт-ч в зависимости от коэффициента теплопередачи /рис.10/. Узел охлаждения производит водяной пар под давлением около 45 кг/см . В настоящее время в эксплуатации находится девять аппаратов / три из них были введены в строй за последние три года/, а 16 аппаратов в настоящее время монтируются на установках. [c.255]

Допустим, в печи данного размера при данн ой конструкции горелки величина тепловой нагрузки лимитируется полнотой сжигания. В данном случае возможно построить автоматическое регулирование печи по контролируемой длине факела или по содержанию окиси углерода и водорода в продуктах горения. Для печей, работающих по принципу периодического процесса, это направление не может дать приемлемого рещения, так как в различные отрезки времени работа печи может лимитироваться различными факторами, а время перехода от одного лимитирующего фактора к другому не является постоянным, но зависит от переменных условий протекания технологического процесса. [c.545]

Особое значение приобретает организация подачи вторичного воздуха при установке на этих котлах комплексной автоматики регулирования и безопасности. Это вызывается тем, что при отсутствии ручного обслуживания следует стремиться по возможности расширить диапазон регулирования газовых горелок. Для этого горелки настраивают так, чтобы они могли работать без отрыва и проскока пламени при регулировании тепловой нагрузки котла от максимума до возможного минимума. В этом случае при неизменной конструкции горелок приходится работать с несколько более чем обычно прикрытой воздушной регулировочной шайбой и, следовательно, подавать в горелку газовоздушную смесь с меньшим количеством первичного воздуха (а рз 0,4). [c.66]

Многоструйные горелки конструкции Мосгазпроекта с футерованным устьем при соблюдении режимных карт обеспечивают качественную подготовку газовоздушной смеси и короткий факел во всем необходимом диапазоне регулирования тепловой нагрузки котла. Следовательно, при их применении имеется полная возможность отказа от дожигательных решеток и сокраш,ения длины футерованной части жаровой трубы. [c.158]

Эффективность сжигания газообразного топлива в значительной мере зависит от аэродинамических характеристик топочной камеры. Аэродинамика потоков в топочной камере зависит от аэродинамических характеристик факелов, выдаваемых горелками компоновки горелок на стенах топки конфигурации и размеров топочной камеры размеров и расположения выходного окна для отвода продуктов сгорания из топки тепловой нагрузки топочного объема конструкции и расположения вторичных излучателей и т. д. [c.48]

На установках мощностью 2,0 и 3,0 млн. т/год и более устанавливаются печи с большой тепловой нагрузкой. Общая тепловая мощность печей установок АВТ производительностью 2,0 и 3,0 млн. т/год составляет соответственно 50,0 и 65,0 млн. ккал/ч. Дымовые газы на выходе из конвекционных камер имеют температуру 450—475 °С. Технико-экономические подсчеты показывают, что тепло дымовых газов экономически целесообразно использовать (для нагрева пара, воды и производства водяного пара) только в случае печей с тепловой нагрузкой выше 10—15 млн. ккал/ч. На АВТ мощностью 0,6 1,0 и 2,0 млн. т/год нефти система рекупс рации дымовых газов для подогрева воздуха, подаваемого в топки лечей (вследствие несовершенства конструкции рекуператоров, ненадежности эксплуатации), себя не оправдала. [c.230]

Теплотехнический расчет т )убчатой печи состоит из расчета тепла, передаваемого лучеиспусканием в топочном пространстве, и тепла, передаваемого посредством конвекции в конвективной системе. Соответствующие формулы приведены в главах, посвященных расчету теплоотдачи лучеиспусканием и конвекцией. При расчете лучистого теплообмена в топке за основу берут размеры топочного пространства (топочной камеры с радиационной системой). Величина топочного пространства зависит от вида топлива и конструкции горелки и определяется значением тепловой нагрузки топочного пространства в ккал1м час. [c.269]

Жесткие рабочие условия в печах риформинга, ароматизации, пиролиза и других печах высокотемпературных процессов требуют применения для печных труб дорогих высоколегированных аустенитных сталей, специальной обработки поверхности и высоких скоростей движения сырья в целях интенсификации теплопередачи. Средние значения допускаемой теплонапря-женности во многом зависят от равномерного распределения тепловой нагрузки по всей поверхности труб, что достигается оптимальной компоновкой трубчатого змеевика, удачным его размещением в топке, совершенствованием конструкции горелок и методов сжигания топлива. [c.94]

Чисто радиационные печп из-за простоты конструкции и большой тепловой нагрузки труб имеют самые низкие капитальные г атраты на единицу переданного тепла. Однако они не дают возможности использовать тепло продуктов сгорания, как это имеет место у радиационно-конвективных печей. Поэтому радиационные нечи работают с меньшей тепловой эффективностью. [c.14]

При тепловом расчете и проектировании печи необходимо учитывать пе только среднюю тепловую нагрузку поверхности труб, но и местную тепловую нагрузку, от которой зависит температура поверхности труб. В общем случае тепловая нагрузка отдельных труб различна и изменяется по периметру и длине трубы. В современных конструкциях трубчатых печей стремятся достичь равномерной тепловой нагрузки по всей поверхности труб нечи, что позволит увеличить среднюю тепловую нагрузку и лучше использовать поверхность труб. [c.74]

Катастрофа в Фейзене была вызвана (в частности. - Ред.) ошибкой в конструкции системы отбора проб когда начался пожар под резервуаром, содержащим 450 т пропана, закрыть вентиль, через которьп проводился отбор пробы, оказалось невозможным. Несмотря на то что во время пожара сработал предохранительный клапан на аварийном резервуаре, прочность материала верхней части резервуара под действием тепловой нагрузки пожара уменьшилась, в результате чего произошел разрыв оболочки резервуара, приведший к гибели большого числа пожарных. [c.579]

В рассматриваемом способе прокаливания газораспределительная решетка принимает основную тепловую нагрузку. Поэтому газораспределитель должен не только равномерно распределять теплавой агент по сечению аппарата, но и выдерживать высокие термические напряжения, не окисляясь и не деформируясь. Предложены и описаны различные конструкции [c.252]

Этот иример иллюстрирует ситуацию, когда значение только расчетных предельных напряжений недостаточно для 0ЦСН1СИ возможности разрушения. Это, вероятно, происходит из-за того, что жесткость элемента, на который воздействует циклически изменяющаяся тепловая нагрузка, обычно много меньше жесткости остальной конструкцин, что приводит к текучести материала этого элемента, тогда как конструкция в целом деформируется в соответствии с двумя строго определенными предельными значениями. Если предельные значения напряжений определить ие по рис. I, а по (7), то получим [c.262]

Трубчатые печи — агрегаты, использующиеся на НПЗ для нагрева технологических сред за счет теплоты, выделяющейся при сжигании топлива — проектируются ВНИИнефтемашем, Ленгипронефтехимом, ВНИПИнеф-тью. Они характеризуются следующими показателями 1) производительностью в т/ч 2) полезной тепловой нагрузкой в кДж/ч (ккал/ч) 3) теплонапряженностью поверхности нагрева — количеством теплоты, передаваемой через 1 м поверхности нагрева в ч в кВт/м [ккал/м -ч)] 4) коэффициентом полезного действия. По конструкции печи отличаются способом передачи теплоты, количеством топочных камер, способом сжигания топлива, типом облучения труб, числом потоков нагреваемого сырья, формой камеры сгорания, расположением труб змеевика. [c.171]

Достаточно полный обзор методов и устройств для сжигания жидких СНГ дан Р. X. Шипманом, который большое внимание уделяет различным аспектам техники безопасности, конструкциям горелок и вспомогательного оборудования. Для надежной работы установки следует полностью исключить возможность подачи двухфазной среды (смесь газа с жидкостью) в сопло горелки. Это достигается прежде всего поддержанием в системе давления, которое превышает давление насыщенных паров подаваемой жидкой фазы СНГ при рабочей температуре. Если необходимое для этой цели рабочее давление практически недостижимо, лучше использовать не пропан, а бутан. Давление, развиваемое насосом, должно быть равным 2758 кПа. При правильном выборе соответствующего диаметра трубопровода со стороны подачи в насос, минимизации возможного пика тепловой нагрузки (при выбранном, регулирующем расход топлива клапане с минимально возможным сопротивлением его при полном открытии) можно избежать сильного паде- [c.159]

При разработке программы экспериментов для последующих агрегатов было учтено, что наибольшие опасения в надежности работы конструкцнн связаны с разницей в температурных расширениях ребер и коллектора, поскольку ребра могут быть холоднее коллектора, и эта разность может составить 165° С. Разность в температурных расширениях может привести к изгибу труб (см. рис. 7.10). Разность между средней температурой ребер и средней температурой металла коллектора зависит от тепловой нагрузки радиатора, т. е. от расхода воздуха через радиатор. Наибольшая разность температур имеет место на входе воздуха. В зависимости от протяженности радиатора в направлении 1ютока воздуха (см. рис. 14.15) эта разность может в три раза превысить среднюю. Температурные напряжения, связанные с этой разностью температурных расширений, изменяются одновременно с изменением расхода воздуха. Следовательно, радиатор будет подвергаться воздействию очень резких циклических температурных напряжений в результате включения или прекращения подачи воздуха или просто в результате изменения расхода воздуха. Циклические изменения температуры большой амплитуды (т. е. сильные изменения разностей температур в матрице), безусловно, более серьезны с точки зрения возникающих температурных напряжений, чем температурные циклы малой амплитуды. Неблагоприятное воздействие указанного фактора можно уменьшить, если ребра изготавливать со специальными щелями или промежутками, расположенными с определенным интервалом. Это усовершенствование было осуществлено в более поздних конструкциях радиаторов, причем оно оказалось достаточно эффективным. Последние из испытанных образцов радиаторов успешно выдержали в шесть раз больше резких температурных циклов, чем их ожидается в течение всего расчетного срока службы натурного теплообменника. [c.286]

К числу компактных и эффективных теплообменников, созданных за последнее время, относятся разные конструкции теплообменных аппаратов с орсбрепнымп поверхностями. Применение оребрения со стороны теплоносителя, отличающегося низкими значениями коэ( 1-фицнентов теплоотдачи (газы, сильно вязкие жидкости), позволяет значительно повысить тепловые нагрузки аппаратов. [c.334]

Многоходовые (по трубному пространству) кожухотрубчатые теплооб-мен ики применяются главным образом в качестве паровых подогревателей жидкостей и конденсаторов. Именно в этих случаях взаимное направление движения теплоносителей в многоходовых теплообменниках (смешанный ток) не приводит к снижению средней движущей силы сравнительно с противотоком, по принципу которого работают одноходовые теплообменники. Многоходовые теплообменники целесообразно использовать также для процессов теплообмена в системах жидкость—жидкость и газ—газ при больших тепловых нагрузках. Если же требуемая поверхность теплообмена невелика, то для указанных систем более пригодны элементные теплообменники. Особое значение имеют трубчатые тепло-обменпики нежесткой конструкции (в том числе многоходовые) в тех случаях, когда разность температур теплоносителей значительна и необходима компенсация неодинакового теплового расширения труб и корпуса аппарата. Однако эти аппараты дороже теплообменников жесткой конструкции. [c.338]

Змеевиковые теплообменники (погружные, оросительные, змеевики, приваренные к наружным стенкам аппаратов) наиболее эф(]зективно используют для охлаждения и нагрева сильно агрессивных сред, когда необходимо применение химически стойких материалов, из которых затруднительно или невозможно изготовить трубчатые теплообменники. Кроме того, эти аппараты пригодны для процессов теплообмена, протекающих под высоким давлением. Однако аппараты таких конструкций работают лишь при умбреиных тепловых нагрузках. [c.338]

Многие объекты эксплуатируются при повышенных температурах. С одной стороны, этот фактор способствует уменьшению вероятности возникновения хрупкого разрушения, поскольку обычно объекты эксплуатируются при рабочих температурах, значительно превьш1ающих порог хладноломкости. С другой стороны, интенсивное тепловое воздействие может привести к развитию различных деградашюнных процессов в материалах, из которых изготовлена конструкция и, как следствие, к их термическому повреждению. Влияние температурного фактора определяется не только значением рабочей температуры, но и характером и динамикой теплового воздействия. При нестационарном тепловом нагружении возможна термическая усталость материала конструкции. Динамические тепловые нагрузки могут быть обусловлены периодическим характером технологического процесса, изменениями рабочих параметров в период пусконаладочных и ремонтных работ, а так же вследствие неоднородного распределения температур по поверхности конструкции. Тепловые поля в той или иной степени нестащюнарны, их изменение приводит к соответствующему перераспределению упругих и пластических деформаций в объеме напряженного металла [17, 30]. [c.9]

Здесь мы в большей степени касаемся применения фотохимии в промышленном синтезе. Очевидно, что фотохимический процесс должен превосходить по выходу или чистоте продукта обычные методы производства, чтобы конкурировать с ними. Особенно подходящими кандидатами для промышленного применения являются цепные реакции (часто с радикальными переносчиками цепи) с фотохимической начальной стадией. Мы уже рассматривали такое их использование в связи с фотополимеризацией (разд. 8.8.2). Заметим, что фотохимическая реакция может быть экономически оправданной даже в том случае, когда ее квантовый выход низок, если выход химического продукта выше, чем у обычных процессов. В производстве веществ тонкой химической технологии расходы на свет составлявот незначительную часть общей стоимости продукта высокого качества. Более того, вследствие относительно малых количеств используемого материала серийный процесс часто может представлять увеличенную копию лабораторного метода. При использовании фотохимии в широкомасштабном валовом химическом производстве возникают несколько большие трудности, так как плата за энергию может теперь составлять существенную часть стоимости конечного продукта. В широкомасштабном производстве часто применяются реакторы непрерывного действия, ставящие перед фотохимией проблемы, связанные с их конструкцией. В частности, необходимо использовать прозрачные реакторы или прозрачные кожухи ламп, стенки которых часто загрязняются образующимися смолообразными (и светопоглощающими) побочными продуктами. Размер реактора также может серьезно ограничиваться поглощением света реагентами. Этим недостаткам фотохимического синтеза должна быть противопоставлена более высокая селективность получения продуктов и лучший контроль за их образованием. Процесс производства отличается меньшими тепловыми нагрузками, поскольку реагенты не нужно нагревать, а затем охлаждать. Выли разработаны и технологии преодоления проблем, связанных с фотохимическими реакторами. Они включают освещение поверхности падающих тонких слоев реагентов использование ламинарных потоков несмешивающихся жидкостей, причем ближайшей к стенке реактора должна быть жидкость, поглощающая свет применение пузырьков газа, вызывающих турбулентность, для улучшения обмена реагента. И на- [c.283]

Недостатком конструкции этой нечи является неравномерная тепловая нагрузка труб в радиантной камере. Основное количество тепла излучения трубы получают со стороны, обращенной к факелу форсунок, тогда как противоположная сторона, обращенная к кладке, нагружена очень слабо. Таким образом, средняя теплонапряжен-ность поверхности нагрева получается низкой, что приводит к завышенным поверхностям нагрева радиантных труб, большим габаритам нечи, а следовательно, перерасходу металла огнеупорных и других материалов. [c.140]

В промышленных печах для сжигання горючих газов применяются диффузионные или инжекционные газовые горелки, а также горелки с принудительной подачей воздуха. При использовании диффузионной горелки в зону сжР1гания вводится только газ. Воздух, необходимый для сжигания, поступает извне за счет диффузии. Диффузионные газовые горелки применяют чаще всего для сжигания искусственных газов с высокой скоростью распространения пламени. Они просты по конструкции, имеют небольшие габариты, обеспечивают хорошее развитие пламени, дают равномерную температуру по всей длине факела пламени и позволяют легко регулировать тепловую нагрузку в широких пределах. Их применяют там, где требуется невысокая и равномерная температура пламени и имеются большие топочные объемы, например в отопительных печах. [c.207]

Для правильного расчета печи необходимо точно знать зависимость между количеством поглощенного радиантного тепла и общим количеством выделившейся тепловой энергии. Если для нечи данной конструкции установлена величина этого отношения, называемая к. п. д. радиации, то становится возможным рассчитать долю общей тепловой нагрузки, приходящуюся на радиантную или конвекционную секции печи. Важно отметить, [c.48]

При дальнейшем расчете характеристик различных конструкций наби во к для радиатора транспортной силовой установки с повышением теплосъема в водяном радиаторе пропор-циально увеличивали задаваемый теплосъем с масляного радиатора. Это позволило получить расчетные характеристики водяных радиаторов для условий, близких к действительным и при увеличении тепловой нагрузки на радиатор относительно номинальной (соответствующей режиму номинальной мощности силовой установки гусеничного тягача). [c.69]

Результаты расчета в виде характеристик четырех типов конструкций набивок радиаторов для быстроходного дизеля в качестве транспортной силовой установки гусеничного тягача приведены на рис. 48. Эти характеристики представляют собой зависимость тепловой нагрузки Q в ккал/ч, снимаемой различными конструкциями набивок водо-воздушный радиаторов, и мощностного фактора (в кгс-м1сек) [c.72]

Мо щностной фактор (48) представляет собой мощность, которую необходимо подвести к эжектору (вентилятору) -чтобы обеспечить прокачивание воздуха через набивку радиатора в количестве, соответствующем установленной для него тепловой нагрузке при условии равенства единице коэффициента полезного действия воздушного нагнетателя. Это положение позволяет привести все. конструкции набивок радиаторов к одинаковым условиям сравнения. [c.72]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология