Гомогенизация температурная

Изменение концентраций во времени по длине реактора показано на рис. 2. Предполагается полное диспергирование и гомогенизация фаз, отсутствие температурных градиентов, застойных зон и т. д. При этом будет наибольшее различие между расчетным и фактическим временем пребывания частиц в реакционной зоне. [c.15]

В случае гомогенизации, приготовления суспензий, нагревания или охлаждения перемешиваемой гомогенной среды целью перемешивания является снижение концентрационных или температурных градиентов в объеме аппарата. [c.246]

Гомогенизация жидкостей. Число оборотов мешалки Пд а случае перемешивания в однофазной системе с целью снижения температурных и концентрационных градиентов может быть опреде/Тено из зависимости [c.253]

Для переработки в изделия большей частью используется полимер в гранулированном виде. Грануляция осуществляется на одночервячных или двухчервячных экструзионных машинах, причем последние имеют большую производительность и обеспечивают лучшую гомогенизацию и при значительно меньшей пульсации расплава. Производительность экструзионных машин как одночервячных, так н двухчервячных сильно зависит от насыпного веса порошка, его гранулометрического состава, молекулярного веса полимера и температурного режима экструзии. [c.197]

Температурная гомогенизация. Создание в системе [c.143]

Роль перемешивания в процессе определяется природой процесса. При приготовлении эмульсий интенсивное дробление дисперсной фазы обеспечивается в зоне с наибольшим градиентом скорости. В случае гомогенизации, приготовления суспензий, растворов в результате перемешивания происходит снижение концентрационных и температурных градиентов. В процессах тепло- и массопередачи, при проведении химических реакций за счет турбулизации ускоряется подвод тепла и вещества в зону реакции, к границе раздела фаз, уменьшается толщина пограничного слоя и ускоряется обновление поверхности, что интенсифицирует эти процессы. Качество перемешивания характеризуется эффективностью, которая при получении эмульсий и суспензий оценивается равномерностью распределения [c.124]

Экспериментально установлено, что ступенчатый высокотемпературный отжиг (до 1220 К с выдержкой 300 с) специально отобранных высококачественных диэлектрических кристаллов синтетического и природного алмаза практически не влияет на их диэлектрические характеристики. Для большинства же алмазов, синтезированных в системе металл — графит, наблюдается широкий максимум для е и минимум для tgб при отжиге в интервале температур 820—1220 К (рис. 164). Размытость экстремумов в зависимостях ей 156 от температуры отжига обусловлена тем, что процесс гомогенизации состава включений при отжиге в больших партиях порошков алмаза охватывает широкий температурный интервал из-за индивидуальных особенностей формы, размеров и фазового состава включений в отдельных кристаллах. Следует отметить, что именно в этом температурном интервале отжига синтетических алмазов наблюдаются изменения магнитных свойств кристаллов (см. гл. 9). [c.454]

Тяжелая фаза образуется и скапливается в нижней части сосуда в процессе технологического цикла в виде стеклообразной массы переменного состава 5102, КагО и НгО. Степень коррозионного воздействия тяжелой фазы на материал сосуда однозначно не установлена. Имеются отдельные экспериментальные данные, свидетельствующие о возможном каталитическом влиянии силикатов на коррозионный процесс. В любом случае тяжелая фаза содержит повышенный процент щелочи по отношению к номинальной концентрации технологического раствора. Косвенным подтверждением повышения щелочности в нижней части сосуда в цикле может служить анализ отклонения фактической р—V—Т диаграммы цикла от расчетной. При фиксированном коэффициенте заливки сосуда начало гомогенизации и наклон прямолинейного участка диаграммы (см. рис. 63) зависят от состава раствора, в частности, от концентрации щелочи. Сравнивая р—У—Т зависимости для различных концентраций щелочи с фактическими значениями температуры и давления, можно оценить изменение средней концентрации щелочи в цикле. Анализ этот носит качественный характер из-за сложности точного учета неравномерности температурного поля в сосуде, концентрационных расслоений и других факторов. Однако в целом он показывает некоторое уменьшение щелочности в цикле, что может быть легко объяснено образованием тяжелой фазы с повышенной щелочностью в нижней части рабочей камеры и соответствующим обеднением щелочью основной массы раствора. [c.253]

Для получения качественных изделий необходимо обеспечить высокую степень гомогенизации расплава, при которой он будет обладать высокой структурной и температурной однородностью. В качестве критерия степени гомогенизации можно воспользоваться удельной работой циркуляционного течения [c.268]

Смеси химически однородных сополимеров метилметакрилата и к-бутилакрилата гомогенны по составу в области содержания ММА < 25 мол. %. Сополимеры прозрачны, и па температурной зависимости механических потерь обнаруживается один максимум. Гомогенизация системы не может быть достигнута введением третьего полимера. Предельное содержание ММА, обеспечивающее получение гомогенных пленок, зависит от состава и молекулярного веса сополимера. Установленные условия совместимости применимы и к натуральному сополимеру, получаемому при проведении процесса сополимеризации до 100%-ной конверсии мономеров, с широким непрерывным распределением по химическому составу. Негомогенность, обусловленная эффектом расслаивания, приводит к возникновению микрофаз с различной степенью дисперсности и различным составом. Кроме общего состава системы, совместимость определяется присутствием привитого сополимера, состав и содержание которого регулируют выбором растворителя, инициатора и т. д. [c.82]

В начале зоны температура расплава равна температуре плавления. Продвигаясь в зоне дозирования, полимер продолжает разогреваться как за счет подвода тепла извне, так и за счет тепла, выделяющегося вследствие интенсивной деформации сдвига. Одновременно идет процесс гомогенизации расплава. Происходит окончательное расплавление мелких включений и выравнивание температурного поля. Для нормальной работы экструдера необходимо, чтобы расплав, поступающий к рабочему инструменту (к головке), имел заданную, однородную по сечению температуру. Поэтому время пребывания расплава в зоне дозирования должно быть достаточно для его прогрева и гомогенизации. [c.241]

В процессе стекловарения наиболее ответственными и сложными, безусловно, являются стадии осветления и гомогенизации. От степени их завершенности зависят качество стекломассы и ее выработочные свойства. И в этом случае одним из самых эффективных способов ускорения этих процессов также является повышение температуры расплава. Вследствие значительного уменьшения вязкости стекломассы при повышении температуры варки с 1430 до 1610 °С в ванне более интенсивно протекают массообменные процессы, что, в свою очередь, ускоряет реакции дегазации и улучшает однородность расплава. Следовательно, повышение температурного уровня технологического процесса должно положительно влиять на скорость протекания основных физико-химических реакций варки стекла. [c.554]

Повышение электрической прочности с повышением температуры частично связано с испарением воды. Если бы повышение электрической прочности обусловливалось лишь испарением воды, то кривая 3 (рис. 54), полученная при охлаждении масла, совпадала бы с температурной зависимостью Е р сухого масла (см. рис. 54, 1). Наличие температурного максимума кривой 3 свидетельствует о процессе гомогенизации, повышающем электрическую прочность. [c.99]

Особенно тщательно должна регулироваться температура шнека, которая должна быть, как правило, ниже температуры внутренних стенок цилиндра. Однако следует избегать сильного переохлаждения шнека, так как при этом снижается общий температурный уровень массы в цилиндре, замедляется процесс экструзии и уменьшается производительность машины, хотя и достигается более высокая степень гомогенизации массы. [c.97]

В экструдере, состоящем из нескольких зон, одновременно с перемещением массы вдоль цилиндра происходит пропитка наполнителя олигомером, интенсивное перемешивание и гомогенизация массы. Скорость вращения шнека меняется в широких пределах (1—52 об/мин). В зонах экструдера в зависимости от заданных свойств пресспорошка поддерживается определенный температурный режим (например, 95—130°С). После экструдера прессмате-риал охлаждается на шнеке 10 и поступает на размол в дробилку 11. Просеянный на конусном сите [c.62]

Свойства кСа-смазок существенно зависят от метода их изготовления, в первую очередь от температурного режима варки и порядка введения кодшлексообразующих компонентов. Температура изготовления кСа-смазок влияет на образование комплексного загустителя, определяющего их структуру н свойства. Имеются многочисленные варианты производства кСа-смазок, связанные с различиями в составе омыляемого сырья, соотношением высоко- и пизкомолекулярных кислот, наличием добавок, порядком введения компонентов, режимом приготовления мыла (максимальной температурой нагрева), способом охлаждения и гомогенизации. [c.263]

Причины нестабильности размеров могут быть различными. Основная причина появления отклонений типа а заключается в непрерывных флуктуациях температуры, давления и состава (при экструзии композиций) расплава. Отклонения в размерах типа б обычно связаны с дефектами конструкции головки. В разд. 7.13 отмечалось, что способность системы к демпфированию поступающих на вход композиционных неоднородностей определяется видом функции распределения времен пребывания (РВП). Трудно ожидать, что узкие функции РВП, типичные для существующего в головках, потока под давлением будут существенно уменьшать концентрационную или температурную неоднородность за счет смешения. Следовательно, на входе в головку необходимо обеспечить достаточно высокую стабильность температуры и давления, которая определяется конструкцией установленного перед головкой пластицирующего и транспортирующего расплав оборудования. Неправильно организованная транспортировка твердых частиц полимера, разрушение пробки, неполное плавление, малоэффективное смешение или его отсутствие вследствие чрезмерной глубины канала в зоне гомогенизации, отсутствие смесительных или фильтрующих устройств может привести к значительным колебаниям температуры и давления поступающего к головке расплава. Примеры допустимых и недопустимых колебаний температуры и давления расплава ПЭНП на входе в головку приведены на рис. 13.3. [c.462]

Прядильные экструзионные машины во многих отношениях бесспорно лучше, чем прядильные головки, оснашенные плавильными решетками. В первую очередь следует отметить их большую производительность, которая пропорциональна диаметру червяка. Благодаря тому, что высоковязкий расплав полимера подается к прядильному насосику не самотеком (как в прядильном устройстве с плавильной решеткой), а принудительно с помощью червяка, переработку можно осуществлять при более низких температурах. По той же причине продолжительность пребывания расплава полимера в прядильной экструзионной машине сокращается настолько, что даже в относительно жестких температурных условиях экструзии и последующего формования волокна из расплава интенсивной деструкции не наблюдается. Наконец, принудительная подяча расплава к насосу обеспечивает эффективную гомогенизацию расплава как ио составу, так п по температуре благодаря достаточному давлению воздух в зоне сжатия вытесняется обратно к бункеру машины, так что устраняется необ.кодимость формования волокна в токе инертного газа. [c.239]

Принципиальная особенность поведения при нагревании смесей типа T ,+Or , заключается в том, что в некотором ограниченном температурном интервале они могут существовать в трехфазном состоянии (см., например, рис. 41). Однаш при последующем нагревании все смеси ташго типа гомогенизируются в фазе Or , , что свидетельствует о расширении пределов изоморфной смесимости н-парафинов после их перехода в низкотемпературное ротационно-кристалличесше состояние. После гомогенизации смеси в фазе Ог ,, парафиновые шмпозиции испытывают характерные для всех ромбических твердых растворов термические деформации и фазовые превращения. [c.204]

Повторная гомогенизация твердого раствора (переход в фазу Ог а) происходит при температуре Г , 2 (рис. 42). После перехода в ромбическую низштемпературную ротационно-кристаллическую модификацию параметры ячейки - 3 и Ьог интенсивно сближаются при достижении температуры происходит переход в промежуточную ротационно-кристаллическую фазу Ог ,, +2, которая проявляется в еще более узком температурном интервале, чем двухфазная область Тс ,,+Ог ц. При достижении равенства между величинами параметров ао /л/з и Ьдг происходит переход в высокотемпературную гексагональную ротационно-кристаллическую фазу Н о1.2 (рис. 42). Плавление наступает при 44.6 °С. [c.206]

Высокая летучесть оксида ртути и низкая температурная граница области конденсированного состояния не позволили синтезировать Н -содержащие СП при атмосферном давлении [78]. Для их синтеза использована методика, сочетающая формирование при высоких давлениях (1.8—7.5 ГПа) и температурах (85—900 °С) ртутьсодержащих блоков в структурах СП с рядом операций в среде кислород/воздух при атмосферном давлении (гомогенизация образцов, насыщение их кислородом). Только после этого образцы проявляли сверхпроводящие свойства [77, 78]. При моделировании мы совместили образование ИРПВ при высоких давлениях (5884 МПа) с насыщением раствора кислородом. [c.48]

Важнейшее значение для оценки пригодности шнекового пластика-тора имеет эффективность системы охлаждения машины, поскольку сдвиговые деформации, необходимые для гомогенизации или диспер- ирования, без эффективного отвода тепла приводят к чрезмерному Ъвышению температуры материала и ухудшению качества ПВХ Материалов. Кроме того, в результате повышения температуры и связанного с этим уменьшения вязкости снижается эффективность диспергирования и гомогенизации. Обычно для того, чтобы выдерживать заданный температурный режим в шнековых пластикаторах, оказывается необходимым водяное охлаждение корпуса машины и по возможности шнека. [c.211]

Общие энергозатраты в таком процессе примерно такие же, как и в традиционном Существенно то, что длительность и энергоемкость завершающего этаиа смешения (гомогенизация и диспергирование) может быть сильно сокращена, а тепловыделения— снижены При этом основной этап смешения может проводиться в традиционном тяжелом оборудовании, но всего за 1—2 мин и в одну стадию с одновременным вводом в смеситель всех ингредиентов, включая серу и ускорители в виде готовой композиции Порошковая технология может дать и другие преимущества Поскольку порошковый эластомер может иметь то же ММР, что и полимер в блоке, продолжительность окончательного с мешения короткая, температурный режим оптимальный и деструкция минимальная, то создаются предпосылки для получения смесей и изделий повышенного качест ва. Эти жесткие смеси с пониженным содержанием масел или вовсе без мягчителя для облегчения транспортировки и формования могут на дальнейших переделах производства снова переводиться в гранулированную или порошковую форму [17] [c.191]

Важнейшее значение для оценки пригодности шнекового пластикатора имеет, как правило, экфективность системы охлаждения машины, поскольку сдвиговые деформации, необходимые для гомогенизации или диспергирования, без эффективного отвода тепла приводили бы по различным причинам к нежелательному повышению температуры материала. При воздействии чрезмерно высоких температур ухудшается качество термочувствительных материалов (например, пластических масс). Кроме того, в результате повышения температуры и связанного с этим уменьшения величины вязкости понижается эффективность процессов диспергирования и гомогенизации. Обычно для того чтобы выдерживать заданный температурный режим в шнековых пластикаторах, необходимым оказывается водяное охлаждение корпуса машины и, по возможности, шнека. [c.86]

Перед началом процесса рабочая полость аппарата частично заполняется рабочим раствором в соответстйии с заданным коэффициентом заливки. При нагреве раствора начинается рост давления, и при достижении технологически заданного температурного режима в рабочей полости устанавливается требуемый уровень давления. Рост давления происходит неравномерно. На рис. 63 приведен график зависимости давления от средней температуры в рабочей полости. Кривая АГВ соответствует меньшей степени заполнения камеры, чем линия АГВ. Точки Г и Г соответствуют переходу рабочего раствора в однофазное (жидкое) состояние. На первом этапе (кривая АГ) рабочая среда находится в двухфазном агрегатном состоянии жидкость — насыщенный пар . Давление на этом этапе определяется только температурой и не зависит от коэффициента заливки. На втором этапе (прямая ГВ) среда находится в однофазном (жидком) состоянии, полностью заполняя всю рабочую полость. Параметры Рг. Т т точки перехода в однофазное состояние (Г), называемой точкой гомогенизации, и почти постоянная скорость роста давле- [c.199]

Время перемешивания (гомогенизации) жидкости в аппарате с тихоходными мешалками находят при необходимости усреднения температурных полей однородных жидкостей или гомогенизации взаимнорастворимых и смешивающихся сред. Время гомогенизации определяется временем, необходимым для достижения заданной степени равномерности кошхентра-ции вещества или температуры среды в объеме аппарата. В общем случае время гомогенизации зависит от способа замера концентрации или температуры. [c.331]

В начале зоны дозирования температура расплава практически равна температуре плавления. Продвигаясь в зоне дозирования, полимер продолжает разогреваться до температуры экструзии. При этом разогрев происходит как за счет подвода тепла извне, так и за счет тепла, выделяющегося вследствие интенсивной деформации сдвига. Одновременно идет процесс гомогенизации расплава. Происходит окончательное расплавление мелких нераснлавившихся в зоне плавления включений и выравнивание температурного поля. 204 [c.204]

Структура потока I аппаратах с лспточпыып и шнековыми мешалками носит выра кеш1ый характер едииого циркуляционного контура [13, 135]. Прн этом центральный поток, двигающийся вверх или вниз но оси аппарата, занимает в поперечном сечении аппарата зону с ц = (0,56- 0,6) О. При исследовании циркуляционного контура прн гомогенизации в аппарате с ленточной мешалкой в процессе перемешивания и охлаждения высоковязких сред по усреднению температурных полей экспериментально [13] подтверждено наличие заторможенного (по осевой составляющей скорости) слоя между центральной и периферийной зонами осевой циркуляции в интервале (0,56- -0,6) О. [c.156]

Время перемешивания. Время перемешивания (гомогеиизации) жидкости в аппарате находят при необходимости усреднения температурных полей однородных жидкостей или гомогенизации взаиморастворимых и смешивающихся сред. [c.156]

ГОМОГЕНИЗАЦИЯ — процесс получения однородного строения или состава металлов, сплавов, растворов и пр. путем механич., температурного или хтшч. воздействия в другом значении — приготовление эмульсий высокой степени дисперсности. [c.159]

Наиболее традиционный метод получения ферритовых порошков — керамический метод [48—51], использующий в качестве исходных материалов индивидуальные окислы металлов. Процесс приготовления ферритовых порошков включает повторное измельчение в шаровой или вибрационной мельницах, промежуточные обжига и т. д. Эти стадии, имеющие целью гомогенизировать смесь окислов и облегчить диффузию ионов в процессе феррито-образования, часто сопряжены с такими изменениями исходной смеси, которые трудно оценить количественно. К числу таких изменений относится загрязнение смеси материалом мельницы в результате его истирания, гидратация окислов, частичное их восстановление или окисление и др. Таким образом, используемые в керамической технологии приемы гомогенизации ферритовых порошков неизбежно приводят к появлению неоднородностей другого сорта. Так, если намол сопровождается введением в шихту катионов, образующих легкоплавкую эвтектику с основным компонентом системы, то качество ферритовой шихты, предназначенной для изготовления магнитных элементов памяти, резко ухудша ется (возможность анизотропного роста зерен и сопутствующее ему резкое ухудше.ние квадратности петли гистерезиса). Помимо керамического предложены две группы методов получения ферритовых порошков, одна из которых основана на использовании механических смесей солей и гидроокисей, а другая — их твердых растворов. Механические смеси сульфатов, нитратов, карбонатов окса-латов или гидроокисей [52—55] после тщательного измельчения подвергаются термическому разложению. При правильном выборе режима разложения (скорость и продолжительность нагрева) процессы образования окислов и ферритизацию удается совместить в сравнительно узком температурном интервале. Окислы, получаемые при разложении в момент образования, обладают высокой степенью дефектности, большой подвижностью элементов структуры и повышенной реакционной способностью [56]. Поэтому вслед за реакциями [c.12]

Распределение температуре рабочем пространстве ванных печей зависит от свойств стекла и условий варки. Так, например, при варке обычных стекол щелочного состава температура у зафузочного кармана должна быть не ниже 1400-1420 °С, так как в этой части бассейна происходит нафев, расплавление и провар шихты, т.е. завершается стадии силикатообразования, стеклообразования, и частично осветления стекломассы. В зоне осветления температура газовой среды должна быть максимальной (1460-1590 °С). При такой температуре очень сильно снижается вязкость стекломассы, что способст ет интенсивному протеканию процесса осветления и завершению гомогенизации. В зоне студки температура газовой среды плавно понижается до 1180-1280 °С, а в зоне выработки температурный режим устанавливают в зависимости от требований, необходимых для нормальной выработки стекломассы и формования из нее стеклоизделий. [c.554]

Холодная стекломасса имеет большую плотность по сравнению с нагретой до более высоких температур. Для того чтобы эти объемы находились в равновесии, более горячий столб (Я ) должен быть выше холодного (Я ) (рис. 11.52). В результате на поверхности ванны возникнет переток расплава от более нагретого участка к менее на-фетому, а внизу наоборот. В поперечном направлении, вследствие соответствующего распределения температур в факеле и охлаждающего действия стен, температура падает от центра к стенам. Такие температурные условия в слое стекломассы создают два основных конвективных потока продольный с двумя ветвями, направленными к загрузочному и выработочному концам печи, и поперечный, направленный к стенам. Одна ветвь продольного потока у зафузочного кармана, охлаждаемая шихтой, опускается вниз и течет в глубинных слоях по направлению к выработочному концу печи, а в зоне температурного максимума поднимается к поверхности, замыкая цикл движения стекломассы к зафузочному карману. Вторая ветвь продольного потока, направляющаяся к зоне вьфаботки, опускается в конце рабочей части, а затем двигается вдоль дна варочного бассейна в направлении зафузочного кармана, и также поднимается к поверхности в зоне температурного максимума, образуя выработочный цикл потоков. Продольные конвективные потоки стекломассы способствуют ее гомогенизации и усреднению, а также переносят тепло, необходимое для подофева шихты снизу у загрузочного кармана и для покрытия потерь в окружающую среду кладкой бассейна. [c.556]

В присутствии более концентрированного раствора едкого кали без точных указаний температурного режима были синтезированы 1-нитропентанол-2, 4-нитро-2-метилбутанол-3 и 5-нитро-2-метил-пентанол-4 соответственно с выходами 71, 67,5 и 64.5%.В отличие от приведенных способов предложено применять для гомогенизации среды спирт и вместо едкого кали едкий натр. [c.14]

Для синтеза некоторых сплавов, содержащих 15— 25 мол.% арсенида индия, кроме метода сплавления, нами был применен двухтемпературный метод синтеза полупроводниковых материалов, содержащих летучие компоненты [3]. Сущность метода заключается в том, что исходные компоненты— индий и сурьма, обладающие малой упругостью пара (сурьма при 1075° имеет упругость 54 мм рт. ст., а индий при 1088°—0,1 мм рт. ст.) обрабатываются летучим компонентом — мышьяком — в паровой фазе. Синтез осуществлялся в кварцевой лодочке, помещенной в эвакуированную кварцевую ампулу, нагревавшуюся в двухзонной печи, причем мышьяк и индий с сурьмой находились в разных температурных зонах. Температура в зоне реакции определялась по диаграмме раа-новесия системы InSb—InAs. Температура в зоне летучего компонента, при которой происходило введение его в расплав, составляла 700°. Гомогенизация расплава проводилась при равенстве температур обеих зон (макс. 950°), а кристаллизация — при охлаждении зоны реакции до температуры, несколько более низкой, чем температура солидуса. Для созда- [c.310]

Процесс червячной экструзии фторопласта предпочтительнее, но он имеет специфические особенности. При экструзии термопластов в зависимости от вида перерабатываемого материала и формуемого изделия выбирают конструкцию червяка с необходимой степенью сжатия и создают вдоль цилиндра экструдера определенный температурный градиент, который обеспечивает пластикацию и гомогенизацию материала, а также нагрев его до необходимой температуры перед выдавливанием через формующую головку. На экструдере для переработки фторопласта холодный порошкообразный материал подается к нагретому мундштуку, где фторопласт опрессовывается и спекается. Поэтому в данном случае процесс отличается от экструзии термопластов и является по существу непрерывным прессованием. [c.163]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология