Усадка влияние давления

При рассмотрении дефектов литья к слитку и отливке подходят по-разному. Слиток подлежит дальнейшей обработке давлением, а отливка является почти готовым изделием. Такие дефекты отливки, как наросты от размытия формы жидким металлом, вмятины от излишка литейной земли, корка, окалина, поверхностные включения, обнаруживают визуально и удаляют механической обработкой. Несоответствие размеров и конфигурации отливки чертежу вызываются сдвигом частей литейной формы, сдвигом стержней в форме, неполным заполнением формы металлом, короблением отливки под влиянием внутренних напряжений, неправильным расчетом усадки металла при застывании. Эти дефекты обнаруживают при осмотре и обмерах. При большой их величине они являются [c.23]

В процессе коксования непрерывно меняется состояние загрузки и газодинамические условия в печной камере. Вследствие потери массы происходит вертикальная и осевая усадки, изменяются давление и скорость газов у стен, между пластическими слоями и в подсводовом пространстве [153]. Все это, несомненно, оказывает влияние на формирование и направление газовых потоков, их пиролиз и, следовательно, на выход и качество кокса и химических продуктов коксования. [c.139]

На рис. 14.17 показаны различные стадии цикла прессования. Усилие на плунжер, перемещающийся с постоянной скоростью и обеспечивающий смыкание пресс-формы, не остается постоянным на протяжении цикла прессования. На первой стадии, когда заготовка материала сжимается и нагревается (i < усилие быстро увеличивается. момент времени tf полимер почти полностью расплавлен и под влиянием давления растекается и заполняет полость пресс-формы. При 4 производят поджатие (подпрессовку) полимерного расплава для компенсации объемной усадки, вызванной реакцией полимеризации. В этот момент заполнение пресс-формы заканчивается. После t происходит химическая реакция в блоке полимера. Ниже мы подробнее остановимся на каждой стадии прессования. [c.550]

Рис. VII. 5. Влияние давления прессования (при 145 °С) на усадку типовых древесноволокнистых и древесностружечных плит

Сравнение экспериментальных данных с расчетными по уравнению (1У.19) показало (рис. 1У-7, б) их хорошее совпадение. Тот факт, что выражение (IV. 19) оказалось применимым для обычных ацетатцеллюлозных мембран в разные периоды их работы, для сухих ацетатцеллюлозных мембран и для целлофана, позволяет предположить, что указанная корреляция, учитывающая влияние давления на проницаемость, может быть использована для любых мембран на основе целлюлозы, независимо от их пористой структуры и степени подверженности уплотнению (усадке). [c.181]

В первой зоне в процессе нагрева происходит только утруска угольной загрузки, частично связанная с чисто механическим уплотнением отдельных зерен шихты и частично с испарением из шихты влаги. Во второй зоне пластического состояния усадка вовсе не имеет места. В этой зоне под влиянием давления распирания в той или иной мере даже существуют тенденции к увеличению объема загрузки. Наконец, в третьей зоне происходит уменьшение объема образовавшегося полукокса, а затем кокса, которое обусловливает окончательное уменьшение объема коксующейся загрузки. Величина усадки угольной загрузки в третьей зоне, разная но абсолютной величине для раз- [c.368]

Рис. 193. Влияние давления литья и температур литья и формы на величину относительной усадки отлитых изделий из полиэтилена.

Рис. 4.51. Влияние давления литья на усадку изделий из поливинилиденфторида при различных температурах цилиндра [492].

Различное воздействие указанных видов угля можно объяснять также и тем, что тощий уголь уменьшает усадку полукокса, угли же с высоким выходом летучих увеличивают ее. Явления усадки в какой-то мере влияют на давление распирания, а на механическую прочность кокса они не оказывают значительного влияния. [c.402]

Относительно влияния неравномерности распределения связующего и неравномерности уплотнения при прессовании можно судить ио приведенным выше зависимостям усадки от содерл<ания пека и давления прессования. Сложнее объяснить неравномерность развития усадки во время обжига. Наиболее часто усадка поверхностного слоя блока меньше, чем внутренней части, а плотность больше. Это обусловливается окислением связующего и, возможно, тем, что связующее, выходя из внутренней части блока, частично в нем закоксовывается. [c.183]

Из этого результата вытекают далеко идущие выводы. Действительно, при 200—300°С заготовки находятся в размягченном состоянии и слабо противостоят разрывающим напряжениям. Заметного же испарения и термического разложения связующего в этом интервале еще не происходит. Поэтому давление летучих веществ внутри тела заготовок еще не может оказывать влияния на растрескивание. Усадка л<е достигает 5% и при дальнейшем нагревании изделий весьма мало увеличивается вплоть до 400° С, т. е. до температуры, когда происходит интенсивное испарение летучих. [c.191]

Данные о влиянии других параметров на величину усадки изделий из фторопластовых композиций (давления прессования, температуры, скорости спекания, скорости охлаждения и др.) приведены в литературе [25]. [c.59]

Размеры полости формы, как правило, устанавливаются с учетом 1—2% усадки полипропилена. Следует иметь в виду, что усадка полипропилена примерно вдвое меньше, чем линейного полиэтилена, но в три раза больше, чем полистирола. На величину усадки сильно влияет давление в форме и температура расплава, (рис. 9.21). Нельзя пренебрегать также и влиянием температуры формы (рис. 9.22), Давление в форме определяется, в основном, величиной литникового впускного канала. [c.221]

Загрузочный бункер литьевой машины должен обогреваться до ПО—120° С. Форму нагревают до 80—120° С в зависимости от сложности и сечения изделия. При конструировании форм учитывают усадку материала 0,7—0,8%. Температура формы оказывает влияние на величину усадки и возникновение внутренних напряжений. Чем холоднее форма, тем больше внутренние напряжения, при этом требуются повышенные давление впрыска и температура расплава. [c.124]

Расплавы полимеров обладают заметной сжимаемостью. Например, полистирол при 230 °С и давлении 100 МПа сжимается а 6,8%. Следовательно, с увеличением давления повышается масса и плотность изделия, снижается усадка. На прочность изделий давление оказывает сравнительно небольшое влияние. [c.284]

Особый интерес представляет механизм упрочнения хрупких полимеров каучукоподобными полимерами. Для объяснения влияния каучука на свойства жесткого полимера была предложена механическая модель [557], состоящая из параллельно соединенных жесткого и упругого элементов, которые последовательно соединяются с элементом, моделирующим свойства стеклообразной матрицы. Роль каучука состоит в предотвращении катастрофического распространения образующейся трещины и в обеспечении возможности холодного течения матрицы, приводящего к образованию шейки при больших деформациях. При этом предполагается, что основная роль наполнителя сводится к созданию дополнительного свободного объема, благоприятствующего образованию шейки. Хрупкое разрушение таких полимеров, как ПММА, ПС, сополимер стирола с акрилонитрилом и др., может быть связано с тем, что поглощение энергии происходит в слоях микронной толщины у поверхности растущей трещины [558]. При упрочнении хрупких поли.меров каучуками деформация происходит уже в слоях значительно большей толщины, что приводит к увеличению способности поглощать энергию. Однако в целом энергия, поглощаемая каучуком в области волосяных трещин, намного меньше, чем в матрице, поскольку каучук характеризуется значительно более низким значением модуля, а напряжения в обеих фазах одинаковы. Поэтому можно полагать, что частицы каучука способствуют возникновению гидростатического растягивающего напряжения в полимерной матрице. Оно приводит к увеличению свободного объема, которое способствует возрастанию податливости к снижению хрупкости. Источником гидростатического давления служит относительная поперечная усадка, обусловленная различием значений коэффициента Пуассона каучука (0,5) и матрицы (около 0,3). [c.279]

В некоторых работах подробно рассматривается вопрос о влиянии контактного давления, вызванного усадкой полимера, на значение адгезионной прочности [187], а также возможность усиления композиционных материалов этими напряжениями [188]. Однако, учитывая положительную роль некоторых составляющих внутренних напряжений (например, радиальных усадочных напряжений в стеклопластиках), не следует забывать и о действии других составляющих и их отрицательной роли. Кроме нормальных напряжений в полимерном связующем развиваются и касательные напряжения. Составляющие касательных напряжений концентрируются на границах раздела фаз [97, 177] или на концах армирующих элементов — волокон [164, 167, 171, 172]. Эффект скалывания на границе раздела фаз, вызванный концентрацией касательных напряжений противоположного знака в компонентах системы, является одной из основных причин расслаивания композиции. Кроме того, следует помнить, что осевые растягивающие напряжения, работающие в итоге против адгезионных сил, по абсолютному значению много больше радиальных [177, 189]. Поэтому положительный эффект, возникающий за счет радиальной составляющей внутренних напряжений, в реальных условиях может быть перекрыт отрицательным эффектом действия сдвиговых напряжений. [c.182]

Конструкция прибора в целом напоминает изображенную на рис. 11 конструкцию диатермического калориметра. Однако имеется также ряд отличий. В массивном стальном блоке цилиндрической формы выполнены два симметрично расположенных сверления, куда помещают стальные цилиндры 3 (рис. 18, а) с запрессованными в них диатермическими оболочками 4 из легковесного кирпича. Испытуемый материал и эталонное вещество помещаются в тонкостенные стальные стаканы 7. По оси стаканов установлены стальные цилиндрические стержни 10, имеющие сверления диаметром 1,7 мм для термопары. Толщина диатермической оболочки и слоя засыпки испытуемого материала в стаканах выбраны примерно одинаковыми и равными толщине пластического слоя исследуемого угля (7—8 мм). Для устранения влияния усадки угля, приводящей к появлению зазора между стаканом и образцом, последний помещается под поршень из тугоплавкого стекла, оказывающий некоторое давление на уголь и имеющий отверстия для удаления летучих веществ. Такой же поршень находится в эталонном стакане. [c.79]

Гофмейстер [62] замерил величину и длительность давления расширения многих немецких углей и их последующую усадку. Испытания проводились при постоянном объеме до начала усадки. Он применил метод Дамма [3], но ввел в пего существенные изменения. Изучение влияния различных факторов в процессе коксования показало, что давление расширения [c.227]

Рис. 27. Влияние времени отверждения на усадку образцов из композиции на основе новолачной смолы при давлении впрыска 122 МПа (1220 кгс/см ) и различных температурах формы

Все закономерности, полученные для материала, формованного продавливанием через мундштук, при нагреве повторяются и для материала близкого гранулометрического состава, но полученного прессованием в пресс-форму. Однако в материале, прессованном в пресс-форму, в зеленых образцах пористость отсутствует, так как при прессовании способом продавливания через мундштук вероятность возникновения различного рода дефектов типа надрывов и трещин несравненно больше, чем при прессовании в пресс-форму. При нагреве материала, прессованного в прёсс-форму, пористость образуется сразу в двух областях эф--фективных радиусов. Как видно из п эиведенных данных о влиянии давления прессования на пористость крупные макропоры (около 10 мкм) этого материала мало отличаются по величине эффективных радиусов от крупных пор в материале, прессованном продавливанием, однако поры в области меньших эффективных радиусов оказываются несколько больших размеров, что может быть результатом различия фракционного состава наполнителя для этих материалов. В связи с присутствием в материале, прессованном в пресс-форму, крупных транспортных пор, проницаемость его оказывается по величине большей, чем материала, прессованного продавливанием через мундштук, однако ход ее изменения с температурой для обоих материалов одинаковый (см. рис. 16). Увеличение общего объема пор без изменения величины их средних радиусов дает линейное возрастание проницаемости с пористостью на стадии ее развития (при карбонизации). Резкое возрастание проницаемости в области высокотемпературной обработки может быть также объяснено развитием трещин усадки. [c.42]

П. П. Кобеко, Е. В. Кувшинский и А. С. Семенова [357] исследовали влияние давления на кинетику полимеризации стирола при давлеш1ях до 6000 кГ см в интервале температур 62—132°. Авторы также определяли величину усадки ш, вызванной превращением мономера в полимер (рпс. 23), и измерили молекулярные веса полученных полимеров. Ими было [c.198]

Нами уже приводились некоторые данные (стр. 190) о влиянии давления на полимеризацию метилметакрилата. Кинетика этой реакции при высоких давлениях была исследована Е, В, Мелехиной и Г, В. Кувшинскнм [330]. Авторы установили, что-при повышении давления от 1 до 4500 кГ/см скорость полимеризации возрастает приблизительно в тысячу раз при 25° и приблизительно в 70 раз — при 70°. Молекулярный вес поли-метилметакрилата заметно возрастает нри увеличении давления. В работе измерена также усадка при полимеризации метилметакрилата — она уменьшается с 26,7 см. /молъ нри атмосферном давлении до 11,5 см /моль — при 4500 кГ/см. . [c.206]

П. П. Кобско, Е. В. Кув-шипскийи A. . Семенова [42] исследовали влияние давления на кинетику полимеризации стирола при давлениях до 6000 кг/см в интервале температур 62—132°. Авторы также определяли величину усадки W, вызванной превращением мономера в полимер (рис. 23), и измерили молекулярные веса полученных полимеров. Ими было установлено сильное ускоряющее действие давления на процесс полимеризации стирола (рис. 24). Однако авторы не обнаружили изменения среднего молекулярного веса полимеров с увеличением давления. Полученные в цитируемой работе данные о величине усадки W представляют большой интерес, так как позволяют провести расчеты по уравнению (III.37)при различных давлениях. [c.160]

Следующий по важности технологический фактор — давление. Степень влияния давления прессования на усадку зависит от кон-структивно-технологической схемы переработки и конструкции запирающей части прессформы. Судя по опубликованным данным однозначно это влияние не проявляется. Отмечается зависимость усадки также от скорости выталкивания детали из прессформы [c.41]

Влияние давления на термодинамические свойства полимеров мало изучено, несмотря на важное научное и практическое значение этого вопроса. Такие данные необходимы, в частности, при определени усадки литьевых изделий, а также при расчете величин, характеризующих реальные процессы переработки полимеров. Расчеты термодинамических функций некоторых полимеров на основе калориметрических данных и данных по зависимости удельного объема от тсмиератур1)1 и давления приведены в работах [1, 2, 3]. Однако данные 2 для полиметилметакрилата (ПММА) охватывают небольшой интервал давлении (от 0,1 до 200 МПа) и сравнительно невысокие температуры (до413К). Для получепия полной картины термодинамического поведения ПММА целесообразно определить свойства его в области температур и давлений, используемых при переработке полимера. [c.84]

При наблюдении в отраженном и проходящем свете в скрещенных, а в отдельных случаях и в параллельных поляроидах в иммерсионной жидкости (при увеличении 1000—ПОО ), на поверхности и внутри покрытий, находящихся в стеклообразном состоянии, наблюдается появление круглых и овальных в поперечнике микропар и микрокапилляров диаметром, не превышающим I мкм. По-видпмому, в толще покрытия они составляют сообщающуюся систему, которая в конечном итоге понижает защитные свойства изоляционных покрытий и способствует развитию под ними процессов коррозии. Вполне возможно, что микропары, микрокапилляры и капилляроподобные щели образуются вследствие воздействия суммарного напряжения растяжения, возникающего в покрытии под влиянием внутреннего давления транспортируемых продуктов, температурных перепадов, процессов усадки материала покрытия при его старении и др. [c.132]

При движении расплава в полости формы возникает напряжение сдвига, достигающее своего максимума на границе раздела фаз. Это напряжение называется ориентационным, оно связано с псевдопластпческим состоянием расплава. На величину его оказывают влияние не только перепад давления, но и перепад температуры. Ориентационные напряжения заметнее всего проявляются на тонкостенных отливках [14]. В толстостенных же изделиях напряжение образуется в результате объемной усадки при фазовом переходе. Следовательно, для идеального заполнения формы необходимо, чтобы скорость литья под давлением в конечной стадии заполнения формы не падала ниже критической величины, при которой расплав затвердевает в устье впуска. Преждевременное затвердевание вызывает провалы, утяжки или раковины. В литьевом изделии, естественно, всегда остаются внутренние напряжения. [c.224]

После длительного воздействия воды, когда полости занимают уже значительную долю поверхности, в них появляются многочисленные мелкие трещины [47], связанные, вероятно, с с усадкой поверхностного слоя стекла под влиянием выщелачивания и возникающими при этом внутренними напряжениями. Процесс образования и роста уикрополостей происходит как при комнатной температуре, так и при кипячении, с той лишь разницей, что его скорость при кипячении значительно выше. Пояп-ление микрополостей — наиболее характерное структурное изменение при увлажнении стеклопластиков различных типов. Их образование связано, по всей вероятности, с вымыванием из поверхностного слоя стекла катионов, которое приводит к появлению на поверхности волокон раствора со значительным осмотическим давлением [47, 51]. [c.222]

Сварка. Сосуды давления сваривают несколькими способами. Разрешение проблемы хрупкого разрушения состоит в установлении необходимости термообработки сварных конструкций для снятия остаточных напряжений перед пуском в эксплуатацию. Во-первых, в результате стеснения пластической деформации и усадки наплавленного металла при сварке в зоне, прилегающей к сварному шву, возникают остаточные напряжения, которые, как правило, достигают предела текучести материала. Считают [47, 73 ], что эти напряжения (а чаще вместе с действующими напряжениями) могут инициировать нестабильное развитие трещин. Во-вторых, воздействие термодеформационного цикла сварки может привести к существенной потере пластичности основного металла. Зоны хрупкого разрушения металла различны для сталей разных типов и определяются или основными эффектами деформационного старения в малоуглеродистых сталях [71 ], или процессами выделения вторичных фаз в некоторых легированных сталях [44], но в любом случае зона хрупкого разрушения металла находится около сварного шва. В большинстве современных сосудов давления надлежащий выбор режима термической обработки для снятия остаточных напряжений обеспечивает снижение до несущественного уровня влияние как оставшихся напряжений, так и локальной хрупкости. [c.175]

Весьма характерно, что существует промежуток времени, в течение которого длина остается неизменной. Этот интервал времени уменьшается с повышением температуры и окончательно исчезает при температуре 600— 630°С. Следовательно, вязкость стекла нити не может быть постоянной при малых нагрузках. Предельное напряжение сдвига течения (см. А. II, 47 и 63) стеклянной нити быстро понижается с возрастанием температуры и достигает нуля при температуре максимального сокращения при усадке. Саваи и Кубо подтвердили существование определенного влияния внещ-ней газовой атмосферы на поверхностные свойства расплавов стекол. Они измеряли деформацию стеклянного стержня с эллиптическим поперечным сечением отношение главных полуосей (а Ь) изменялось под действием поверхностного натяжения. Возникающие деформации выражались особенно четко, если окружающая атмосфера содержала двуокись углерода и сернистый газ (-1- воздух), которые поглощались стеклом и сильно изменяли его поверхностную энергию (об исследовании Такача см. Е. I, (16). Наблюдения Саваи и Кубо подтвердил Виккерс , определив поверхностную энергию методом максимального давления пузырьков. Влияние водорода также проявляется весьма отчетливо. Наибольшее понижение поверхностного натяжения в присутствии сернистого газа получается при работе методом Уошберна и Либмана. Однако на абсолютные значения поверхностного натяжения может влиять растворимость огнеупорных тиглей. Кеппелер и Альбрехт , [c.137]

Замещение влаги на стенках некоторых капилляров адсорбированными газами затрудняет смачивание таких капилляров. В результате этого диаметр поверхности воды в капилляре уменьшается и давление пара при данном содержании воды соответственно понижается. Однако противоречащее вышеизлон енному поведение высушенного паром лигнита, не обнаруживающего явления гистерезиса, считается хорошим доказательством несостоятельности капиллярной теории, В процессе дальнейптего высушивания образовавшаяся коллоидная масса затвердевает, и по завершении дегидратации дальнейшей непрерывной усадки уже не происходит. Нельзя пренебрегать влиянием кислорода на поверхность угля. Явление гистерезиса обнаруживается вне зависимости от того, происходит ли обезвоживание или оводненио в присутствии воздуха или же в вакууме. [c.29]

Джексон [79] помещал брикетик из воздупшосухого угля в вертикальн прозрачную кварцевую трубку. Небольшие различия в давлениях при брикетировании не сказывались на результатах опытов. Трубку помещали в другую прозрачную кварцевую трубку с нагревательной обмоткой внутри трубки с двух сторон по образующей были сделаны выступы, которые служили для укрепления трубки на месте. Зта большая трз бка служила тепло-изолятором. На брикетик устанавливали кварцевый или стеклянный поршень. Отсчеты во время опыта производились по положению поршня относительно шкалы. Скорость была равна 10° в минуту. Испытание проводилось в вакууме и заканчивалось в течение одного часа. Все испытанные у1 ли показывали очень постепенное расширение (меньше 1,27 мм) до момента плавления. При температуре плавления происходило весьма резкое расширение, которое быстро протекало до тех пор, пока но исчезала пластичность угля. При последующем нагревании происходила постепенная усадка. В результате исследования четырнадцати углей с содержанием летучих 31,5—35,7% было найдено, что 1) каждый З голь характеризуется известной температурой плавления и температурным интервалом пластичности 2) стандартные условия опыта, в частности скорость нагревания, имеют большое значение, так как они могут обусловить процесс разложения угля до его размягчения 3) окисление угля, если оно зашло достаточно далеко, превращает уголь в неплавкий частичное окисление угля на воздухе не влияло на температуру плавления, но уменьшало интервал пластичности и степень вспучивапия 4) изменение зольности в известных пределах влияло на интервал пластичности и степень вспучивания, но не оказывало влияния на температуру плавления, и 5) угли с малым интервалом пластичности характеризуются небольшим вспучиванием и легко коксуются в вертикальных ретортах, тогда как при коксовании углей с большим интервалом пластичности в указанных условиях возникают осложнения. Отмеченное поведение угля зависит также от степени его измельчения. [c.155]

Размеры таблеток и усадки. Если таблетку диаметром 100 лш нагреть до температуры спекания, т. е. 370°, то ее диаметр при этой тем 1ературе увеличится до 109 мм, а после остывания изделие будет иметь дизлметр 93—94 мм. Практическое значение имеет разница в размерах таблетки и готового изделия, так как ее необходимо учитывать при конструировании прессформы для получения таблеток. Эта разница, или усадка таблетки,. после спекания зависит от ряда причин. Во-первых, усадка зависит от скорости охлаждения изделия, т. е. от степени кристалличности полимера в готовом изделии. Так как степень ристалличн01сти при одинаковых условиях охлаждения зависит от молекулярного веса полимера, то усадка у различных партий фторопласта-4 может несколько отличаться. Наконец, усадка зависит от степени уплотнения таблетки при прессовании. Однако, если прессование всегда производить при строго определенном давлении (например, при 300 кг/сж ), то влияние степени уплотнения можно не учитывать. [c.68]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология