Степень компрессора

В зависимости от принципа действия и степени сжатия (отношения давления газа па выходе к его давлению на входе) машины для сжатия и перемещения газон делят на компрессоры, газодувки и вентиляторы. [c.183]

На установках гидроочистки старого типа для сжатия газа всех назначений применялись только поршневые компрессоры, что объясняется, в основном, невысокой мощностью установок. В настоящее время поршневые компрессоры используются тогда, когда невозможно или нецелесообразно применять центробежные компрессоры (если в широких пределах изменяются характеристики газов, нри высоких значениях степени сжатия и низкой производительности). [c.116]

В отличие от поршневых компрессоров, которые имеют постоянную производительность не зависимо от давления газа на нагнетании, производительность центробежного компрессора во многом определяется давлением газа в системе, куда он подается. С падением этого давления производительность компрессора увеличивается, а с повышением — уменьшается. Таким образом его производительность до некоторой степени саморегулируется. [c.120]

Компрессорные установки оснащают местными дистанционными приборами контроля температуры, давления и других параметров в соответствии с действующими нормами. Во время эксплуатации компрессоров устанавливают постоянный контроль за всеми параметрами их работы. Компрессоры оборудуют необходимой сигнализацией, предупреждающей об отклонении режима работы, и блокировками для автоматической остановки при аварийной ситуации. Во время работы компрессора следят также за смазкой цилиндров и механизмов, не допуская растекания и разбрызгивания смазочных материалов. Сжатый газ или воздух очищают от масла после каждой степени сжатия, регулярно дренируют накопившуюся смазку из маслоотделителей. [c.106]

Для обеспечения необходимой прочности и надежности цилиндров и механизма движения поршневых компрессоров материал для изготовления деталей нужно выбирать с учетом свойств рабочего газа, величин давления и температуры, возможных нагрузок и др. Детали, нагружаемые знакопеременными нагрузками, должны иметь форму, исключающую концентрацию напряжений. Для коленчатых валов необходимо предусмотреть упрочняющую механическую обработку галтелей. Если при расчете запас прочности принимают равным нижнему пределу допустимого запаса прочности, то при изготовлении цилиндрическую часть штоков необходимо подвергнуть поверхностной термообработке, чтобы уменьшить степень износа. Для уменьшения концентрации напряжений следует предусматривать также округленную резьбу с упрочняющей механической обработкой с чистотой не ниже V 6. Смазочные отверстия в коленчатых валах, шатунах и других деталях, подвергающихся переменным нагрузкам, нужно рассчитывать с учетом динамической прочности. [c.170]

Если в транспортируемых газах присутствует вода, то при ненадежной изоляции и несвоевременных продувках в газопроводах могут образоваться ледяные пробки. Неправильные действия обслуживающего персонала при размораживании трубопроводов и удалении из них ледяных пробок часто приводят к авариям. Так, а цехе очистки аммиачного производства во время размораживания газопровода произошел разрыв коллектора четвертой степени а зового Компрессора с последующим хлопком и загоранием газа. [c.189]

Нарущение режима работы огневого подогревателя привело к перегреву трубопровода и змеевиков, который не был обнаружен, поскольку было допущено отступление от проекта и не была включена соответствующая блокировка, что и привело к аварии. Впоследствии был принят ряд мер, исключающих возможность создания аварийной ситуации. Одной из таких мер является установка дополнительного сигнализатора, срабатывающего при уменьшении или прекращении циркуляции газа, обеспечиваемой циркуляционным центробежным компрессором. Это обусловлено тем, что нарушение режима циркуляции в колонне синтеза может привести к очень серьезным последствиям. Опасность разгерметизации фланцевых соединений может быть в значительной степени уменьшена применением компенсирующих линз. [c.29]

Жидкие перекиси или их растворы в производственных условиях транспортируют по трубопроводам. При этом всегда существует опасность непредвиденной возможности нагрева, например за счет тепла греющего пара. Поэтому важно, чтобы взрывоопасное разложение инициатора не распространилось по трубопроводам в сосуды с большим объемом перекиси (например, в хранилище). Степень распространения такого разложения определяется линейным диаметром труб, поскольку тепловые потери через стенки трубопроводов малых диаметров могут оказаться достаточно большими, чтобы уменьшить пли совсем предотвратить взрыв. Таким же образом на характер взрыва оказывает влияние толщина стенок трубопровода, определяющая теплоемкость магистрали. Поэтому для транспортировки растворов перекиси должны применяться трубопроводы с минимально возможным диаметром. При необходимости применения труб большего диаметра последние должны охлаждаться или транспортируемые перекисные растворы должны быть более разбавленными. Для охлаждения технологических линий, а также насосов и компрессоров можно применять воду. [c.141]

В действительности общий к.п.д. ГТД в очень большой степени зависит от температуры в точке 3 (7з) —наивысшей температуры цикла, так как на него влияют к.п.д. компрессора ("Пк) и к.п.д. турбины (т1т), а это приводит к изменению энтропии в процессах 1—2 и 3—4 см. рис. 3.25, в). В авиационном ГТД к.п.д. турбины составляет 0,90—0,92, а к.п.д. компрессора 0,83—0,85. Если принять Т1т = 0,91, т)к=0,84, температуру окружающего воздуха 71 = = 298 К, удельную низшую теплоту сгорания топлива Qн = = 42000 кДж/кг, теплоемкость продуктов сгорания Ср = = 1,047 кДж/(кг-К), й=1,4 и степень повышения давления в компрессоре л=10, то расчетные значения Т1 для двух циклов А и Б, имеющих наивысшую температуру Гз, равную соответственно 1000 и 1200 К, составят 0,292 и 0,378 (табл. 3.6). Отметим, что без учета к.п.д. турбины и компрессора расчетное значение т] равно 0,482 и не зависит от Гз. [c.162]

Степень совершенства процесса сжатия в компрессоре определяется величиной индикаторного изотермического к. п. д. т) з — отношением теоретической мощности компрессора при изотермическом сжатии //т.из (определяется расчетом) к индикаторной мощности [c.217]

Еслп полностью открыть байпасный вентиль (кран), весь сжатый газ снова возвращается во всасывающий трубопровод и циркулирует, проходя по цилиндрам и трубопроводам компрессора. При частично перекрытом байпасном вентиле (крапе) на всасывание поступает только часть сжатого газа, а остальная его часть направляется в нагнетательный трубопровод. Максимальную производительность компрессор дает нри полностью закрытом байпасном вентиле (кране). Таким образом, изменяя степень открытия байпасного вентиля (крана), можно плавно регулировать производительность компрессора в широких пределах. Открывание и закрывание байпасного вентиля осуществляется как автоматически, так и вручную. [c.218]

В ближайшие годы получат более широкое применение для технологических целей осевые компрессоры. Они обеспечивают большую производительность и применяются при сравнительно невысоких степенях сжатия. [c.263]

При регулировании перекрытием всасывающего трубопровода с разгрузкой П ступени, как это делается на компрессорах ВП-50/8, из-за подсоса через неплотности воздуха в разреженные полости цилиндра температура также растет. В ЦНД температура повышается на 18— 24°С, но через 20—30 с под влиянием охлаждения снижается до первоначальной. В ЦВД температура воздуха возрастает до 260—300°С и с течением времени не понижается ниже 200°С. Частичное уменьшение подачи с перераспределением степеней повышения давления по ступеням компрессора, вызывающее изменение температурного режима работы, происходит также при продувках межступенчатых сосудов компрессора, особенно при продолжительных продувках, а также при некоторых поломках, вызывающих утечку воздуха. [c.19]

На рис. 62 представлена зависимость доли испарившейся воды в поршневом компрессоре от относительного ее расхода на испарительное охлаждение и давления нагнетания при постоянной частоте вращения коленчатого вала /1=245 об/мин. Из приведенного графика видно, что впрыскиваемая вода в исследуемом компрессоре испарялась неполностью это происходит из-за большой скорости протекания процесса сжатия при сравнительно невысокой температуре процесса и в большой степени зависит от дисперсности распыливания воды. Медианный диаметр капель спектра, производимых форсункой диаметром отверстия распылителя 0,5 мкм при давлении впрыскивания 1,6—4,0 кгс/см , находится в пределах м=320- -208 мкм капли воды такого размера не успевают испариться в заданных условиях. [c.159]

Степень совершенства компрессора исследуемого ГТД оцениваем, сравнивая его с эталонным адиабатическим процессом сжатия посредством адиабатического к. п. д. [c.250]

Принцип действия центробежных компрессоров (на примере турбокомпрессора) следующий. Газ поступает в рабочее колесо по кольцевому проходу у вала 1 (рис. 97) и, изменив направление движения на 90°, попадает на лопатки 3. Лопатки работающего колеса машины придают газу вращательное движение. Возникающие при этом центробежные силы сжимают газ и перемещают его от центра к периферии. По выходе из рабочего колеса газ попадает в расширяющийся диффузор 9, расположенный в корпусе, в котором кинетическая энергия частично переходит в потенциальную, т. е. повышается давление газа. Величина повышения давления газа на одном рабочем колесе (степень сжатия) зависит от окружной скорости вращающегося колеса. Чтобы получить высокие давления, газ последовательно пропускают через несколько рабочих колес. [c.139]

Сущность метода заключается в испытании масла на свободнопоршневом дизель-компрессоре типа ДК-2 в течение 36 ч на постоянном режиме с последующей оценкой моющих свойств по подвижности поршневых колец, степени загрязненности дизельных поршней (количеству и характеру отложений), закоксованности выхлопных окон (массе нагара и потерь площади их сечения) и противоизносных свойств по величине износа комплекта поршневых колец дизельных поршней. [c.77]

Наибольшее число поломок рабочих лопаток наблюдалось вблизи выходных кромок. Обычно трещина начиналась в углу отбортовки со стороны покрывающего диска. В некоторых случаях трещина выходила на кромку отбортовки, в других — распространялась по длине лопатки, что приводило к отрыву куска ее (рис. 4). Наличие сильно развитой консольной части лопатки со стороны всасывания способствовало развитию трещин и отрыву кусков на лопатках колеса IV степени компрессора типа К5500-41-1 (рис. 5). Поломки лопаток, начинающиеся у входной кромки, имели место также на нагнетателях коксового газа типа 0-1200-21. Однако эти разрушения связаны и с коррозионным воздействием коксового газа на материал лопаток. [c.139]

При остановке машины давление в трубопроводе, ведущем к третьей ступени, б дет больше, чем в нагнетательном трубопроводе первой ступени, и щелочной раствор может быть выдавлен из декарбонизатора во втор ю степень компрессора. Попадание щелочи в компрессор загрязняет цилиндры, клапаны и холодильники и может вьювать гидравлический удар. Кроме того, щелочь разъедает узлы и детали машины, сделанные из цветного металла. Чтобы предотвратить эти явления, предусмотрен обводной вентиль 5, котсрый при пуске и остановке компрессора должен быть предварительно открыт, чтобы пропустить весь воздух мимо декарбонизатора. Сечение этого вентиля должно быть достаточным, чтобы пропустить весь воздух при пусках и остановках. Необходимо также обеспечить достаточную герметичность, чтобы при работе часть неочищенного воздуха не могла пройти мимо декарбонизатора. Для дополнительной защиты второй ступени от попадания раствора щелочи установлен обратный клапан 4, пропускающий поток газа или жидкости только в одном направлении. [c.104]

Компрессорами называют машины, н которых в процессе сжатия происходит охлаждение рабочей среды. Степень сжатия в компргссорах (отношение абсолютного давления иа пагпетапии Рк к абсолютному давлеп1гю на всасывании рц) превосходит 3,5 (е = = р1.7р 1>3,5). Развиваемое компрессором давление доходит до 100 МПа и более. [c.183]

Если компрессор работает от двигателя с постоянной частотой фащения, то характеристика компрессора может быть изменена юлько путем искусственного понижения давления газа при всасы-(янии, что достигается введением дополнительного сопротивления ю всасывающем трубопроводе. При атом температура газа и степень )го сжатия в компрессоре остаются постоянными, а конечное давление юнижается в зависимости от величины уменьшения давления газа 1ри всасывании, т. е. от величины дополнительного сопротивления. Регулирование давления задвижкой несколько уменьшает область 1еустойчивой работы центробежного компрессора и снижает его лощность. [c.121]

На одном из нефтеперерабатывающих заводов при загрузке газомоторного компрессора 10 ГКН-4/1-55 произошел взрыв нагнетательного трубопровода четвертой ступени сжатия, на участке длиной 2,5 м (от обратного клапана до задвижки). Взрыв был вызван подсосом воздуха в ци-линдр четвертой ступени компрессора через неплотно закрытую задвижку нэ продувочной свече, которая согласно проекту была врезана на всасывающей линии четвертой ступени сжатия, и образованием взрывоопасной смеси воздуха с парами смазочных масел. В четвертой ступени компрессора при степени сжатия до 40 температура компримированного воздуха в нагнетательном трубопроводе может в течение 1—3 мин превышать 300 С, до момента поступления компримируемого газа из низких ступеней. Температура же самовоспламенения паров масла составляет 268 °С. Комиссия по расследованию аварии предложила изменить технологическую схему, чтобы исключить возможность попадания воздуха в компрессор через продувочную свечу разработать проект и выполнить обвязку компрессоров, обеспечивающую сброс избыточного давления газа на факел и остаточного на свечу при остановке компрессора установить обратный клапан на общей нагнетательной линии, соединяющей компрессорный цех факельного хозяйства с общезаводской магистралью компримируемого газа. [c.101]

Во )дух с температурой 20°С сжимается компрессором до манометрического давления 7 кг/см (ати). При этом аакууметрнческое давление (разрежение) на всасывающей трубе компрессора 0,1 ат. Определить степень сжатия воздуха, если барометрическое давление его 720 мм рт. ст. [c.63]

Сжижение хлора, как и других газов, обеспечивается повышением его давления в компрессорах и понижением температуры скомпримированного газа. В процессе сжижения электролизного хлора в конденсаторах отходящие газы обогащаются водородом. Минимальный предел взрываемости водорода в хлоре составляет 5,8%. Поэтому степень сжижения электролизного хлора для обеспечения условий безопасности ограничивается нормой максимального содержания водорода в абгазах не более 4%- [c.53]

Расходы водяного пара и топлива, а также электроэнергии, ва 1 m перерабатьшаемого сырья изменяются в весьма широких пределах в зависимости от типа применяемых на крекинг-установках двигателей для привода воздуходувок, компрессоров для сжатия углеводородных газов и насосов. Расход энергии зависит также от глубины крекинга сырья, выходов кокса и гааа, коэффициента рециркуляции газойля, кратности циркуляции катализатора, степени использования отходящего тепла, атмосферных условий, темнературы охлаждающей воды и т. д. [c.294]

Примепеинс каждого из уравнений определяется характером поставленной задачи и требуемой точностью расчетов. При расчете процессов сжатия перегретого пара при средних и малых давлениях и илотиостях, не превышающих критической плотности, инженерная точность вполне может быть обеспечена с помощью уравнений Битти—Бриджмена, Старлинга, БВР. Существенным преимуществом этпх уравнений является возможность расчета параметров смесей реальных газов, которые часто являются рабочими веществами компрессоров в химическом и нефтехимическом производствах. Если необходима высокая точность расчетов, то применяют уравнения Боголюбова—Майера, Клёцкого и др. Отметим, что по существу почти псе известные уравнения состояния являются математическими аппроксимациями двумерных термодинамических поверхностей, описывающих термические свойства реальных газов. Поэтому точность р—V—Г-зависимостей определяется главным образом степенью полинома, который входит в уравнение состояния. Так, уравнение Битти—Бриджмена является уравнением третьей степени по температуре и плотности, уравнение БВР — пятой степени по плотности и третьей степени по температуре, уравнение Старлинга — пятой степени и по плотности и по температуре. В некоторых случаях таких значений степени недостаточно для получений нужной точности, тогда принимают уравнение Боголюбова—Майера, которое теоретически представляет собой бесконечный ряд по степеням температуры и плотности. Однако на практике даже для прецизионного описания термических свойств редко приходится применять степени выше восьмой. [c.18]

Виды компрессорных систем, применяемых в промышленности, весьма разнообразны и значительно отличаются друг от друга не только по назначению, но и по типу, конструкции и условиям работы основных элементов. Вследствие этого разнообразны и характеристики сети, на которую работает компрессор. В системах воздухосиабжения предприятий характеристики сети могут быть представлены в виде степенных зависимостей от производитель ности. В холодильных машинах отношение давлений вдоль характеристики сети лишь немного снижается с уменьшением производительности, но сильно зависит от температуры окружающей среды. В компрессорных системах химических производств отношение давлений определяется требованиями технологии и т. п. Поэтому моделирование компрессорных систем следует проводить на основе системного подхода, рассматривая их как сложные системы, в состав которых входит определенный набор элементов. Каждый из этих элементов, в свою очередь, является системой более низкого ранга, включающей в качестве подсистем свои элементы и т. д. [c.181]

Для получения давления выше 6—8 ат применяют многоступенчатое сжатие. Сущность его состоит в том, что процесс сжатия газа разбивается на несколько последовательных ступеней. В каждой из этих ступеней осуществляется дополнительное сжатие газа, предпа-рительно сжатого в предыдущей степени, а перед поступлением на следующую ступень газ охлаждается в холодильнике. Степень сжатия газа в каждой ступени компрессора пе должна превышать [c.215]

Принудительная система смазки механизма движения осуществляется по замкнутому кольцу и называется циркуляцией и о й. Последовательными элементами циркуляциопиой системы смазки являются маслосборник—насос — фильтр — холодильник— места смазки — маслосборник. В некоторых небольших и средних компрессорах в качестве маслосборника используют поддон картера маслохолодильник отсутствует. Циркуляционные системы смазки снабжают перепускным клапаном для регулирования давления масла и манометрами, которые обычно устанавливают до фильтра и после него. По разности показаний манометров судят о степени загрязнения фильтров. [c.222]

Для смазки цилиндров компрессоров следует употреблять смазочные масла, имеющие температуру вспышки 220—240° С и температуру воспламенения порядка 400° С. В компрессорах с высокой степенью сжатия применяют растворы глицерннового мыла. При сжатии коксового, нефтяного и других газов, растворяющих смазочные масла, используют специальные смеси цилиндрового масла, вапора и гудрона. Для смазки цилиндров воздушных компрессоров применяют компрессорные масла марок 12(М) и 19(Т) по ГОСТ 1861—54, которые хорошо противостоят окисляющему действию воздуха цилиндров, а для смазки азотных и азотоводородных компрессоров— цилиндровые масла марок 11 и 24 (ГОСТ 1841—51). Для цилиндров кислородных компрессоров смазкой служит смесь дистиллированной воды с 6—8% технического глицерина, а в некоторых компрессорах установлены самосмазывающиеся втулки и поршневые кольца из спрессованного при высокой температуре графита. Применяют также сухую взрывобезопасную графитную смазку и фтороорганические синтетические масла, не окисляющиеся кислородом и окислами азота. [c.223]

Регулируют мощность и число оборотов газовых компрессоров по так называемой качественной системе, при которой количество воз-ду 4а, поступающего в силовой цилиндр, остается неизменным, ре-ryJшpyeт я только количество газа. Для та"кого регулирования на двтгателях обычно установлены центробежные регуляторы. При увеличении числа оборотов коленчатого вала грузы регулятора расходятся, растягивая пружину и через систему рычагов прикрывают газовый клапан. При этом уменьшается поступление в цилиндр газа, мощность двигателя падает, и число оборотов компрессора снижается. При уменьшении числа оборотов грузы сходятся этому способствует растянутая пружина, преодолевающая центробежную силу грузов. Система рычагов при этом увеличивает степень открытия газового клапана, в цилиндры начинает поступать газа больше, мощность двигателя возрастает, и число оборотов компрессора увеличивается. [c.246]

Унифицированный ряд винтовых компрессоров сухого сжатия охватывает мяшнны производительностью от 6 до 400 м мин и состоит из одноступенчатых компрессоров с номинальным давлением нашетания 3 кгс/см и двухступенчатых с номинальным давлением нагнетания 9 кгс/см2. Все машп[гы ряда (одно- и двухступенчатые) скомпонованы из компрессоров десяти баз. Если нужна больщая степень сжатия, то из этих компрессоров можно собрать трехступенчатые мащины. [c.253]

Для высоких степеней сжатия при большой производительности практикуется совместное использование центробежных и поршневых компрессорных машин. Созданы наддувные турбокомпрессоры давлением до 30 ат и производительностью 40 000 м ч, которые подают сжатый газ или воздух непосредственно в третью ступень поршневого компрессора высокого давления. Создание наддувных компрессоров явилось крупным шагом в совершенствовании таких производств, как синтез аммиака, спиртов и разделение газовых смесей. [c.263]

Осевые компрессоры являются быстроходными машинами большой производительности. Они более компактны п имеют больший к. п. д., чем турбокомпрессоры. В промышленности применяют осевые турбомаип1ны производительностью от 3000 до 30 000 м /ч, со степенью сжатия 3—6, числом колес 10—20 и числом оборотов до 12 000 в минуту. Осевые компрессоры широко используют в соединении с газовой турбиной в системе реактивных двигателей самолетов, в силовых электроустановках, доменном производстве, химической, нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности. [c.290]

При достижении нормального чпсла оборотов проверяют работу компрессора вхолостую прослушивают механизм движения и цилиндры, контролируют давление масла в системах смазки, а при кольцевой смазке подшипников — вращение кольца, температуру подшинников и степень нагретости трущихся поверхностей, отсутствие конденсата в масловлагоотделителях и фильтрах. [c.294]

Вследствие несвоевременного выявления степени коррозионного износа стенки трубы (утоньшение ее с 8 мм до 1,23 мм) на одном предприятии произошел разрыв крутоизогнутого трубопровода на линии нагнетания третьей ступени между холодильником и маслоотделителем компрессора 6М40-320/320. Прорвавшийся из трубы газ взорвался. В результате взрыва были выбиты оконные блоки здания компрессорной, частично повреждена кровля и межэтажное перекрытие. При аварии несколько человек получили ушибы, переломы, ожоги лица и рук. [c.66]

Для компримирования ацетилена и ацетиленсоде 5-жащих газов применяются как поршневые компрессоры, так и турбокомпрессоры. Подробно oпи aн5 применяемый в производстве ацетилена методом термоокислительного пиролиза турбокомпрессор фирмы ОНИ (ФРГ) для сжатия газов пиролиза. Производительность его 20 000 м ч (в расчете на газ, приведенный ь нормальным условиям) при абсолютном давлении нагнетания 9 ат. Турбокомпрессор (рис. 30) состоит и двух корпусов — низкого и высокого давления, что обусловлено малой степенью сжатия. [c.77]

Британской исследователь, ской ассоциацией по ДВС получены следующие результаты исследований эффективности охлаждения наддувочного воздуха впрыскиванием воды во входной патрубок компрессора температура наддувочного воздуха снизилась на 19,5°С, что уменьшило на 2,5% мощность, потребляемую компрессором, и способствовало увеличению массовой подачи воздуха на 4% при увеличении расхода воды на испарительное охлаждение вдвое массовая подача компрессора (при той же мощности) возросла на 8%, а температура наддувочного воздуха снизилась на 5ГС. В дальнейшем были проведены промышленные исследования эффективности охлаждения на дизеле 4УКН фирмы Растон . Степень сжатия дизеля е=12,75, давление наддува рк= =1,68 кгс/см . Результаты испытаний приведены на рис. 34 [165]. [c.59]

Опытами, проведенными на ГТ-550 Невского машиностроительного завода им. В. И. Ленина, было установлено, что при относительном расходе воды на испарп-тельное охлаждение воздуха впр=0,040 кг/кг воздуха в компрессоре, имеющим степень повышения давления С=6, основные показатели ГТУ изменились следующим образом температура воздуха за компрессором снизилась с 232,5 до 79,7°С, коэффициент отдачи полезной мощности увеличился с 32,4 до 45,5%, к. п. д. цикла на муфте увеличился с 0,261 до 0,332 (при регенерации Ф=0,75) [57]. [c.61]

Наличие гидравлических сопротивлений Ар=ро—р приведет к снижению давления газа на приеме компрессора р =рй—Ар, и при постоянном давлении нагнетания р2 степень повышения давлений рассматриваемой ступени сжатия увеличится с С=р21ра (при работе компрессора без предварительного охлаждения) до С (при включении трубчатого холодильника). [c.128]

Та же фирма провела более глубокие исследования внешнеадиабатического сжатия газа в поршневом газовом компрессоре с целью уменьшения эксплуатационных расходов на внешнее охлаждение компрессорных машин. Детали исследуемого компрессора были точно измерены для определения степени износа при работе компрессора без охлаждения. Затем поршневой компрессор эксплуатировался без водяного охлаждения. 30 дней и снова его детали были измерены. В результате сопоставления данных первого и второго измерений оказалось, что величина износа находилась в таких же пределах, что и при работе компрессора с водяным охлаждением цилиндров. Далее испытания внешнеадиабатического сжатия были продолжены еще 60 дней, и после этого не было обнаружено ускоренного износа деталей. [c.135]

Деформация ненснарившихся капель в большей степени происходит под действием возмущений, создаваемых окружной скоростью. Устойчивость капли воды тах = 275 мкм на входе в компрессор [c.257]

Из рис. 122 видно, что значение числа Вебера в большей степени зависит от скорости потока воздуха и первоначального диаметра капли, чем от вязкости масла МС-20. Так, для капли первоначального медианного диаметра м=270 мкм и скорости потока и=37,5 м/с (седла всасывающего и нагнетательного клапанов компрессора 5КГ 100/13) число Вебера колеблется от 27,2 при /= =60°С к v=96 сСт до 25,5 при повышении температуры масла до 180°С и снижении кинематической вязкости до v=6 сСт. При уменьшении скорости потока воздуха до ы=13,3 м/с (фонарь нагнетательного клапана компрессора 5КГ 100/13) значения чисел Вебера для капель масла МС-20 начального медианного диаметра от 90 до 270 мкм не достигают критического значения Ц7екр=5,35, при котором имеет место нестационарное дробление капель масла в воздушном потоке. [c.290]

Эта работа требует остановки компрессоров, разборки фильтров, промывки их в керосине от загрязненного висцинового масла, сушки, смачивания висциновым маслом, сборки и монтажа. Продолжительность технологического процесса 1—2 дня. Фильтр чистят обмчно в машинных залах, что связано с повышенной пожароопасностью, некоторой загазованностью помещения парами керосина и масел, необходимостью уничтожения или утилизации отработанных нефтепродуктов. Все эти недостатки устраняются при замене висциновых фильтров на фильтры с тканью Петрянова (ФПП). Такие фильтры выпускаются нашей промышленностью. Фильтры с тканью ФПП работают без замены 1,5—2 года, при этом требуется лишь периодический осмотр для контроля степени загрязненности. Замена фильтрующего материала — ткани ФПП — при наличии запасного каркаса, на который натягивается ткань, занимает несколько минут. [c.339]

При расчете учитывались все особенности работы каждого аппарата степень использования кислорода воздуха, необходимость разбавления газов окисления ( при производстве строительных битумов в колонне), потребность в рециркуляции (при производстве битумов в трубчатом реакторе), потребность в воде для охлаждения кдлонн и в воздухе для охлаждения трубчатых реакторов, необходимость применения компрессоров с повышенным давлением на линии нагнетания для подачи воздуха в трубчатые реакторы и т. д. Число окислительных аппаратов рассчитано с учетом фактической их производительности по промышленным и опытно-промышленным данным. По числу окислительных аппаратов, определено количество необходимого вспомогательного оборудования (насосов, вентиляторов) и расходные показатели (расход пара на привод насосов, электроэнергии на привод компрессоров и вентиляторов, воды на охлаждение насосов и компрессоров). Потребность в воздухе для окисления определена по известным удельным расходам воздуха на производство дорожных и строительных биту.мов [81] с учетом использования кислорода воздуха. [c.70]