газовая локальная

Прежде всего, уравнение (7.21) показывает, что нет различия между условиями прямотока и противотока. Это положение, по-видимому, строго только при = О, но оно приближенно выполняется в любой реальной обстановке. В самом деле, из уравнения (7.19) следует, что ту< Р. Таким образом, величина Сп локально удовлетворяет квазистационарной гипотезе [уравнение (7.18)]. При этом распределение движущих сил вдоль пути газовой фазы не зависит от относительного движения двух фаз. Этот вывод поясняет положение, приведенное в начале данного раздела. [c.82]

Однако, в некоторых случаях при разработке нефтяных и газовых месторождений неизотермичность фильтрации проявляется локально в призабойной зоне скважин вследствие значительных перепадов давления. Изучение неизотермических процессов имеет особо важное значение в связи с повышением нефтеотдачи при закачке в пласт теплоносителей (горячей воды, пара), при применении внутрипластового горения, и в некоторых других случаях. [c.36]

Для предупреждения образования взрывоопасной концентрации водорода и возможного взрыва в производстве жидкого хлора применяют системы автоматического регулирования оптимальной степени сжижения поагрегатно, непрерывный контроль состава исходного хлора и абгазов после каждой системы конденсаторов, автоматическую систему противоаварийной защиты, обеспечивающую быстрое разбавление и охлаждение газовой среды во всей системе аппаратов и трубопроводов при образовании взрывоопасных концентраций водорода. На рис. 12 показана локальная схема автоматизации процесса коНденсации. [c.54]

Нитрофоска, как уже отмечалось, способна к термическому разложению и самораспространяющемуся разложению с выделением в газовую фазу окиси азота, хлора, фтора, каталитически действующих на дальнейший процесс термораспада. Поэтому важнейшим условием предупреждения термического распада нитрофоски,, как и аммиачной селитры, является исключение возможности ее перегрева, в том числе местных (локальных) перегревов и длительного (выше регламентированного) пребывания этого продукта в аппаратуре при сравнительно высокой температуре. Однако-эти основные закономерности в производственных условиях не всегда обеспечиваются, поэтому не исключаются и возможные очаги разложения продукта. [c.59]

Расчет трубчатых реакторов полного вытеснения проводится в соответствии с уравнениями (У1П-291) и (У1П-292). В том случае, когда в аппарате протекает несколько реакций, при расчете требуется решить систему дифференциальных уравнений типа зависимости (У1П-292). Если в результате сопротивлений потоку давление вдоль оси" реактора заметно понижается, для газовых реакций необходимо ввести в расчет также зависимость локального давления от степени превращения. При незначительных сопротивлениях потоку реакцию можно считать протекающей под постоянным давлением и скорость превращения определять для среднего давления в реакторе. [c.318]

Пленочное течение. Особенности кинетических процессов в смачивающих пленках связаны с подвижностью поверхности пленки, граничащей с газовой фазой. Если в тонких порах локально-действующее расклинивающее давление уравновешивается упругими напряжениями в твердой фазе пористого тела, то в смачивающих пленках градиент расклинивающего [c.26]

Состав смеси меняется по степенному или экспоненциальному закону в диффузионных пограничных слоях напорного и дренажного каналов, примерно линейно — в мембране и пористой подложке и скачкообразно — на поверхности раздела. Каждую из областей можно рассматривать как открытую неравновесную подсистему, а мембранный элемент в целом — как открытую систему, состоящую из четырех подсистем, разграниченных поверхностями раздела. На основе представлений о локальном термодинамическом равновесии концентрации компонентов на границах раздела подсистем находят из условия равенства химических потенциалов этих компонентов в каждой из сопрягающихся подсистем. Газовые смеси в напорном и дренажном каналах представляют однородные объемные фазы, поэтому химический потенциал каждого из п компонентов газовой смеси зависит только от давления, температуры и состава смеси [c.11]

Допустим, что в мембране одновременно происходят два необратимых и взаимосвязанных процесса, движущие силы которых и Х2. Величина Х1 соответствует движущей силе векторного процесса транспорта -го компонента газовой смеси, в качестве которой принимают отрицательную разность химических потенциалов на границе мембран ( 1 = —Ац,). Сопряженный процесс с движущей силой Ха может быть векторным, как например, перенос у-го компонента, или скалярным, как процессы сорбции и химические превращения. Феноменологическое описание этих процессов идентично, сорбцию можно рассматри-вать как отток массы диффундирующего компонента из аморфной фазы в кристаллическую, где миграция вещества незначительна. В качестве движущей силы скалярного процесса примем химическое сродство Х2=Аг. Заметим, что, согласно принципу Кюри — Пригожина, сопряжение скалярных и векторных процессов при линейных режимах возможно в анизотропных средах (например, в мембранах гетерофазной структуры) или даже в локально-изотропных, но имеющих неоднородное распределение реакционных параметров [1, 5]. [c.17]

Для выявления механизма мембранного переноса и целенаправленного синтеза мембран необходимо установить возможные состояния мембранной системы и их взаимные переходы при различных значениях управляющего параметра а. В качестве управляющего может быть использован любой параметр, вызывающий возмущение в системе, отклонение ее от исходного равновесного или устойчивого стационарного состояния. Поскольку основным неравновесным процессом являются химические реакции, естественно в качестве управляющего параметра использовать величины, влияющие на состав реагентов в каждой точке мембраны. Обычно используют концентрации переносимого компонента на границах мембраны в газовой фазе (С ) или (С/)", изменение которых влияет на приток или отток реагентов и вызывает возмущение как в распределенной системе в целом, так и в локальной области мембраны. [c.30]

НЫХ мембранах, где имеет место векторное сопряжение процессов кнудсеновской и поверхностной диффузии, а также векторно-скалярное сопряжение процессов сорбции и диффузии. Будем считать скорость процессов адсорбции мгновенной и потому состояния газовой и сорбированной фаз локально-равновесными в любом сечении мембраны. Сопряжение 2-х векторных процессов диффузии через сорбцию приводит, как было показано выше, к изменению проницаемости пористых мембран. [c.68]

Ранее было получено уравнение (1.18) для коэффициента ускорения массопереноса, при этом предполагалось, что результирующий поток при сопряжении I и независимый поток /, сравниваются при одинаковой движущей силе X, равной разности химических потенциалов газа в напорном и дренажном каналах. Если использовать допущение о локальном равновесии фаз и выразить движущую силу поверхностной диффузии через состояние газовой фазы, то очевидно = Тогда коэффициент ускорения окажется функцией степени сопряжения у. и феноменологической стехиометрии 2 (см. уравнения (1.11)) [c.68]

Анализ энергетического совершенства основной стадии мембранного процесса — селективного проницания — выполнен в разд. 7.2.2, где исследовано влияние свойств мембраны и параметров газовой смеси на локальные характеристики процесса. [c.262]

Из рис. 7.6 и 7.7 следует, что для мембраны с фактором разделения а=13 оптимальное значение состава газовой смеси равно Хи = 0,32 при е = Р 1Р" = Ь и оптимальное значение отношения давлений е = 2,5—3 при Хи = 0,5. Следовательно, состояние входного потока состава Xf = 0,5 соответствует максимальному локальному значению эксергетического к. п.д. проницания при давлении Р/ = 0,3 МПа и смешено от точки максимума в область больших значений состава при Pf 0,5. [c.262]

Локальная эффективность может быть выражена как по газовой, так и по жидкой фазе она определяется следующими уравнениями [c.55]

При расчете барботажных тарелок обычно используют локальную эффективность по газовой фазе и принимают для газа модель идеального перемешивания или идеального вытеснения. [c.55]

В работе Джексона , приведено прямое (хотя и приближенное) решение задачи о свободной поверхности полости в соответствии с уравнениями (111,45)—(111,48). При этом введены следующие два дополнительных допущения 1) уравнения лишь приближенно удовлетворяются в непрерывной фазе, окружающей газовый пузырь 2) условие постоянства давления удовлетворяется только приближенно и локально — на поверхности пузыря. Не сделано никаких попыток определить форму этой поверхности, обеспечивающую постоянство давления. [c.103]

Водородсодержащие газы со значительным количеством водорода сгорают с большой скоростью. Фронт пламени может проникать в смеситель горелки и вызывать локальные взрывы газовоздушной смеси. Для нормального горения такого топлива необходимо обеспечивать высокие скорости вылета газовоздушной смеси из горелки. Применение акустических газовых горелок для сжигания водородсодержащего газа возможно, однако требуется корректировать проходное сечение газовых каналов [c.284]

Значительная доля вредных веществ поступает в атмосферу при сжигании газа на факельных установках. В практике эксплуатации объектов нефтегазового комплекса применяют факельные системы низкого давления, которые обслуживают установки, работающие под давлением до 0,2 МПа и высокого давления - выше 0,2 МПа а также локальные аварийные установки, которые работают под низким давлением, исключающим прием газов в газгольдер. Факельные установки для сжигания некондиционных газовых и газоконденсатных смесей, образующихся при работе оборудования или аварийных сбросах, представлены в работах [9-11]. Принципиальные схемы сброса газов и паров приведены на рис. 1.3, 1.4 [6]. [c.14]

Сравнение газовых теплоносителей с гелием по локальной затрате мощности на циркуляцию, проведенное по (7.6) при свойствах газов по [57, 58], представлено на рис. 7.1 и 7.2. [c.106]

Сравнительная шкала локальных эффективностей теплообмена газовых теплоносителей и воды (при продольном обтекании) [c.109]

Из уравнения (IV, 85) следует, что локальная эффективность зависит от времени контакта фаз, коэффициента массопередачи и перемешивания в газовой фазе и не зависит от положения рассматриваемой точки на тарелке. При идеальном перемешивании газа по высоте слоя [c.284]

Исходя из предпосылок гл. 1, получим систему уравнений, описывающую процесс массовой кристаллизации из растворов и газовой фазы в локальной точке рабочего объема аппарата уравнение сохранения массы несущей фазы [c.150]

В аппаратах больших размеров неравномерность распределения газовых потоков возникает вследствие образования внутренних локальных зон с неодинаковой порозностью зернистого слоя. Размеры этих зон тем больше, чем больше поперечные размеры слоя поэтому наиболее эффективным способом выравнивания поля скоростей в промышленных аппаратах является разделение контактной зоны на ряд параллельно соединенных элементов, а также искусственное увеличение обш,его гидравлического сопротивления с помощью решеток, диафрагм и др. [c.133]

Под знаком интеграла в уравнении (2.65) стоят локальные значения давления в потоке Р, линейных скоростей жидкой и газовой фаз йУж и Шг, плотности среды на элементарной площадке df поперечного сечения потока рж или рг. Значение то представляет собой касательное напряжение, приложенное к потоку со стороны стенок канала по периметру П. [c.80]

Таким образом, эффективный удельный объем для гомогенной среды выражен через удельные объемы фаз и массовую долю газа в двухфазном потоке, равную отношению локального массового расхода газовой фазы к полному массовому расходу потока [c.81]

Это верно для того случая, когда реакция протекает однородно по объему газовой смеси. В случае образования распространяющейся по смеси волны горения возможно возникновение взрывных процессов со значительно большим избыточным давлением. Так, в случае детонации избыточное давление в проходящей волне может достигать 2 МПа а давление, действующее на элементы конструкции, может быть порядка 10 МПа за счет отражений и в случае инициирования локальных взрывов поджатой смеси. - Прим. ред. [c.276]

Проведенная до сих пор обработка имеет несколько ограниченную применимость вследствие сделанных допущ ений, на которых основано уравнение (7.1). Тем ]1е менее, вывод о практическом достижении для достаточно высоких колонн условия квазиста-ционарностп имеет огромное значение. Действительно, при рассмотрении конкретного процесса, для которого, например, сопротивление массопереносу в газовой фазе незначительно или заметно изменяется состав жидкой фазы вдоль оси колонны, расчеты могут быть основаны на предположении, что уравнение (7.6) локально удовлетворяется по всей колонне. Это значительно упрощает и облегчает рассмотрение любой практической задачи. Наконец, рассмотрим процесс в кинетическом режиме. При Р— серия преобразований приводит к уравнениям (7.19) и (7.20), справедливым при любых значениях М. Отсюда, по уравнению (7.21) [c.84]

Напротив, если рассчитывается движение в очень большой области (например, в целой нефтяной или газовой залежи) то шияще кашш-лярных сил на распределение давления незначительно и их действия сказываются через локальные процессы перераспределения фаз. Взаимное торможение фаз, благодаря которому относительные фазовые проницаемости не равны соответствующим насыщенностям, обусловлено, прежде всего, капиллярными эффектами. В тех случаях, когда можно пренебречь капиллярным скачком (з), капиллфность косвенно учитывается самим видом опытных кривых относите ьных фазовых проницаемостей к,(х). [c.255]

Анализ показывает, что большинство аварий, связанных со взрывами пыли, начиналось с -незначительных местных хлопков и локальных взрывов внутри оборудования и аппаратуры. При разрыве элементов оборудования образуются газовые ударные волны которые поднимают большую массу Накопившейся пыли на других участках оборудования и здания. Поэтому следует принимать меры по улучшению технологии и повышению надежности оборудования. Для предупреждения пылеобразования уеловно можно принять следующую схему исходное сырье транспортом направляется на склад и выгружается на открытую площадку или в бункера склада механизированным способом из бункеров питателями подается в мельницы из мельниц продукты пневмотранспортом через сепарационные устройства направляются в топки котлов, сушильные агрегаты, бункера и циклоны из сушильных агрегатов высушенные продукты пневмотранспортом через систему сепарации направляются на дальнейшую переработку из сушильных агрегатов, осадительных камер, бункеров, промежуточ- ных емкостей, механизмов выгрузки и загрузки сырья и продуктов пылевоздушная смесь отсасывается вентиляторами и направляется в систему пылеочистки (циклоны, фильтры и т. д.), а затем выбрасывается в атмосферу. [c.283]

Как показано И. Е. Идельчиком [42], условия вывода газа также влияют, но меньше, чем условия ввода, на равномерность его распределения по сечению. При ускорении потока газа на подходе к штуцеру газохода статическое давление в наднасадочном пространстве падает, и поэтому выходное (заборное) отверстие газохода оказывает подсасывающее действие. Наибольшее повышение скоростей по сечению аппарата происходит в зоне площадью, равной примерно площади выходного отверстия. Это возрастание локальных скоро стей газового потока постепенно убывает с увеличением расстояния от выходного отверстия и быстро растет с приближением к нему, что следует учитывать, нри размещении разбрызгивателей жидкости. [c.15]

Быстрое движение частиц об условливает равномерное распределение температуры в слое, в результате чего устраняются локальные перегревы, имеющие место в реа.ктор.ах вытеснения с неподвижным слоем твердых частиц. Это дает существенные преимущества при проведении реакций в адиабатических условиях, когда температура процесса определяется теплотой самой реакции. В реакторе с псевдоожиженным слоем отвод тепла для снижения температуры до заданного уровня осуществить труднее, чем в реакторе с неподвижным слоем, поскольку в нем сложнее создать необходимую поверхность теплообмена без снижения эффективности псевдоожижения. Конечно, могут быть использованы раз.бавленные среды, о.днако, это может привести к снижению скорости реакции. Еще одним недостатком такого реактора является истирание катализатора, в результате которого в газовый поток попадает пыль. [c.20]

Рассмотрим диффузионные процессы, осложненные появлением конденсированной фазы разделяемой смеси. В пористых сорбционно-диффузионных мембранах нельзя пренебречь энергией спязи компонентов смеси с матрицей, характеризуемой энтальпией адсорбции АЯ и потенциалом На поверхности пор мембран возникает адсорбированный слой, который, согласно потенциальной теории [1, 2] можно рассматривать как конденсированную фазу в поле сил, определяемых адсорбционным и капиллярным потенциалами. Допуская локальное равновесие между объемной и сорбированной фазами для каждого сечения капилляра, можно считать, что в сорбированной пленке вдоль оси 2 существует градиент концентрации, обусловленный неравномерностью состава в объемной газовой фазе. Миграцию компонентов смеси вследствие градиента концентрации в пленке принято называть поверхностной диффузией. [c.59]

В уравнениях (4.7) и (4.8) р/ и р" — парциальные давления компонентов газовой смеси у стенок напорного и дренажного каналов бт и Л, — эффективная толщина и интегральная кинетическая характеристика разделительной перегородки, включающей мембрану и пористую подложку. Если сопротивление массоперено1су в подложке незначительно, величины бт и Лг характеризуют толщину и проницаемость мембраны. Как показано в гл. 3, коэффициент проницаемости мембран определяется прежде всего локальными значениями термодинамических параметров и составом смеси у стенки напорного канала Лг = Л(Р, Г, со/,. . ., (о ). Несложно заметить, что отсос в напорных каналах, как и вдув в дренажных будет меняться вдоль канала — это определяется изменением как движущей силы, так и коэффициентов проницаемости. [c.123]

Сравнивая интегральные и локальные эксергетические характеристики процесса селективного проницания, показанные соответственно на рис. 7.6, 7.9 и 7.14, можно заметить, что положения максимумов функции т]пр = т1(л /) и т]пр = п(д с,) примерно совпадают, однако функция Ппр = Г1(л ) при убывает быстрее, а при медленнее, чем т]пр = г (Хш) для локального процесса проницания. Это вызвано смещением усредненного состава (х ) газовой смеси в напорном канале в сторону максимума к. п. д. при Xf Xf и, напротив, удалением величины Хш в область низких значений Т1пр при Xf [c.263]

Локальная эффективность ступени. Этот способ оценки эффективности ступени применяют для колонн с переточными тарелками. Применение его позволяет учесть продольное перемешивание в жидкой фазе, например, на барботажных тарелках. При определении понятия локальной эффективности (рис. III.6) принимается, что газовая фаза в межтарельчатом пространстве полностью перемешивается и входит на тарелку всюду с одинаковой концентрацией. Концентрация в жидкости на тарелке принимается одинаковой по вертикали, но изменяющейся в горизонтальном направлении. В соответствии с этим и состав газа непосредственно при выходе из зоны контакта с жидкостью (из барботажного слоя) должен быть раздичным в разных местах тарелки. [c.55]

Можно считать, что движение твердых частиц происходит только в результате действия сил лобового сопротивления, возникающих при обтекании их потоком газа. Согласно определению величина этих сил имеет тот же порядок, что и сила тяжести. Следовательно, если изменяется локальная скорость, то частицы вынуждены двигаться пли должно прекратиться псевдоожижение. Значит, если в газовом потоке возникла бы крунномасштаб-ная или вихревая турбулентность, то это соответственно привело бы к хаотическому движению твердых частиц. Однако было установлено, что такое движение отсутствует (возможно, за исключением систем с очень мелкими частицами). Изображение на фото 1У-27 не должно вызывать удивления, хотя его детальная интерпретация требует более серьезного подхода, чем это кажется первоначально. Траектория газа не является линией тока. [c.158]

Конструктивными недостатками горелки можно считать наличие отверстий для прохода горючей смеси вместо регулирующего колпачка (либо диска), которым оснащены почти все инжекционные газовые горелки. Поэтому невозможно регулировать распределение смеси по чашеобразной ианели и, кроме того, появляются дополнительные гидравлические сопротивления при проходе газовоздушной смеси в топку. По этим причинам управление горением топлива затруднительно. Горелка работает с большим избытком воздуха, что приводит к перерасходу топлива. Опыт эксплуатации горелки показал, что локальная концентрация лучистой энергии, создаваемая чашеобразной [c.70]

Для защиты зоны возможного пожара под перекрытием прокладывают распределительную сеть трубопроводов, на которой установлены устройства для подачи и распределения средств тущения (водооросители, генераторы пены, распылители газовых и порошковых средств . Средства тушения во время пожара подают равномерно на горящие поверхности или в защищаемый объем. Устройства для локальной защиты устанавливают в непосредственной близости от защищаемых технологических аппаратов и оборудования. [c.123]

Снижение потерь углеводородов (от пласта до потребителя) - одна из важнейших задач, которая решается совершенствованием существующих технологий и разработкой новых малоотходнь х и безотходных процессов сероочистки. Исключение выбросов сернистых соединений в атмосферу позволит не только предотвратить ее загрязнение, но и приведет к получению дополнительного количества полезных продуктов. Перспективными направлениями распространения и применения локальных установок сероочистки являются очистка факельных газов, очистка углеводородных и инертных газоь, предназначенных для закачки в пласты для интенсификации нефтеотдачи, очистка газа при открытой системе сбора, очистка выбросов резервуаров, очистка газов продувки скважин, очистка газовых выбросов при транспортировке углеводородного сырья [c.22]

При поперечном обтекании влияние теплопроводности газа значительно сильнее, чем при продольном. Согласно рис. 7.2 водяной пар рассматриваемых параметров эффективнее гелия (tijv=0,7), а при переходе к поперечному обтеканию наблюдается обратная картина водяной пар по локальной эффективности теплообмена хуже гелия. Сравнительная шкала эффективности теплообмена газовых теплоносителей при поперечном обтекании трубного пучка шахматной компоновки рассмотрена в [60]. Показано, что почти для всех газов затрата мощности на циркуляцию выше, чем для гелия в рассматриваемом диапазоне температур и давлений. Исключение составляет водород, относительная эффективность теплоотдачи которого очень высока (iljv=0,12), и водяной пар при давлении около 100 бар Рнс. 7.3. Номограмма для вблизи кривой насыщения. определения коэффициента [c.111]

Уравнение материального баланса вещества в слое зерен, продуваемом стационарным потоком газовой смеси, было получено на основе термодинамики неравновесных процессов в работе [23]. Необходимость учета пористой структуры слоя привела к требованиям усреднения основных параметров и характеристик при описании процессов динамики. Для этого в слое зерен выделялся небольшой объем Д1 , малый по сравнению с объемом всего слоя, но содержащий все же достаточно большое число зерен, и для него находили средние значения термодинамических локальных параметров. Для одномерной задачи вдоль осил по длине слоя уравнение баланса имеет вид [c.58]