Работа на разделение смесей

Для разделения бинарных смесей с большой разностью температур кипения преимущества непрерывного метода работы особенно очевидны. На сравнительно простых установках можно проводить ректификацию непрерывно в течение продолжительного времени, достигая сравнительно высокой производительности в условиях работы как при атмосферном давлении, так и под вакуумом. В установке, состоящей из двух ректификационных колонн, можно непрерывно разделять тройную смесь (см. разд. 4.9). Известно, что для разделения смееи, состоящей из п компонентов, необходимо п—1 колонн. Однако, смеси с числом компонентов больше трех вследствие значительных аппаратурных затрат следует разделять не за один проход, а прежде выделить две или три фракции из нескольких компонентов, после чего эти фракции периодически разделить на чистые вещества. [c.238]

Предварительная работа. Готовят смесь индикаторов следующего состава 0,02 г метилового красного, 0,02 г фенолфталеина, 0,04 г бромтимолового синего, 0,04 г тимолового синего в 100 мл 50%-ного этилового спирта. Для разделения смеси индикаторов готовят также смесь растворителей. Для этой цели в делительную воронку наливают 4 части бутилового спирта, 1 часть этилового спирта и 5 частей воды, так чтобы общий объем смеси был равен 50 мл. Воронку со смесью интенсивно встряхивают и берут для дальнейшей работы нижиий слой смеси, который сливают в колбу. [c.220]

Для определения в обще.м виде минимальной работы разделения рассмотрим многокомпонентную смесь, имеющую объем Уем. Ее состояние характеризуется термодинамическими параметрами рпи Том, 5см, см, 6см. Примем тзкже вначале, что смесь и ее компоненты—идеальные газы. Каждый нз компонентов находится под своим [c.229]

Цель работы. Разделить смесь жидких углеводородов (ксилолов) и показать на ее примере применимость хроматермографии для разделения жидких веш,еств. [c.200]

Сущность работы. Правильно выбранная жидкая фаза, а также достаточная, длина колонки позволяют осуществить разделение таких смесей, компоненты которых близки по структуре, температурам кипения и другим физико-химическим свойствам. В частности такой смесью является смесь трех изомеров ксилола, знание состава которой в настоящее время имеет большое значение в связи с применением п-ксилола для синтеза лавсана. Литературные данные свидетельствуют о том, что разделение смеси трех изомеров ксилола может быть достигнуто на некоторых полярных высокоселективных жидкостях. В настоящей работе разделение смеси изомеров ксилола производится на бензилдифениле, которым пропитан инзенский кирпич. [c.224]

Что касается числа стадий, необходимых для достижения данной степени разделения, то было найдено, что уже одноступенчатой перегонки, при очень низких давлениях, достаточно для разделения биологически важных веществ [2]. В более трудных случаях, например при разделении изотопов тяжелых элементов, таких как ртуть, уже требуется применять многоступенчатый прибор. В случае нефтяных углеводородов, с которыми мы имеем дело, подлежащая разделению смесь является весьма сложной и содержит несколько или большое число типов молекул с почти одинаковой летучестью. Любой аппарат для разделения нефтяных углеводородов при очень низких давлениях должен быть приспособлен для работы с достаточным числом ступеней разделения. [c.101]

Рассмотрим сначала принцип разделения двухкомпонентных смесей ректификаций на примере работы подобной установки (рис. 97). Подлежащая разделению смесь непрерывно подается в ректификационную колонну 3 через ввод 2, расположенный несколько выше середины корпуса колонны. Введенная жидкая смесь опускается по контактным устройствам колонны, о которых рассказано ниже, в нижнюю часть колонны, называемую кубом. Навстречу потоку жидкости поднимается пар, образующийся в результате кипения жидкости в кубе колонны. Нагрев жидкости до кипения производится в трубках кипятильника / водяным паром, поступающим в межтрубное пространство этого кипятильника из цехового [c.139]

Хотя хроматографическое разделение газов принципиально ничем не отличается от разделения в жидкой фазе, газовая хроматография обладает некоторыми специфическими особенностями, требующими отдельного рассмотрения. Прежде всего, благодаря большей скорости диффузии газов по сравнению с жидкостями, скорость течения в колонне и размер гранул сорбента могут быть значительно повышены применяются сорбенты с размером гранул до 1 мм. Далее, в газовой хроматографии широко используется весьма сильная температурная зависимость адсорбции. Иногда весь процесс разделения ведут при низкой [76] или высокой [13, 14] температуре, иногда же вводят газовую смесь в охлажденную колонну, а затем вытесняют компоненты, постепенно повышая температуру [1, И, 12]. В некоторых работах разделение велось в токе неадсорбирующегося газа [2—1Q, 13, 14,76], в других — без разбавителя [1, 11, 12]. В последнем случае газы вытесняют из колонны нагреванием. Наблюдение за ходом разделения производится обычно при помощи [c.223]

Данные о минимальной работе разделения воздуха приведены в табл. 2, при этом воздух рассматривается как бинарная смесь. [c.11]

Подсчитаем, пользуясь формулой (П-З), минимальную работу разделения воздуха на компоненты в соответствии с данными табл. 1. Смесь [c.46]

Смесь разделяют на чистые продукты — кислород ( =0) и азот (1=1). Минимальная работа разделения на 1 кмоль (или 1 м ) воздуха равна [c.51]

Значительный интерес для хроматографического разделения неорганических соединений серы представляет использование низких температур. В работе [219] смесь СО2, N2O, OS, H2S, SO2 успешно анализировали на криогенном газовом хроматографе с колонкой, заполненной хромосорбом W с 33% силиконового масла D -550. Причем в изотермическом режиме (—35 °С) разделение было хуже, чем при программированном нагреве колонки от —35 °С до момента элюирования SO2. [c.100]

Из свойств разделяемых продуктов наибольшее значение имеют температуры кипения. Чем ближе друг к другу находятся эти температуры, тем труднее поддается разделению смесь и тем большее число тарелок должна иметь, при прочих равных условиях, колонна. Чем полнее соприкасаются между собой пар и жидкость в колонне, тем меньшее число тарелок может иметь колонна. При подсчетах числа тарелок исходят из предположения о полном соприкосновении между паром и жидкостью на тарелке. В результате такого подсчета получается так называемое идеальное число тарелок. На практике, однако, полное соприкосновение между паром и жидкостью никогда не достигается, и действительное число тарелок всегда должно быть значительно больше теоретически подсчитанного. Отношение между теоретическим и действительным числом тарелок, выраженное в процентах, называется коэфициентом полезного действия колонны. Величина этого коэфициента обычно не превышает 80%, и большей частью равна 40—70%. Чем больше флегмовое число колонны, тем меньшее число-тарелок, при прочих равных условиях, она может иметь. В предельном случае, когда пары целиком в виде флегмы возвращаются в колонну, число тарелок будет наименьшим, но производительность такой колонны ранца нулю, или, как говорят, колонна работает на себя . В обратном случае, т. е. когда почти все пары, идущие из колонны, отводятся в холодильник и лишь минимум флегмы (подсчитанный теоретически) возвращается в колонну, производительность установки будет, очевидно, наибольшей. В этом случае для полного разделения смеси колонна должна была бы иметь бесконечное число тарелок. На практике приходится выбирать какое-то среднее положение между этими предельными случаями, учитывая, что с увеличением числа тарелок возрастает не только производительность колонны, но и затраты на ее изготовление и монтаж. [c.340]

Для последующих стадий вакуумной ректификации целесообразно использовать аппаратуру с низким гидравлическим сопротивлением при прохождении паров. Этот вывод непосредственно вытекает из результатов определения фазового равновесия пар — жидкость для системы циклогексанон — циклогексанол. В колонном аппарате, обладающем значительным гидравлическим сопротивлением, условия разделения смееи циклогексанон — циклогексанол неодинаковы по высоте колонны. В верхней части колонны, где абсолютное давление ниже, условия разделения смеси лучше, чем в нижней части колонны, где абсолютное давление выше, а относительная летучесть циклогексанона и циклогексанола ниже. В аппаратах с низким гидравлическим сопротивлением можно поддерживать в кубе-испарителе более низкую температуру, благодаря чему термическая конденсация циклогексанона практически исключается. Это относится также и к аппаратуре для отгонки непрореагировавшего циклогексана, хотя обеспечить одновременно высокоинтенсивную работу и низкое гидравлическое сопротивление колонны довольно затруднительно. [c.117]

Для того чтобы отказаться от использования неудобного термодинамического КПД колонны, была доказана [31] возможность использования термодинамического критерия относительной разделительной способности колонны, представляющего собой отношение минимальной работы разделения г, которую нужно совершить, чтобы разделить смесь состава на потоки состава х,ц и к аналогичной работе разделения Ят, необходимой для разделения смеси того же состава на чистые компоненты [c.239]

Обратимая работа разделения газов, т. е. энергия, необходимая для разделения, посредством обратимого процесса, смеси двух газов (предполагается, что смесь подчиняется условиям идеального газа) на ее составные части, равна [c.26]

Смесь разделяют на продукты с концентрациями 4 и 55. Величина минимальной работы на единицу разделяемой смеси равна Абб-о = ев. Работа, отнесенная, например, к единице продукта с концентрацией 5, определяется отрезком 10—11, полученным на ординате 5 лучами 9—10 и 9—II, построенными аналогично тому, как это было сделано в первом примере. Следовательно, величина минимальной работы разделения, приходящейся на единицу продукта с концентрацией будет равна Авю-и = ею- [c.17]

Показанная на рис. 1 и 2 диаграмма дана для случая, когда и разделяемая смесь и получаемые продукты имеют одинаковые давления ро и температуры То. Однако на практике возникают задачи определения минимальной работы разделения и тогда, когда давление или температура получаемых продуктов отличаются от рд и То. [c.17]

Минимальная работа разделения определяется на диаграмме рис. 3 точно так же, как и на диаграммах рис. 1 и 2, с той только разницей, что как исходная смесь, так и продукты разделения могут иметь любые температуры, а не только То, и быть в любом агрегатном состоянии. [c.19]

Минимальная работа разделения воздуха (рассматривая его как бинарную смесь) на чистый кислород и азот вместе с арго-Т [c.301]

В работе [38] выполнено сравнение двух схем (рис. У-29) разделения смеси пропилен — пропан с выделением пропилена чистотой 99,5%, пригодного для использования в качестве мономера. Исходная пропилен-пропановая смесь содержит от 55 до 70% (мол.) пропилена. Сравнение проводили для установки производитель- [c.308]

Пусть сырье Ь имеет начальную концентрацию хь, меньшую, чем концентрация азеотропной смеси Е , отвечающая меньшему давлению р. , при котором работает одна из колонн. Если ввести в другую колонну, работающую под более высоким давлением р , смесь Ь сырья Ь и практически чистого азеотропа Е , то в ходе разделения из низа этой колонны будет поступать практически чистый компонент ш, а с верха — дистиллят, представляющий смесь, весьма близкую по составу к азеотропу Еу. Если смесь Еу подать в качестве сырья во вторую колонну, работающую под меньшим давлением р , то из ее низа отойдет уже практически чистый компонент а, а с верха колонны — та самая, близкая к азеотропу 2 система, которая в смеси с исходным сырьем Ь поступает на разделение в первую колонну. Концентрация х этой смеси Ь = Ь Е , очевидно, принадлежит интервалу хь<- х ь<. хе2- в рассматриваемой схеме разделения положительного гомоазеотропа компоненты а и IV исходной смеси отводятся в качестве нижних продуктов колонны. [c.325]

На рис. УП.З представлена типичная схема двухколонной установки для разделения отрицательного гомоазеотропа, совмещенная с его изобарными диаграммами кривых начала кипения и конденсации при двух различных давлениях ру и р . Пусть сырье Ь имеет начальный состав х , больший, чем концентрация азеотропической смеси Е , отвечающая меньшему давлению р , при котором работает одна из колонн. Если в другую колонну, работающую под более высоким давлением ру, ввести смесь Ь сырья и практически чистого азеотропа Е , то в ходе разде.чения с верха этой колонны получим практически чистый компонент а, а с ее низа отойдет остаток, представляющий практически чистый азеотроп Еу. Если смесь Еу подать в качестве сырья в колонну, работающую под более низким давлением ра, то с верха ее поступит уже практически чистый компонент ю, а из низа — та самая система Е , смесь Ь которой с исходным сырьем Ь [c.325]

Регенерация дихлорэтан-бензолового растворителя. Особенностью дихлорэтан-бензолового растворителя, имеющей значение при его регенерации из растворов продуктов депарафинизации, является способность составляющего его дихлорэтана взаимно растворяться с водой и образовывать азеотропную смесь. Для использования же при депарафинизации данный растворитель должен быть совершенно безводным, так как содержавшаяся в нем вода будет выкристаллизовываться при охлаждении и образующиеся кристаллики льда будут отлагаться в коммуникациях и, что особенно важно, забивать выводные сопла центрифуг, нарушая этим их нормальную работу. Поэтому в процессе регенерации дихлорэтан-бензолового растворителя важное место занимает его осушка и разделение образующейся в процессе регенерации азеотропной смеси дихлорэтана с водой. [c.236]

Схема процесса при работе с разбавителями заключается в следующем. Воздух, идущий на окисление, смешивается с водяным паром и нагревается в подогревателе до 400—450°. Углеводородное сырье нагревается отдельно до 150° и перед входом в реакционное пространство смешивается с нагретым воздухом и водяным паром. Температура углеводородного сырья при этом повышается до температуры начала реакции окисления. На выходе из реактора реакционная смесь подвергается закалке орошением ее струей воды. Смесь при этом охлаждается до 180°. После дальнейшего охлаждения и конденсации химические продукты реакции поступают на разделение и очистку. [c.92]

Схема 4. При работе схемы типа спичка (рис. 7.7) реакционный процесс ведут в слое катализатора, разделенном на две неравные части Л1 яА . Часть слоя Ах служит для периодического нагрева слоя А . Например, на предварительно нагретый до достаточно высокой температуры слой катализатора Ах и А подается исходная реакционная смесь с низкой входной температурой. Направления фильтрации реакционной смеси показаны стрелками (см. рис. 7.7, а). При этом в каждой части слоя Ах и А2 возникают две тепловые волны Ох и Ьх, которые перемещаются в направлениях фильтрации смеси. Задвижка 1 закрыта, задвижка 3 открыта, а задвижка 2, открытая не полностью, регулирует скорость фильтрации и, следовательно, скорость движения тепловой волны в слое и А . Через некоторое время волны займут положение 02 и Ьа (см. рис. 7.7, б), после чего задвижка 1 открывается и исходная реакционная смесь последовательно проходит через слои Ах я А2 в направлении, указанном штриховыми стрелками. Через некоторое время тепловая волна 2 займет положение, показанное на рис. 7.7, б. В этот момент начинается подача реакционной смеси между слоями Ах и А , что обеспечивается переключением задвижек 1—3. При этом задвижка 1 закрывается, а 3 — открыта, задвижка 2 открыта не полностью, регулируя скорость фильтрации смеси (а следовательно, и скорость движения волны Ьх) в слое Ах. Это приводит к образованию двух фронтов и Ь . Цикл повторяется. Таким образом, слой Ах служит для периодического нагрева части слоя А , на котором затем происходит превращение исходной реакционной смеси. [c.294]

Рассмотрим процессы в идеальном разделительном устройстве. Исходная газовая смесь компонентов с параметрами Т и Р поступает в разделительную камеру достаточно большой емкости — это условие позволит считать параметры смеси неизменными в процессе разделения, а саму газовую смесь в камере рассматривать как внешнюю среду. Проницание компонентов через идеальные полупроницаемые мембраны не требует, согласно второму свойству, затрат работы, чистый компонент за мембраной находится в состоянии равновесия с газовой смесью, т. е. характеризуется значениями мембранных молярных величин р , Т = Т, Soi(T, р, ), Яог(7 , р, ) и Pi )- [c.231]

Выполнение работы. Приготовить смесь растворителей (9 об. ч СНС1з и 1 об. ч. СНзОН) и растворы исследуемых веществ 0,01 г новокаина в 10 мл ацетона 0,01 г анестезина в 10 мл ацетона и смесь этих растворов (1 1). На пластинке с закрепленным слоем адсорбента на расстоянии 1,5—2 см от края пластинки графитовым карандашом провести стартовую линию (см. рис. 59). Нанести на нее очень тонким капилляром по две капли (0,02 мл) индивидуальных веществ и смесь на расстоянии 2 см друг от друга. Высушить на воздухе. Налить в эксикатор растворитель в таком количестве, чтобы пластинка, поставленная под углом, погрузилась на 5—7 мм ниже стартовой линии. Закрыть эксикатор и оставить на 45— 50 мин. По мере продвижения фронта растворителя по пластинке происходит разделение веществ. Вынуть пластинку, отметить на ней графитовым карандашом линию фронта растворителя и высушить на воздухе. [c.260]

Сущность работы. Разделение многокомпонентной смеси методом адсорбционной хроматографии из одной пробы связано с трудностями вследствие большого различия в адсорбционных свойствах Отдельных компонентов разделяемой смеси. Лучшее разделение может быть достигнуто, если в процессе хроматографирования десорбцию различных компонентов смеси производить при разных температурах. Этот принцип и применен в настоящей работе. Адсорбция всех компонентов смеси на силикагеле производится при низкой температуре. При этой же температуре происходит десорбция кислорода, азота, двуокиси азота и окиси углерода. Наиболее трудно десорбируемые газы закись азота двуокись углерода десорбйру-ются при комнатной температуре. Таким путем удается полностью разделить смесь, состоящую из шести компонентов. [c.194]

Как правило, извлечение и качество коицеитратов выше в тех случаях, когда содержание извлекаемого компонента более высокое. Поэтому при смешивании двух потоков с различным содержанием извлекаемого компонента происходит как бы потеря- части работы разделения, т. е. разубоживание исходйого, материала приводит к уменьшению эффективности разделительного процесса, в котором перерабатывалась разубоженная смесь, по сравнению с суммарной эффективностью отдельных процессов, в которых перерабатывались отдельные бедные и богатые материалы. Это обстоятельство можно объяснить также со статистических позиций, имея в виду, что вероятность выделения какой-либо частицы зависит от вероятности столкновения ее с носителем или вероятности попадания ее в опре- [c.144]

Во многих работах ионообменные процессы были предложены в качестве способа решения химико-аналнтических задач. В самом общем виде в ге-терофаэной системе ионообменный сорбент — раствор можно осуществить абсолютное и относительное концентрирование определяемого компонента. Конечно, эти процессы в ходе аналитического определения являются вспомогательными, но во многих случаях они необходимы, иначе их применение было бы неоправданным иа фоне интенсивно развиваемых разнообразных прямых химических, физико-химических и физических методов современной аналитической химии. При недостаточном пределе обнаружения существующих или доступных в конкретной ситуации методов анализа прибегают к абсолютному концентрированию, например, путем упаривания, экстракции, осаждения. В ионообменном методе абсолютное концентрирование проводят поглошением определяемого элемента ионообменным сорбентом и регенерацией последнего малым объемом специально подобранного реагента (элюента). При недостаточной селективности существующих или доступных методов анализа прибегают к относительному концентрированию — отделению определяемого элемента от мешающих примесей. При ионообменном отделении мешающих элементов, далеких по ионообменным свойствам от определяемого компонента, относительное концентрирование выполняют простым пропусканием анализируемого раствора через слой (колонку) ионита в так называемых динамических проточных условиях (напрнмер, поглощение щелочноземельных металлов катионитом при титриметрическом определении сульфатов). Наконец, при отделении мешающих элементов, близких по свойствам к определяемому элементу (например, смесн щелочных, щелочноземельных, редкоземельных элементов, галогенов и пр.), относительное концентрирование осуществляют методом ионообменной хроматографии, т. е. методом разделения сме- [c.5]

В работе [179] впервые была использована способность фосфатов сахаров образовывать комплексные соединения с боратом для их хроматографического разделения. Смесь 1-фосфата глюкозы, 6-фосфата глюкозы, 6-фосфата фруктозы и 5-фосфата ри-бозы разделили на дауэксе-1 (С1 -форма), причем в качестве подвижной фазы применяли буферные растворы аммиака (10 или 2,5- 10 М) —хлористого аммония (2,5- 10 М) со ступенчато изменяемой концентрацией бората (10 2—Ю- М тетрабората калия). [c.120]

Изотопы и изомеры водорода. Одним из преимуществ газовой хроматографии является возможность определения наиболее легких из встречающихся в природе веществ — изотопов и спиновых изомеров водорода. Смесь из Н2, HD и D2 разделяли на колонке с активированной окисью алюминия (адсорбент обрабатывали [12] раствором Fe l3 в соляной кислоте, нагревали и нейтрализовали гидроокисью аммония, либо активировали [13] при 450 °С в течение недели в потоке гелия при —196 °С). Глюкауф и Кит [14, 15] для разделения водорода и дейтерия, а также водорода, дейтерия и трития использовали колонку длиной 44 см с нанесенной на асбест палладиевой чернью. Имеются и другие работы, посвященные разделению изотопов водорода на колонках с молекулярными ситами и окисью алюминия при низких температурах [11, 16—19]. Разделение смеся дейтероводорода и спиновых изомеров водорода и дейтерия осуществили Монке и Зафферт [20]. Они использовали стеклянную капиллярную колонку с внутренним диаметром 0,27 мм, которую обрабатывали водным раствором аммиака и кондиционировали при 170 °С в течение 70 ч. Длина колонки 80 м, температура разделения —196 °С, расход газа-носителя (неона) 2 мл/мин, детектор — микрокатаро-метр. Полученная хроматограмма приведена на рис. VI, . Аналогичную смесь разделяли на колонке со стеклянными микросферами [21]. [c.229]

Но известно также, что при нагревании ж-нитрофенилгидра-зона метилэтилкетона с концентрированной соляной кислотой образуется смесь 4-нитро- и 6-нитро-2,3-диметилиндолов в отношении 5 8. По-вндимому, вопрос о количественном соотношении 4- и 6-замещенных индолов, образующихся при реакции Э. Фишера, требует дальнейшего изучения. В цитированных работах разделение изомеров велось хроматографически. В других случаях применялась кристаллизация, что, конечно, искажало результаты вследствие различной растворимости изомеров (см. соотношение изомеров при циклизации ж-толилгидразо- [c.27]

Метод газовой хроматографии значительно упростил определение ароматических углеводородов ряда нафталина, которые являются постоянными компонентами нефтяных ногонов. Производные нафталина имеют близкие физико-химические свойства, поэтому разделение их смеси представляет сложную задачу. В более ранних работах разделение нафталина и его гомологов проводилось с использованием газо-жидкостной хроматографии на насадочных колонках [30, 192]. Однако в большинстве опубликованных методик получено неполное разделение изомеров этил-и диметилнафталинов. Так, смесь, содержащая десять изомеров диметилнафталина, дает шесть частично разделенных пиков. [c.113]

КОСТЬЮ, а в верхней части колонны, наоборот, жидкостЬз ИаИ-более богатая легколетучей частью. Следовательно, где-то в средней части колонны жидкo fь будет иметь тот же состав, что и исходная жидкость. Напрашивается вопрос, нельзя ли разделяемую жидкость вводить не в куб колонны, а непосредственно в ее среднюю часть, а в нижнюю часть колонны подавать тепло, необходимое для испарения легколетучей части стекающей в колонне жидкости. Ректификация этим способом может проводиться непре-рывно, так как условия работы колонны " с течением времени меняться не будут состав жидкости и паров для любой части колонны будет неизменным. Поэтому процесс можно вести сколь-угодно долго, подводя к колонне подлежащую разделению смесь жидкостей и отводя из колонны отделенные друг от друга жидкости. [c.338]

Замечательная стерическая специфичность реакции с дигитонином имеет очень большое значение для стереохимических исследований в ряду стеринов. Эта реакция очень полезна также и в препаративных работах для отделения от недеятельных продуктов незначительных примесей веществ, способных соединяться с дигитонином. Так, например, при приготовлении эпикопростанола гидрированием копростанона в эфирном растворе можно легко получить совершенно чистый продукт, если осадить следы копростанола дигитонином. Шёнхеймер разработал способ отделения насыщенных стеринов (Р-типа) от холестерина и других ненасыщенных стеринов, основанный на наблюдении, что дибромиды стеринов не осаждаются дигитонином. Подлежащую разделению смесь обрабатывают бромом для превращения холестерина в дибромид, после чего дигитонин осаждает только насыщенные стерины. [c.108]

Для установления отношения [СН2С1С0СН23Г]/[СНС1ВГС0СН ] В продуктах реакции использовался метод газожидкостной хроматографии. В этой части работы синтезировалась смесь 1-бром-1-хлорацетона и 1-бром-З-хлорацетона по методике, описанной в работе. Разделение этой смеси на компоненты проводилось на препаративном газовом хроматографе ПГК-3 при 125°С (длина колонки I м, носитель К-2 с трикрезилфосфатом). Полученные препараты 1-бром-1-хлорацетона и 1-бром-З-хлорацето-па аспользовались для определения времен удерживания этих соединений в условиях газохроматографического анализа продуктов бромирования хлорацетона в водной серной кислоте. Продукты изучаемой реакции извлекались из водной [c.222]

Из (4.152) и (4.153) следует, что мин возрастает с повыщением чистоты продуктов разделения и достигает максимума нри г/1=1 и //2=0. Мапример, для воздуха, если его рассматривать как бинарную смесь,, изменение концентрации извлекаемых азота и кислорода от Уа=99% N2 и ук=5% N2 до г/д=100% N2 и ук=0% N2 сО провождается увеличением минимальной работы разделения от 1,07 ]МДж/кмоль (5,06 МДж/кмоль О2) до 1,29 МДж/кмоль перерабатываемого воздуха (6,17 МДж/кмоль О2). [c.251]

Отстойники для разделения эмульсий обычно работают непрерывно. На рис. 8 а представлен отстойник для разделения воды и нефтепродукта. Смесь поступает в отстойник вблизи уровня раздела фаз. Уровень воды мо- кет поддерягиваться автоматичес1ги регулятором уровня либо при П0М0ПЦ1 сифона или утки . [c.27]

Головным потоком пронановой колонны является метан, этан п часть пропана, боковым погоном — пропан, а кубовым остатком — изобутан и более тяжелые фракции. Отбор пропана в виде бокового, а не головного погона позволяет получать пропан в чистом виде. Кубовый остаток подвергается дальнейшему разделению в бутановой колонне на смесь бутанов и газовый бензин. Бутановая колонна работает при относительно высоком давлении (12,3 ати), что исключает необходимость последующего сжатия неконденсирующихся паров. [c.24]

Схема 3. При работе схемы типа тор (рис. 7.6) реакционная смесь подается в зону контакта в одном направлении. В слое катализатора, разделенном на две одинаковые части А и 42, тепловая волна реакции периодически перемещается с помопЦ)Ю попеременного переключения задвижек 1—6. При этом прореагировавшую смесь выводят из слоя катализатора в направлении, показанном стрелками. Например, на часть слоя А катализатора, предварительно нагретого до высокой температуры, подают исходную реакционную смесь с низкой температурой. При этом задвижки 1, 3, 5 открыты, а задвижки 2, 4п6 закрыты. Возникшая тепловая волна начнет перемещаться из положения в положение а . Через интервал времени полуцикла реакционная зона с высокой температурой перемещается в слой В этот момент одновременно начинают закрывать задвижки 1 ж 3, задвижку 2 открывать и подавать исходную реакционную смесь с низкой температурой в часть слоя Л 2. После полного закрытия задвижек 5 и открытия задвижки 2 начинают одновременно срабатывать задвижки 4—6 (5-закрывается, 4,6 — открываются). При этом прореагировавшую реакционную смесь из части слоя А подают в часть и выводят из слоя (штриховые линии). При последовательном переключении задвижек 1—б осуществляется непрерывное движение тепловой волны по схеме и т. д. в одном направлении. Места [c.294]

Например, для конического каскада, принципиальная схема которого представлена на рис. 6.5, б, коэффициент деления потока на первой ступени равен 01 = 0,67, на последующих 02 = = 03 = 04 = 0,5. Работа многоступенчатых установок по схеме простых каскадов выгодна только в том случае, когда разделяемая смесь достаточно дещева, например в случае разделения воздуха для получения обогащенного кислородом газа. [c.202]

Мембранная установка включает 12 мембранных аппаратов, каждый из которых имеет внутренний диаметр 0,1 м и длину 3,0 м, и смонтирована на площади около 60 М-. Продувочные газы, содержащие после стадии синтеза и конденсации около 2% (об.) аммиака, под давлением 14 МПа направляют в скруббер водной промывки для окончательного улавливания КНз. Газовая смесь, очищенная от аммиака и содержащая 62,3% (об.) водорода, 20,9% (об.) азота, 10,4%, (об.) метана и 6,4% (об.) аргона, проходит через 8 последовательно установленных аппаратов I ступени очистки. Пермеат I ступени, содержащий 87,3% (об.) водорода, под давлением 7,0 МПа подают на вторую ступень компрессора свежей азотоводородной смеси и возвращают в производство. Ретант после I ступени разделения направляют на 4 последовательно расположенных мембранных аппарата П ступени. Обогащенный до 84,8% (об.) по водороду газовый поток под давлением 2,5 МПа возвращают на I ступень компрессора свежего газа и далее в цикл. Суммарная степень выделения водорода—87,6%. Обедненный водородом [г=20,8% (об.) И,] ретант после И ступени установки сжигают в трубчатой печи конверсии углеводородов. Работу установки хорошо иллюстрирует табл, 8.4. [c.278]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология