Упругое растяжение, определение

Модуль упругости — это нагрузка (напряжение), деленная на деформацию (работа деформации), в какой-либо точке ниже предела упругости. Модуль упругости, графически изображенный, представляет собою начальную часть кривой, иллюстрирующей подверженность действию напряжения. Любой материал имеет столько модулей упругости, сколько имеется видов напряжений. Строго говоря, напряжений имеется только три, а именно растягивающее, сжимающее и сдвигающее. Однако на практике бывает целесообразным пользоваться некоторыми сложными видами напряжения, например, изгибающим и скручивающим усилиями. Таким образом, модуль упругости может быть определен в показателях растяжения, изгибания, сжимания и т. д. [c.228]

Модуль упругости графита может быть определен как статистическими методами при растяжении, сжатии и изгибе, так и динамическими (динамический модуль упругости и динамический модуль сдвига). Между наиболее просто определяемыми неразрушающими методами — динамическим модулем и статическим - существует определенная связь. При невысоких нагрузках в первом приближении она носит прямо пропорциональный характер. Модуль упругости, также как и предел прочности зависит от плотности материала, влияние которого может быть учтено в соответствии с изложенным выше. [c.67]

Кривые деформирования при сжатии армированных пластиков показаны на рис. 7. Перелом кривых деформирования, наблюдаемый при растяжении, при сжатии почти незаметен . Модуль упругости при сжатии равен или несколько больше модуля упругости при растяжении, за исключением материалов, армированных стекломатом и хлопчатобумажной тканью. Вследствие начального искривления волокон и их тенденции к потере устойчивости армирование тканью лри сжатии менее эффективно, чем при растяжении. На рис. 7 приведены также значения касательного модуля упругости для определения критической нагрузки этих пластиков. [c.31]

Метод испытаний для модуля упругости сейчас определен в качестве международного стандарта (/50 9856). Испытания позволяют определить растяжение после установки образца, которое приближается к начальному растяжению при эксплуатации, и удлинение ленты. Таким образом, получают ценные данные для расчетов, связанных с эксплуатацией ленты, для определения радиусов вертикальных кривых, переходных расстояний й допусков натяжения. [c.236]

Если стальной стержень с висящим на нем грузом нагреть, то стержень удлинится. Кроме обычного теплового расширения проявится ослабление взаимодействия атомов в кристаллической решетке и упругость стали, удерживающей груз, уменьшится. Если нагреть газ под нагруженным поршнем, то поршень начнет подымать груз, т. е. упругость газа увеличится. Еще в начале прошлого столетия Гух наблюдал сокращение нагруженной полоски эластомера (рост упругости) при нагревании. Эффект оказался обратимым. Впоследствии Джоуль в своих знаменитых опытах по определению механического эквивалента теплоты подтвердил сокращение нагруженной полоски эластомера при нагревании и провел ряд количественных измерений, пример которых приведен на рис. 8.5. Ei адиабатическом режиме растяжения (как в этом опыте) энтропия системы не меняется, и поэтому меняется температура, как менялось бы количество теплоты в системе с теплоемкостью Су В изотермическом процессе [c.110]

Как видно из таблицы, результаты определения модуля упругости при продольных колебаниях на сплошных и трубчатых образцах практически совпадают. Данные таблицы подтверждают, что эффективный модуль упругости ГИ, определенны] по наклону линейного участка диаграмм растяжения (сдвига), меньше модулей упругости Е О). Для линейных полимеров это различие много больше, чем для сетчатых. [c.127]

Использование баллистического метода позволяет анализировать в первом приближении случаи, когда протекают два последовательных тепловых процесса, один из которых баллистический (например, быстрое растяжение упругого материала до постоянных деформаций и последующий релаксационный процесс). В этом случае интегральный тепловой эффект может быть определен по площади под кривой теплового процесса, а тепловой эффект упругого растяжения — по максимуму пика. Эксперименты показывают, что запаздывание максимума пика после отключений баллистической тепловой мощности составляет примерно 5 с. Поэтому влиянием теплоты релаксации напряжения на тепловой эффект упругого растяжения в первом приближении можно пренебречь. [c.26]

Еще в январе 1957 г. в ФРГ были разработаны следующие стандарты на пенопласты. Испытания мягко-упругих пено-пластов испытания на растяжение определение остаточной деформации при нагрузке давлением определение ударной упругости испытание длительной усадки (определение усталостной прочности) испытания на разрыв. [c.187]

В классической механике сплошных сред рассматриваются однородные изотропные материалы. Критерии их ослабления устанавливаются с учетом того, что материал действительно обладает такими важнейшими свойствами, как прочность при одноосном растяжении, прочность при сдвиге, упругое (обратимое) удлинение и предельная растяжимость (до разрыва), способность накопления энергии, которая определяет ослабление напряженного образца. Если в процессе определения подобных критериев все параметры внешних условий нагружения (температура Т, скорость деформирования е или наличие окружающей среды) выбраны постоянными, то ослабления следует ожидать, когда составляющие произвольно направленного напряжения (обычно рассматриваются составляющие по трем основным осям Оь 02 и оз) образуют такую комбинацию, что определяемая величина достигает критического значения С. В зависимости от Г и е С может принимать различные значения. Условие /(01, 02, Оз)—С Т, е) соответствует двумерной поверхности ослабления материала в трехмерном пространстве напряжений. Стабильные значения напряжения образуют непрерывное тело, ограниченное поверхностью ослабления в точках нестабильности напряжения. [c.67]

Всякий раз, когда для определения критической удельной энергии разрушения используются результаты измерения энергии разрыва образца при растяжении или изгибе, следует помнить, что эта энергия является суммой ряда совершенно различных слагаемых. Как показано в гл. 8 (разд. 8.2.1), потери энергии маятника Ап при ударе и разрыве образца суммируются из накопленной энергии упругой деформации We, энергии разрушения поверхности Ws, кинетической энергии оторванных кусков образца и разными путями диссипированной энергии. Энергия упругого изгиба образца до достижения прогиба б под действием нагрузки Р равна Ше=Ч2 )Р=Ч2Р С, где С — податливость при изгибе. Энергия распространения трещины в образце берется равной ( в=СсВ 0 — а). Проблема связи этих двух составляющих энергии с удельной ударной вязкостью а впервые независимо и одновременно была исследована Брауном и Маршаллом, Уильямсом и Тернером [53]. Недавно был опубликован обзор по этой теме Уильямсом и Бэрчем [69]. [c.407]

Для определения модулей упругости изотропного тела (параметров Ламе А. и х, модуля Юнга Е и коэффициента Пуассона >) в эксперименте образцы подвергают таким испытаниям, прп которых создаются легко контролируемые виды напряженного и деформированного состояния. Классическим из таких испытаний является растяжение образца — прямого (пе обязательно кругового) цилиндра — равномерно распределенной по основаниям нагрузкой интенсивности д. Практически состояние чистого растяжения реализуется в средней части длинного образца, достаточно удаленной от захватов испытательного устройства. Если выбрать систему координат так, чтобы ось была параллельна образующим цилиндра, а две другие оси лежали в плоскости поперечного сечения, то матрица компонент тензора напряжений будет иметь вид [c.35]

Уравнение (14.4-2) описывает теплопередачу в двух направлениях, поскольку методом заливки обычно изготавливают толстые изделия. Если кинетика реакции и термодинамика процесса определены, то уравнения (14.4-1)—(14.4-3) позволяют рассчитать глубину превращения п распределение температуры в любой момент времени в процессе реакции. Таким образом, можно оценить время формования, необходимое для получения изделия с заданными свойствами. Как уже упоминалось в предыдущем разделе, глубина превращения коррелирует со средней молекулярной массой, что позволяет, используя результаты определения температурного поля, оценить свойства готового изделия, например его модуль упругости при растяжении и твердость [47]. [c.556]

Жидкости по своим свойствам занимают промежуточное положение между твердыми телами и газами и сходны как с теми, так и с другими. По некоторым свойствам жидкости сходны с газами они текучи, не имеют определенной формы, аморфны и изотропны, т. е. однородны по своим свойствам в любом направлении. С другой стороны, жидкости обладают объемной упругостью, как твердые тела. Они упруго противодействуют не только всестороннему сжатию, но и всестороннему растяжению. Молекулы их стремятся к некоторому упорядоченному расположению в пространстве, т. е. жидкости имеют зачатки кристаллического строения. [c.38]

Общая формулировка принципа смещения равновесий наглядно иллюстрируется на примере следующей механической системы. Представим себе пружину, вделанную в неподвижную опору. Предоставленная самой себе, подобная система находится в равновесии. Если прилагать какую-то определенную внешнюю силу для растяжения пружины, то равновесие системы смещается в сторону, указываемую этим внешним воздействием, — пружина растягивается. Однако при этом возникают и по мере деформации пружины все более увеличиваются силы ее упругости, т. е. в системе нарастает противодействие. Наконец, наступает такой момент, когда это противодействие становится равным внешнему действию устанавливается новое равновесное состояние, отвечающее растянутой пружине, т. е. смещенное относительно исходного в сторону,.указываемую внешним воздействием. [c.125]

Модуль упругости при растяжении и изгибе определяется по ГОСТу 9550—60. Методика определения других модулей стандартами не регламентируется. [c.283]

Для определения упругости пленки по отношению к растягивающей силе (Y i) необходимо знать относительное увеличение ее площади. Так как черная пленка находится в контакте с объемной фазой, то при механическом воздействии на нее наблюдаются два процесса непосредственное растяжение пленки и дополнительный прирост ее площади за счет достройки из объемной фазы. Вследствие различия физических механизмов этих двух процессов они характеризуются различными временами релаксации. При быстром приложении деформирующего усилия будет происходить лишь растяжение пленки. При очень медленном характере деформации, наоборот, будет преобладать процесс увеличения площади пленки за счет достройки ее из объемной фазы. [c.149]

Установлена (рис, 13, стр. 73) связь между анодным током растворения, уменьшением потенциала и потерей массы металла для характерных участков кривой растяжения в области упругой (точка 2) и пластической (точки 3, 4, 5) деформаций. Это подтверждает возможность прогнозирования скорости коррозии деформированного металла по данным экспрессного определения величины механохимического эффекта в динамическом режиме нагружения. [c.72]

Определение механических напряжений в микрообъемах металла с помощью электрохимических исследований по методике, изложенной в гл. II, позволило нам [104] установить смещение электродного потенциала а отрицательную сторону при деформации армко-железа и стали 20. Закономерность эта справедлива только для зоны упругой деформации металла. После достижения предела текучести металла линейность изменения потенциала нарушается. Чувствительность электродного потенциала к изменению состояния поверхности металла, в том числе вызванного появлением первых признаков его пластической деформации в микрообъемах, очень высокая. Стандартные механические испытания на растяжение образцов часто не позволяют точно зафиксировать начало пластической деформации, как это можно сделать с помощью измерения электродного потенциала. [c.52]

Как уже указывалось, в эксплуатационный период битумные покрытия могут претерпевать деформации сдвига и деформации растяжения (основные деформации). Специфика битумных мастик как материала покрытия состоит в том, что п11и определенных температурах (т. е. при различных вязкостях) разрушение может происходить как от касательных (вязкое разруше1[ие в результате скольжения молекулярных цепей друг по другу, их сдвига), так и от нормальных напряжений (хрупкое разрушение — в результате разрыва молекулярных цепей). Четкой границы перехода от одного вида деформации к другому нет. Можно считать, что при положительной температуре деформация имеет вязкопластичный характер. С понижением температуры все больше увеличивается значение упругоэластичной деформации, а при температуре, близкой к температуре хрупкости, покрытие разрушается с преобладающим значением упругих деформаций. [c.144]

Дополнительными доказательствами в пользу модели Гесса — Херла могут служить волокна из целлюлозы. Для них большинство исследователей всегда принимало очень большое число проходных молекул, хотя многие физические свойства этих волокон близки к свойствам высокоориентированных гибкоцепных полимеров. Выше мы отмечали такие факты, как увеличение продольных размеров кристаллитов при ориентационной вытяжке и упругом растяжении гибкоцепных полимеров (при неизменном поперечном размере микрофибриллы). Кроме того, хорошо известна способность таких полимеров как каучук, гуттаперча и ПЭТФ кристаллизоваться при растяжении из аморфного состояния после достижения зна.чительных степеней вытяжки. Так как для подрастания или возникновения кристаллита определенного поперечного размера необходимо не произвольное число макромолекул, а строго определенное (которое можно найти с учетом параметров элементарных ячеек), нам представляется, что эти факты являются серьезным доводом Б пользу модели Гесса — Херла. [c.151]

СВЕРХПРОВОДИМОСТЬ — свойство материалов не оказывать сопротивления электрнческому току при температурах ниже характерной для них критической температуры. Материалы, обладающие таким св-вом, наз. сверхпроводящими материалами. Если т-ра ниже критической, удельное электрическое сопротивление сверхпроводника теоретически равно нулю (экспериментально определен лишь верхний предел — пиже 10 ом-см). Магн. индукция массивного сверхпроводника при т-ре ниже критической равна нулю — магн. поле выталкивается из объема материала ири переходе его в сверхпроводящее состояние и остается лишь в тонком поверхностном слое (толщиной 10 —см). Различают сверхпроводники первого рода — чистые металлы и сверхпроводники второго рода — сплавы (однородные, однофазные). Чтобы материал пз сверхпроводящего состояния перешел в нормальное (не сверхпроводящее), его нагревают до т-ры выше критической или повышают (при т-ре ниже критической) напряженность внешнего магн. поля (либо поля протекающего тока) выше определенного критического значения. Критическая напрягкенность внешнего магн. поля растет с понижением т-ры ниже критической и достигает макс. значения при т-ре О К. Если значение напряженности внешнего магн. ноля становится выше критического, сопротивление материала скачкообразно восстанавливается (при. малом коэфф. размагничения), магн. поле проникает в материал. Критические т-ра и напряженность внешнего ноля сверхпроводника зависят от внешнего давления и упругого растяжения. Переход в сверхпроводящее состояние в отсутствие внешнего магн. поля — фазовый переход второго рода, во внешнем магн. поле — фазовый переход первого рода. Сверхпроводники первого рода переходят в сверхпроводящее состояние при определенном значении магп. поля, сверхпроводники второго рода — в широком интервале этих значений. С. обусловлена сверхтекучестью элект- [c.344]

Для стали предел текучести яри изгибе иревышает предел текучести ири растяжении и составляет ири а,,200- 500 МПа для образцов прямоугольного сечения соответственно =< (1,44- --1,35) а,,. Это об ьясняется иеоднородностыо напряженного состояния в условиях пластических деформаций при изгибе, когда эпюра напряжений характеризуется кривой (см. рис. 2), а не прямой, как в условиях упругих деформаций. Если для определения действительных напряжений в крайнем волокне при изгибе применять формулы, соответствующие распределению напряжений по кривой, то при этом велич1ша напряжений в край- [c.7]

Влияние ориентации на динамический модуль упругости показано на рис. VIII.6. Эти данные получены также на высокоориентированной пленке сополимера с [0БК1 = 60 % (мол.). Динамические модули растяжения, определенные для образцов, вырезанных под различными углами к направлению экструзии пленки, приведены в зависимости от температуры. Наибольшие изменения модуля упругости наблюдаются внутри угла 30° по отношению к направлению экструзии (ориентации). [c.177]

Модуль эластичности имеет постоянное значение только в пределах гуковской упругости. В широких пределах деформации каучука не наблюдается пропорциональности между величинами силы и производимого ею удлинения. Поэтому величина модуля, определяемого в этом случае из тангенса угла наклона касательных к кривой усилие-удлинение, меняется в зависимости от степени и скорости растяжения. Определение модуля, таким образом, представляет известные затруднения. Различают два метода определения модуля — статический и динамический. При Удлинеше [c.209]

Прочность сухожилий при растяжении достигает от 44 до 67 МПа. Исключение составляет дельтовидное сухожилие со значением напряжения 0,6 МПа. Модули упругости Е, определенные in vitro для сухожилия длинного разгибателя пальца и для глубокого и поверхностного сгибателя пальца равны, соответственно 117,7 МПа и 78,5 МПа. Механические свойства пяточного сухожилия приведены в табл. 2.20. [c.97]

Де Т] . -температура появления температурных напряжений в покрытии 61.-прочность при растяжении покрытия -модули упругости асфальтобетона, определенные при скоростях, соответствующих охлаждению покрытия в эксплуатационных условиях, скорости деформирования покрытия при морозном поднятии грунтового основания, скорости деформирования при усадке — глубина промерзания %-ширина покрытия 6м-Растягивающие напряжения, вызванные ускорением и торможением автомобшш [c.186]

НОЙ формы и др.). Таким образом, сопротивление деформированию носит устойчивый или неустойчивый характер. Устойчивое сопротивление деформированию обычно сопровождается с ростом внешней нагрузки (например, при нагружении монотонно возрастающей силой). Переход из устойчивого в неустойчивое состояние сопровождается снижением интенсивности роста или спадом внешней нагрузки и называется предельным состоянием, а параметры, соответствующие ему, - критическими (критическая сила, деформация, напряжение, энергия). Формы потери устойчивости сопротивления деформации разнообразны, например, переход металла из упругого в пластическое состояние, локализация деформаций (шейко-образование) при растяжении, потеря устойчивости первоначальной формы при действии напряжений сжатия и др. Разрушение нередко происходит при нормальных условиях эксплуатации конструкций, когда в целом металл испытывает макроупругие деформации. Такие разрушения, как правило, реализуются при наличии дефектов и конструктивных концентраторов. Последние вызывают локальные перенапряжения и образование микротрещин. Трещины в металле могут существовать и до эксплуатации конструкции, например, холодные и горячие трещины в сварном соединении. При рабочих нагрузках, вследствие действия временных факторов разрушения, происходит медленный, устойчивый рост исходных трещин и при определенных условиях наступает период неустойчивого (быстрого) распространения и окончательного разрушения. Определение критических параметров неустойчивости росту трещин является основной задачей механики разрушения. Критерии механики разрушения, как и феноменологические теории прочности, постулируются на основании какого-либо силового, деформационного или энергетического параметра К (рис.2.7). Условием неустойчивости тела с трещиной является КЖкр (быстрое распространение трещины). [c.76]

Качество стали оценивается рядом структурнонечувствительных и структурно-чувствительных механических характеристик, устанавливаемых по результатам испытаний образцов на растяжение. К первой группе свойств относятся модули упругости Е и коэффициент Пуассона а. Величина Е характеризует жесткость (сопротивление упругим деформациям) стали и в первом приближении зависит от температуры плавления Тпл- Легирование и термическая обработка практически не изменяют величину Е. Поэтому эту характеристику можно рассматривать как структурно-нечувствительную. Коэффициент Пуассона р отражает неравнозначность продольных и поперечных деформаций образца при натяжении. При упругих деформациях л = 0,3. Условие постоянства объема стали при пластическом деформировании требует, чтобы л = 0,5. При определенных значениях относительной деформации 8 > 8т (или 80,2, 8о,з). Зависимость ст(е) отклоняется от прямолинейного закона (Гука). Предел текучести ат(ао,2 или ао,5) связан с величиной 8т по закону Гука ат = 8тЕ. Дальнейшее увеличение деформаций способствует увеличению напряжений. [c.88]

Обширный обзор экспериментальных установок, необходимых для исследования напряженных волокон в ЭПР-резонаторе, содержится в работе Рэнби и др. [2]. Эти установки значительно более сложные, чем аппаратура для исследования порошков, хотя требования по регулированию температуры и атмосферы, окружающей образец в резонаторе, почти те же самые. Известны рычажные и гидравлические системы нагружения с сервомеханизмами [29, 37, 44, 60], с помощью которых запрограммированная по определенному закону нагрузка и деформация могут быть приложены к пучкам волокон (или другим растягиваемым образцам) непосредственно в резонаторе. Необходимо, чтобы растяжение упругих образцов проводилось в таком температурном режиме, при котором можно легко наблюдать спектры свободных радикалов. Для термопластичных волокон этот режим соответствует температура.м 200—320 К предварительно ориентированные волокна каучуков необходимо испытывать при температурах 93—123 К- При этих температурах первичные свободные радикалы достаточно подвижны, чтобы быстро вступать в реакции с атомными группами своей или других цепных молекул, с абсорбированными газами, примесями или включениями, действующими в качестве лову- [c.182]

В гл. 8 было рассмотрено поведение образцов без надрезов при растяжении и ударе. Ожидается, что основные изменения поведения образца с надрезом должны быть обусловлены изменением состояния и интенсивностью напряжения в окрестности вершины трещины, существенным ограничением развития разрушения определенной областью и увеличением скорости локального деформирования. Были предприняты попытки аналитически описать эти эффекты с помощью линейной теории упругости в механике разрушения (гл. 9, разд. 9.1). Пренебрегая поправочным коэффициентом, учитывающим форму образца, получим из выражения (9.10) прочность хрупкого разрушения при одноосном растял ении толстой пластины с трещиной [c.405]

Для. экспресс-контроля вулканизуемости резиновых смесей принят стандартный метод определения "кольцевого" модуля (рингмо-дуля) резины — условного показателя упругости резины. Образцы, имеющие форму кольца, растягивают на приборе, показанном на рис. 4.5. Прибор имеет рычаг 3 с плечами длиной 380 и 73 мм, смонтированный на оси 1, укрепленной в стойках 2 на основании 10. Длинное плечо рычага имеет четыре гнезда, на которые можно подвешивать сменный груз 5 на подвеске 4 плечо заканчивается острием-указателем растяжения образца по шкале 11. Масса груза с подвеской равна 1 или 2 кг. [c.37]

Далее приступают к определению удельной адсорбции. В сосуде 2 создают давление паров бензола р 0,01ра (где р,ч —упругость насыщенного пара) подключением его иа короткое время к сосуду /, содержащему насыщенные пары бензола. После установления адсорбционного равновесия с помощью катетометра определяют растяжение пружины и по известной константе пружины (см. с, 29) рассчитывают количество адсорбированного бензола и удельную адсорбцию. [c.49]

Поэтому, не будучи по строгому определению жесткоцет1Ными, волокнообразующие полиимиды имеют ту же прочность на растяжение и тот же модуль упругости, что и жесткоцепные полиамиды , но превосходят их по тепло- и термостойкости. В то же время их эластические свойства, и в первую очередь способность к проявлению вынужденной эластичности, сохраняются неизменными в чрезвычайно широком диапазоне температур (примерно от —200 до +300 °С), поскольку при очень медленных воздействиях (а стрелка действия при вынужденной эластичности всегда смещена в сторону больших т) проявляется уже независимость сегментальных движений, и полимер в целом перестает вести себя как псевдолестничный. [c.228]

Наблюдаемый эффект инверсии (рис. 3.7) объясняется нерав новесностью процесса при быстром растяжении эластомера, когДа в начале деформации ее упругая составляющая может заметно превышать высокоэластическую. При равновесной же деформации упругая составляющая ничтожна (примерно 0,05% от высокоэластической), поэтому ею обычно пренебрегают. При очень быстром растяжении эластомеров, когда молекулярные цепи из-за внутреннего трения еще не успевают выпрямиться, деформация в начальный момент может носить преимущественно упругий характер, связанный с изменением расстояния между атомами. Эта деформация сопровождается некоторым возрастанием энтропии и, следовательно, поглощением теплоты. Вследствие сказанного, наблюдаемое явление термической инверсии не исключает термодинамического определения идеальности резины. Близость многих реальных резин к идеальной при медленных (равновесных) деформациях несколько нарушается при быстрых деформациях. [c.82]

Глубина погружения пластинки в жидкость измеряется катетометром. Для определения силы втягивания АР должен быть известен коэффициент растяжения пружины (к). Если принять, что пружинка является идеально упругой, то по закону Гука [c.98]

Пусть пружина характеризуется определенным модулем ( , а жидкость в поршне — определенной вязкостью т). В качестве модуля взят модуль сдвига, а не растяжения, поскольку релаксационные явления часто изучают в процессе сдвига. Под действием напряжения а в модели возникнет деформация е = Еэл + ввяяк, состоящая нз двух составляющих — эластической И ВЯЗКОЙ. По закону Гука упругая деформация в пружине [c.120]

Оба определения вполне эквивалентны, поскольку работу увеличения Поверхностного слоя в тангенциальной плоскости всегда можно формально представить как работу против силы, действующей в этой плоскости. Поэтому для поверхностного слоя действительны уравнения механического равновесия упругой пленки, известные из механики, и ст может быть выражена строго через две компоненты (тангенциальную и нормальную) тензора давления. Следует заметить, что никаких особых сил, отличных от межмолекулярных, в поверхностном слое нет. Ввиду отсутствия особых сил , проводимую иногда аналогию поверхностного слоя с эластичной пленкой нельзя признать удачной, тем более, что при растяжении такой пленки сила возрастает пропорционально деформации (по закону Гука), тогда как для однородной границы жидкость — газ а = onst, независимо от s. Тем не менее, силовая трактовка а, основанная на строгих законах механики, является столь же правомерной, как и энергетическая. [c.57]

Основным методом деформирования металлов при испытаниях является растяжение. Однако при растяжении образцов до их разрушения (временное сопротивление ав) закон Гука выполняется только до определенного напряжения as, при котором линейная связь между напряжением и деформацией еще сохраняется, — область упругих деформаций. [c.267]

Эти монокристаллы, имеющие структуру pi-фазы, обнаруживают высокую квазиупругость (до 10—15% ) и при растяжении, и при изгибе. Она обусловлена превращением в процессе деформации в широком диапазоне температур и напряжений. При определенной ориентации высокую упругость проявляют и монокристаллы у-фазы, в которых деформация осуществляется путем двойникования. [c.508]

При растяжении тел, проявляющих высокую эластичность, величина общей деформации йбщ слагается из высокоэластической (пэ 1г необратимой /ост составляющих, т. е. /общ = /вэ-1-/ост- Для нахождения продольной вязкости необходимо знать продольные гра диенты скорости натекания необратимой дефор.мации при различ-. ных напряжениях. Это требует определения необратимом деформа-цг ги, что вoзмoж io дяшь после завершения упругого восстаяозленкя длины образца. [c.266]

Модулем упругости называется отношение нормального напряжения к соответс вующему относительному удлинению при простом растяжении или изгибе образцу Выбор характера деформации для определения модуля упругости определяется сво ствами пластмассы. Для пластмасс, изготовляемых методом литья под давлением ил [c.243]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология