Концентрации фаз влияние на массообмен

Для определения факторов управления скоростью и селективностью процессов окисления алкилароматических углеводородов необходимо установить кинетические закономерности реакций, провести качественную и количественную оценку продуктов реакции при изменении состава катализатора, температурных условий и концентраций реагентов. Кроме того, учитывая относительно высокие скорости протекания химических реакций в области повышенны температур (140—220 С), следует учесть влияние массообменных процессов на скорость окисления, качественный и количественный состав продуктов реакции. [c.189]

Для исследования продольного перемешивания s экстракционных колоннах с отстойниками на основе рециркуляционной модели структуры потока используется [43] схема модели по рис. IV-21. Здесь рабочая часть колонны объемом Vp представляет каскад из п последовательных ячеек полного перемешивания с транзитным потоком V и рециркуляционным потоком между ячейками ш. Для учета влияния на кривые отклика отстойной зоны она представляется в виде ячейки объемом Уот со средней концентрацией трассера Сот. Между отстойной зоной и последней, л-й, ячейкой рабочей части колонны происходит массообмен за счет конвективных потоков жидкости (Ост. [c.139]

Некоторое влияние на массообмен оказывает материал тарелок и смачиваемость их жидкостями. Вообще полезно диспергирование фазы, подаваемой в большем количестве, так как при этом поверхность контакта больше. Однако если материал тарелок (или насадки) плохо смачивается сплошной фазой, то такой эффект не достигается. В этом случае диспергированная фаза течет через колонну в виде струй, слоев или больших капель, не подвергаясь дроблению на мелкие капельки, что ухудшает массообмен. Если колонны высокие и диаметр их превышает 250 мм, несмотря на пульсацию, начинается каналообразование и концентрации вещества неравномерно распределяются в поперечном сечении, что ведет к снижению к. п. д. [c.359]

На современном этапе знаний весьма перспективной является идея А. Н. Плановского [87] для разработки инженерных методик расчета адсорбционных процессов. Суть ее заключается в рассмотрении массообменных процессов в системах с твердой фазой либо как тепловых, либо как массообменных, т. е. искусственно развязать уравнения системы (П.5.1). Учет влияния температурного поля на кинетику и динамику предлагается производить при помощи экспериментально полученных функций взаимосвязи между среднеобъемными температурой и концентрацией вещества в материале в условиях, приближенных к условиям работы проектируемого аппарата. [c.240]

Влияние перемешивания на изменение концентраций по высоте (длине) Н массообменного аппарата с непрерывным контактом фаз наглядно показано на рис. Х-11. Пунктирными линиями АВ и СО изображено изменение концентрации фаз без учета обратного перемешивания, а сплошными линиями А В и С О — фактическое изменение концентраций при наличии обратного перемешивания. [c.419]

При всей сложности процессов физико-химического заводнения механизм эффективного вытеснения нефти состоит в изменении фазовых проницаемостей для воды и для нефти, вязкостей воды и нефти, капиллярного давления и в интенсивном межфазном массообмене. Физико-химические реагенты, изменяющие гидродинамические характеристики пластовых флюидов и пористой среды, обычно называют активными примесями. Принято различать растворы активных примесей малых концентраций (химреагенты) и высоких концентраций (растворители) вьщеляют также пассивные примеси, оказывающие влияние на сорбируемость и растворимость активных примесей [24, 25, 27, 30]. [c.175]

Рассмотрено влияние гомогенных реакций на интенсивность конвективного массообмена частиц с потоком. В приближении диффузионного пограничного слоя полу-чено решение задачи о массообмене капли при протекании в окружающей жидкости объемной химической реакции первого порядка. Приведена приближенная формула для числа Шервуда при произвольной зависимости скорости объемной химической реакции от концентрации. [c.171]

Берри с сотрудниками [58] завершил ряд статей по турбулентному массообмену исследованием соосного (коаксиального) пламени. Сразу же за направляющими перегородками воздух смешивался в трубе диаметром 100 мм с природным газом, поступавшим по центральной трубе диаметром 25 мм. Были проведены обширные исследования распределения температуры, концентрации и скорости при средних скоростях холодного потока 3, 7,6 и 15,2 м сек. Наблюдается некоторая асимметричность данных, обусловленная влиянием как подъемной силы, так и внецентренного расположения источника зажигания, который оказался необходимым для поддержания пламени. [c.333]

Влияние продольного перемешивания фаз на эффективность массопередачи. В реальных условиях в аппаратах имеет место продольное перемешивание потоков газа и жидкости, приводящее к выравниванию концентраций по высоте массообменного устройства [c.58]

Формулы (III.39)—(III.40) справедливы лишь для случая, когда потоки фаз равномерно распределены по поперечному сечению аппарата, перемешивание отсутствует и все частицы каждой фазы движутся с одинаковыми скоростями (режим идеального вытеснения). В реальных аппаратах режим движения фаз всегда отличается от идеального и движущая сила процесса зависит от перемешивания. Учет влияния перемешивания на изменение концентраций по высоте (длине) аппарата и соответственно на среднюю движущую силу процесса возможен, если экспериментально определены коэффициенты продольного перемешивания (см. стр. 159). Так как чаще всего экспериментальные данные по перемешиванию отсутствуют, то расчет средней движущей силы процесса массопередачи проводят по формулам (III.39)—(III.40), получая условные коэффициенты массопередачи — Ks и При этом не всегда имеет место пропорциональная зависимость между скоростью процесса и движущей силой, как это должно следовать из уравнения (1) — см. введение. Коэффициент массопередачи в таком случае зависит от концентрации поглощаемого или десорбируемого компонента и это создает дополнительные трудности при обобщении опытных данных и создании научно обоснованных методов расчета массообменных процессов. [c.142]

Существенно, что рецикл приближает рабочую линию к равновесной кривой, т.е. сопровождается понижением движущей силы массообменного процесса — значит, и интенсивности процесса в целом. А чтобы в условиях рецикла сохранить эффективность процесса (т.е. необходимое значение выходной концентрации уг), придется увеличивать поверхность контакта фаз (например, путем увеличения габаритов аппарата). И тем не менее возможны технологические ситуации, когда рецикл целесообразен. Чаще всего это связано с плохим межфазным контактом при малых потоках одной из фаз или обеих фаз плохая смачиваемость жидкостью насадки в насадочном или стенки в пленочном аппарате, высокая поперечная неравномерность потока в барботажном аппарате и т.п. Рецикл способствует повышению интенсивности массообмена и поверхности контакта фаз. Нередко с помощью рецикла удается снизить температурный перепад вдоль аппарата и приблизиться к изотермическому проведению процесса, что может положительно сказаться на его селективности. В общем, при организации рецикла необходимо сопоставить его положительное и отрицательное влияние на процесс и оценить эффект в целом. В терминах структуры потоков рецикл представляет собой одно из проявлений обратного перемешивания (не распределенного по длине аппарата, а сосредоточенного). [c.802]

Уравнения (IX.7) и (IX.8) для средней движущей силы процесса массообмена были получены применительно к идеальному противотоку контактирующих фаз, предполагающему движение каждой из этих фаз в режиме идеального вытеснения. Тогда массообменный аппарат работает с наибольшим градиентом концентраций по направлению потоков (по высоте аппарата) и, следовательно, с максимальной движущей силой. Движение встречных потоков в реальных аппаратах происходит, однако, с большим или меньшим отклонением от режима идеального вытеснения. Это отклонение вызвано различными причинами перемешиванием каждой фазы вдоль оси потока вследствие турбулентной диффузии, захватом частиц одной фазы встречным потоком другой фазы, неравномерным профилем скоростей в сечении каждого потока, наличием застойных зон и др. Результатом этих отклонений является падение градиентов концентраций обеих фаз по высоте аппарата и, следовательно, уменьшение средней движущей силы процесса массообмена и снижение массообменной способности (эффективности) аппарата. Количественно влияние отклонения контактирующих потоков от идеального противотока на величину движущей силы процесса массообмена оценивается с помощью эмпирических зависимостей, устанавливаемых для каждого массообменного аппарата в зависимости от его конструкции и агрегатного состояния встречных потоков и режима их движения. [c.450]

Отравление катализатора к концу реакции оказывает положительное влияние на процесс в целом, так как замедление реакции на этом этапе обеспечивает более высокую концентрацию пинена у поверхности катализатора при данном массообмене и, следовательно, ведет к улучшению выхода. Однако возможна и полная потеря активности катализатора до окончания реакции. [c.68]

На рис. 3 приведена зависимость эффективности массообмена от скорости вращения кассеты, определяющей скорость течения жидкой пленки. Как видно из графика, скорость вращения кассеты слабо влияет на эффективность массопереноса. При более высоких концентрациях легколетучего компонента в разделяемой смеси это влияние несколько больше. Это можно объяснить некоторым перераспределением сопротивления переносу при изменении концентрации легколетучего в жидкой и паровой фазах. Для смеси азот — кислород (данные А. М. Архарова [3]) с повышением концентрации кислорода влияние скорости вращения на массообмен также падает. [c.260]

Разработан метод кинетического расчета массообменных аппаратов для хемосорбционного разделения газов. Метод основан на использовании теоретического значения ускорения массопередачи за счет протекания химической реакции. Метод учитывает принципиальную особенность хемосорбционных процессов изменение кинетических закономерностей в жидкой фазе, движущей силы процесса, коэффициентов массопередачи, соотношения фазовых сопротивлений по высоте аппарата. Учтена специфика влияния реальной структуры потоков газа и жидкости на эффективность хемосорбционных процессов. По предложенной методике коэффициент извлечения передаваемого компонента, степень насыщения хемосорбента и характер распределения концентраций по высоте аппарата определяются при необратимой хемосорбции в зависимости от следующих безразмерных параметров кинетических, стехиометрического, диффузионного и гидродинамических (числа Боденштейна для жидкой и газовой фазы). В общем виде процесс описывается системой нелинейных дифференциальных уравнений второго порядка. [c.224]

Анализ этого выражения позволяет судить о степени влияния химической реакции на массообмен. Низкие концентрации потока В(св) или малые коэффициенты диффузии этого компонента Dbl приближают числовое значение к единице и уменьшают эффект химической реакции. [c.145]

Таким образом, если Qf/ p)(Te — Ti)- > 1, то температура стенки будет превышать температуру газов на краю пограничного слоя и будет возрастать с увеличением скорости инжектирования. Пламя останется вблизи поверхности, пока массообмен не возрастет выше значения, которое требуется для уменьшения концентрации кислорода у поверхности до нуля, как это следует из уравнения (48). Это влияние представлено пунктирными линиями на фиг. 8. [c.119]

Имеющиеся в литературе данные по исследованию влияния молекулярной диффузии на массообмен в насадочных колоннах и при барботаже получены в основном в условиях абсорбции различных газов [15, 74, 75]. Прямые определения при ректификации в области средних концентраций весьма затруднительны из-за наличия зависимости коэффициента молекулярной диффузии от состава рабочих смесей. [c.102]

Кроме основного влияния яа состояние равновесия реакций газификации, давление существенно влияет также на физический массообмен при повышенном давлении увеличи вается концентрация газовых реагентов, вследствие чего скорость реакции при данной температуре возрастает по сравнению со скоростью реакции, проводимой при атмосферном давлении. [c.27]

Рис. Х-11. Влияние перемешивания на изменение концентраций по высоте (длине) массообменного аппарата. [c.420]

Из изложенного следует, что явления, происходящие на св(ь бодной поверхности, принципиально отличаются от явлений, происходящих у твердой границы (стенки), где принимается, что значение скорости жидкости падает до нуля и гаснут турбулентные пульсации. В двухфазных системах развитие вихревого движения приводит к взаимному проникновению вихрей в обе фазы, сопровождающемуся как бы эмульгированием жидкости. В этих условиях двухфазной системе становятся присущи основные особенности свободной турбулентности — отсутствие гашения турбулентных пульсаций, существование нормальных составляющих скорости и концентрации отличных от нуля при массообмене и, наконец, отсутствие заметного влияния молекулярных характеристик. [c.8]

Режимы движения фаз в колонных аппаратах чрезвычайно многообразны. Знание закономерностей поведения фаз в каждом режиме и пределов изменения гидродинамических параметров, в которых существует тот или иной режим, соверщенно необходимо при правильном определении условий проведб йя химических и тепло-массообменных процессов. Многообразие режимов движения фаз в аппаратах колонного типа обусловлено многими факторами в частности, многообразием участвующих в движении сред (твердые, жидкие и газообразные), многообразием величин и направлений скоростей фаз, различными условиями ввода и вывода фаз, возможностью возникновения различного рода неустойчивостей в двухфазном потоке, возможностью протекания процессов дробления и коагуляции частиц, а также влиянием поверхностно-активных веществ и различных примесей на поведение капель и пузырей. Однако при всем многообразии различного вида течений, встречающихся в колонных аппаратах, можно вьщелить определенный класс дисперсных потоков, которые имеют ограниченное число установившихся режимов, а поведение фаз в этих режимах определяется общими для всех систем закономерностями. Такие потоки можно назвать идеальными. Они существуют при скоростях движения фаз, сравнимых со скоростью их относительного движения. При этом частицы распределены достаточно равномерно по сечению аппарата если и существуют градиенты концентрации дисперсной фазы, то они имеют конечную величину. Это означает, что концентрация частиц в среднем меняется от точки к точке непрерывным образом. Форма частиц близка к сферической, а их размер не слишком отличается от среднего размера частиц в потоке. [c.86]

Высота колонны и ее диаметр. С увеличением высоты колонны уменьшается средняя интенсивность массообмена из-за уменьшаюш,егося влияния явлений, происходящих на концах колонны, в особенности из-за большой турбулентности в образующихся каплях и изменения концентраций в сливающихся каплях. Также снижает массообмен и наблюдающееся в колоннах явление каналообразования. Величина диаметра колонны у некоторых конструкций, например с механическим перемешиванием, не влияет на массообмен. [c.311]

Динамические характеристики. Из-за внешних воздействий и (или) изменений внутренних свойств катализатора и реактора в целом температурные и концентрационные поля в слое катализатора меняются во времени. При этом, как было показано, те параметры, влияние которых в стационарном режиме можно было не учитывать, часто оказываются существенными в нестационарном процессе. К таким параметрам можно отнести, например, дисперсию вещества вдоль слоя катализатора, массоемкость и теплоемкость слоя, неравподоступность наружной поверхности зерна, внешний тепло- и массообмен. В стационарном режиме значительное число факторов воздействует на состояние системы независимо и часто аддитивно. Это позволяет использовать более узкие модели и эффективные параметры, отражающие суммарное влияние этих факторов. В нестационарном режиме степень влияния этих же факторов может быть иной и, кроме того, сильно зависеть от состояния системы. Р1х влияние необходимо учитывать порознь. Так, например, дисперсию тепла вдоль адиабатически работающего слоя катализатора в стационарном режиме вполне достаточно представить коэффициентом эффективной продольной теплопроводности. В нестационарном режиме это недопустимо — необходимо учитывать раздельно перенос тепла по скелету катализатора, теплообмен между реакционной смесью и наружной поверхностью зерна и иногда перенос тепла внутри пористого зерна. Из-за инерционных свойств в нестационарном режиме имеют место большие, чем в стационарном, градиенты температур и концентраций на зерне и в слое катализатора. Это приводит, иапример, к отсутствию пропорциональной зависимости между температурой и степенью превращения, непродолжительному, но большому перегреву у поверхности зерна с наилучшими условиями обмена, значительным перегревам слоя — динамическим забросам, на-Л1Н0Г0 превышающим стационарные перепады температур между входом и выходом из слоя могут быть в несколько раз больше адиабатического разогрева при полной степени превращения. Сдвиг по фазе между температурными и концентрационными полями иногда приводит к возникновению колебательных пере- [c.13]

Математическая модель хемосорбции двуокиси углерода поташным раствором, описывающая структуру потоков жидкости и газа в насадке, массообмен между жидкой и газовой фагами, влияние химической реакции иа скорость массообмена, была составлена на основе приици-аа деления аппарата на кинетические зоны [Ъ] в зависшости от взаимодействия газовой и жидкой фаз по высоте колонны с изменение концентрации раствора. [c.162]

Внутренняя задача теплообмена при нагреве жидких сред может отличаться крайней сложностью вследствие сочетания теплопроводности, конвекции и излучения. Некоторые жидкости (вода, масло, расплавленное стекло) обладают в световом диапазоне волн известной луче- прозрачностью, но практически большинство жидкостей нелучепрозрачны в тепловом диапазоне волн, который характерен для работы печей. Значительной теплопроводностью обладают только жидкие металлы коэффициент тейлопроводности неметаллов обычно не превышают 1—2 Вт/(м -К). В соответствии с указанным перенос тепла в неметаллической неподвижной жидкости мало интенсивен, и такое жидкое тело чаще всего относится к категории массивных тел. Массообмен в жидкой ванне в свою очередь оказывает влияние на перенос тепла. При наличии разности концентраций возникает процесс молекулярной диффузии при наличии разности температур— процесс термодиффузии в направлении градиента температур. [c.36]

В цикле исследований, выполненных в Институте проблем механики АН СССР [19, 24, 25, 27, 29 и др.], построены новые математические модели процессов подземной физико-химической гидродинамики, учитывающие влияние закачиваемого реагента на пористость, взаимодействие с породой (в том числе и массообмен с поровым скелетом), непостоянство суммарного потока фаз и др. Важным этапом в изучении этих проблем явилось рассмотрение процессов вытеснения раствором двух и более примесей, в решениях которых содержатся скачки концентраций. Кроме того, в этих работах исследована капиллярная пропитка пористой среды в изотермических и неизотермических условиях, структура разрьша концентрации и насыщенности в решении задачи фронтального вытеснения. [c.178]

В литературе отсутствуют примеры строгого анализа чрезвычайно сложной задачи о массообмене нескольких жидких частиц в случаях, когда частицы оказывают существенное гидродинамическое и диффузионное влияние друг на друга и их нельзя считать одиночными. Изложенный в первой главе асимптотический метод позволяет рассмотреть некоторые модельные задачи такого типа и получить расчетные формулы для оценки взаимного влияния соседних частиц на массообмен каждой из них с потоком. Предполагается, что обтекание частиц и диффузию реагента можно считать установившимися и что эти процессы характеризуются малыми числами Рейнольдса и большими числами Пекле. Массообмен в системе движущихся капель при больших числах Пекле сильно зависит от расположения особых линий тока, начинающихся и оканчивающихся на поверхностях капель. Из результатов гл. 1 следует, что в окрестности особой линии тока, выходящей из расположенной в кормовой части капли критической точки стекания, образуется протяженный след, в котором концентрация реагента существенно ниже, чем в натекающем потоке. При этом, если в потоке существуют цепочки капель, связанных критическими линиями тока, выходящими из кормовой точки стекания одной капли и приходящими в точку натекания другой капли, то интенсивность массообмена капель цепочки с потоком может сильно уменьшиться из-за взаимодействия диффузионных следов и иогранслоев капель. [c.68]

При осесимметричном обтекании цепочки частиц линия тока, вышедшая из задней критической точки частицы, расположенной выше по потоку, попадает в переднюю критическую точку следующей частицы. Следовательно, при определении поля концентрации в окрестности к-ж частицы необходимо учесть ослабляющее влияние на ее массообмен диффузионного следа к —1)-й частицы в котором концентрация существенно меньше необеднен-ной. Поэтому расчет диффузионного притока вещества к поверхности каждой из частиц в цеЬочке должен проводиться последовательно, начиная с первой частицы. Если при расчете полного диффузионного потока на цепочку частиц ограничиться нахождением главного члена в разложении по степеням = е, то достаточно получить распределение концентрации в диффузионном пограничном слое каждой частицы методом, аналогичным описанному в 1. [c.164]

Из отгонной секции колонны и из стриппингов водяной пар с потоком нефтяных паров поступает в укрепляющую часть вакуумной колонны, где его присутствие в паровой фазе снижает парциальное давление нефтяных паров и соответственно температуру. С точки зрения основного процесса массопередачи водяной пар является здесь инертным компонентом, так как не участвует в массообменном процессе между паровой и жидкой фазами. Объемная доля водяного пара в общем потоке при указанных выше расходах — от 8 до 50%, и соответственно с этим снижается концентрация углеводородных компонентов в парах. Наличие водяного пара увеличивает сечение колонны, способствует уносу легкокипящих фракций с верха вакуумной колонны, что увеличивает энергозатраты на создание вакуума и конденсацию смеси нефтяных и водяных паров. В связи с этим вопрос о влиянии водяного пара на интенсивность массопереда- [c.83]

Если Применяются приближения пограничного слоя, то основные уравнения упрощаются. Можно показать, что окончательная система уравнений во многих случаях допускает автомодельные решения. Этот вопрос будет рассматриваться в следующих трех разделах. Кроме того, будут представлены решения для течений, отличных от вертикальных. В разд. 6.5 будут )ассмотрены результаты для предельных значений чисел Лмидта и Прандтля. Затем будет приведена сводка обобщенных зависимостей для характеристик переноса, которые получены на основании экспериментальных данных. В следующих двух разделах будут сняты предположения, использованные до этого. В разд. 6.7 обсуждаются эффекты Соре и Дюфура, а также влияние сравнимых уровней концентрации, а в разд. 6.8 рассматриваете одновременный тепло- и массообмен при наличии диффузии химически реагирующих компонентов. В последнем разделе описано влияние стратификации окружающей среды на характеристики течения и свойства переноса в таком течении. [c.340]

К. пара из смеси его с неконденсирующимися газами (или неконденсирующимися при данной т-ре парами) на пов-сти твердого тела илй жидкости менее интенсивна по сравнению с К. чистого пара. Поскольку при К. из парогазовой смеси т-ра и парциальное давление (концентрация) пара в ее осн. массе выше, чем на твердой пов-сти, в прилегающем к последней слое смеси (при движении смеси - в пограничном слое) происходит совместный тепло- и массообмен. Если пар неподвижен, даже иезначит. содержание в нем газа приводит к резкому снижению интенсивности К. По мере увеличения скорости (числа Рейнольдса Re ) парогазовой смеси влияние газа на интенсивность процесса постепенно ослабляется. [c.450]

ТЕПЛООБМЁН, самопроизвольный необратимый перенос теплоты (точнее, энергии в форме теплоты) между телами или участками внутри тела с разл. т-рой. В соответствии со вторым началом термодинамики теплота переносится в направлении меньшего значения т-ры. В общем сдучае перенос теплоты может -вызываться также неоднородностью полей иных физ. величин, напр, градиентом концентраций (т. наз. диффузионный термоэффект). Т. существен во мн, процессах нагревания, охлаждения, конденсации, кипения, выпаривания, кристаллизации, плавления и оказывает значит, влияние на массообменные (абсорбция, дистилляция, ректификация, сушка и др.) и хим.. процессы. [c.526]

Наравномерность распределения потока ио поперечному сечению аппарата может стать особенно значительной при такой организации процесса взаимодействия сплошной и дисперсной фаз, когда концентрация твердой фазы, а следовательно, и ее удельная массообменная поверхность являются функцией локальной скорости сплошной среды. Так, в псевдоожиженном слое большого диаметра могут образовываться каналы, по которым псевдо-ожиженный агент проходит с большой скоростью, причем концентрация дисперсной фазы в этих каналах ничтожно мала. Поэтому газ, прорывающийся по таким каналам через псевдоожижен-ный слой, практически не успевает контактировать с твердыми частицами. То же можно сказать и о части псевдоожижающего агента, проходящего через слой в виде газовых пузырей. Внутренняя структура псевдоожиженного слоя может оказать существенное влияние на характер распределения дисперсного материала по времени пребывания и, следовательно, по степени отработки. Таким образом, критерии подобия, содержащие средние значения скоростей потоков, не в состоянии учесть локальную неравномер [c.77]

На рост и растворение кристаллов могут оказывать влияние другие вспомогательные процессы, как, например, тепло- и массообмен между растущим (растворяющимся) кристаллом и окружающей средой, разрушение и образование сольватов, химические реакции, интенсивность которых в свою очередь может зависеть от размера кристаллов. Если учитывать доставку строительного материала к растущему кристаллу за счет диффузии, то по отношению к подводу материала ребра и особенно вершины находятся в лучших условиях, чем грани. Поэтому при прочих равных условиях концентрация у вершин может оказаться значительно выше, чем у ребер и граней. Это создает преимущества для зародышевания по вершинам, что приводит к независимости линейной скорости роста от размера кристалла. [c.95]

Здесь концентрации Л г, относятся к случаю, когда де-сорбционный процесс отсутствует а = Шж/(/Иви г)—массообменный фактор для передаваемого компонента В (продукт реакции) = В 1В2 = Вг твВ2)—степень приближения к равновесию (В — концентрация В в жидкости, равновесная с его концентрацией в газе на выходе из реактора). Видно, что положительное влияние увеличения скорости газа проявляется как через уменьшение а, так и через увеличение фактора, учитывающего гидродинамическую обстановку в реакторе. [c.219]

Как и в любом массообменном процессе, скорость экстрагирования определяется скоростью протекания наиболее медленных стадий, и именно на эти стадии должны быть направлены интенсифицирующие воздействия. Для ускорения пропитки сырья экстрагентом необходимо удалить из него воздух, что достигается предварительным вакуумированием сырья, заменой воздуха в порах на газ с более высокой растворимостью в экстрагенте или проведением пропитки в переменном поле давления. Если скорость процесса ограничена скоростью растворения твердых включений внутри пористых тел (внутрикинетическая область), то на нее будег влиять температура и концентрация экстрагента в основном объеме жидкости. Если процесс протекает во внутридиффузионной области, т. е. лимитируется скоростью диффузии молекул в пористых телах, его ускорение достигается увеличением скорости диффузии, уменьшением размеров частиц или частичной заменой диффузионного массопереноса на конвективный. В том случае, когда наиболее медленной стадией является отвод ЦК с поверхности пористых тел шш подвод к ней экстрагента (внешнедиффузионная область), на скорость процесса существенное влияние оказываег гидродинамические условия в аппарате. [c.493]

При импульсном вводе индикатора могут быть использованы четыре различные расчетные схемы, зависящие от граничных условий на входе потока в породу. В первой из этих схем влияние загрузочной емкости иа диффузию и массообмен пе учитывается. Для этой схемы используются классические решения в виде потенциала мгновенных источников. Во второй схеме считается, что эта емкость заполнена породой, которая вносит некоторое дополнительное сопротивление, причем выравнивания концентрации в емкости под влиянием естественной и вынужденной конвекции не происходит. Для этой схемы используются решения, получающиеся посредством распределения мгновенных источников по всему объему загрузочной емкости. В третьей и четвертой схемах указанная конвекция учитывается, поэтому концентрация во всех ее сечзниях считается одинаковой и зависящей только от времени, а на границе с породой принимается граничное условие I рода (третья схема) и III рода (четвертая схема). В соответствии с этим на границе загрузочной емкости и породы [c.167]

В распылительных колоннах отрицательное влияние на массообмен оказывает наличие скачка концентраций на входе сплошной фазы, обусловленного преимущественно продольным перемешиванием (концевой эффект). При обработке опытных данных по массопереносу приходится учитывать вклад концевого эффекта. К числу таких зависимостей относится корреляция Руби и Элджина [33] для коэффициента массоотдачи в сплошной фазе рс [c.267]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология