Режим отводе

Для успешного синтеза карбонильных соединений важен также выбор давления, температуры и соотношения этилена и кислорода (при одностадийном процессе). Достаточно интенсивно реакция идет при 100—130 °С, но в этом случае для поддержания реакционной массы в жидком состоянии требуется повышенное давление (3—1Г ат), которое способствует также ускорению процесса за счет повышения растворимости газов. Во избежание побочных реакций конденсации и хлорирования целесообразно отводить карбонильные соединения из реакционной массы по мере их образования. Для увеличения скорости растворения олефина и кислорода в водных растворах рекомендуется применять реакционные аппараты, в которых осуществляется турбулизация жидкости и развивается максимальная поверхность контакта фаз (колонны небольшого диаметра или трубы с насадкой, где иногда создается пенный режим). Отвод тепла реакции достигается путем испарения части воды, содержащейся в каталитическом растворе. [c.572]

Измерения выполняют с помощью многоячейковых зондов. Экспериментальное устройство показано на рис. 94. Пробоотборник 2, выполненный в виде-вертикального каскада -ячеек, перемещается с помощью координатника вдоль траектории поступательного движения частиц. Таким образом можно получить-кривые распределения плотности орошения в поперечных сечениях факела вдоль всей его траектории. При небольших размерах распылителя и габаритах исследуемого аппарата пробоотборник и отводящие трубки должны быть небольших размеров, что может затруднить самопроизвольную эвакуацию жидкости из ячеек в приемный сосуд 3. В этом случае его соединяют с источником разрежения (вентилятором, воздуходувкой и т. п.), подбирая такой вакуум, чтобы жидкость от пробоотборника по соединительным трубкам транспортировалась с воздушными поршневыми промежутками. Как показывает опыт, подобный режим отвода жидкости из ячеек исключает потери собираемой жидкости, не допуская переполнения ячеек, и не вносит искажений в поток, омывающий пробоотборник. [c.189]

Коэффициент потерь в отводе меняется в зависимости от режима работы насоса, при определенном расходе он достигает минимума. С минимумом коэффициента потерь практически совпадает минимум потерь в отводе (оптимальный режим отвода) и максимум гидравлического к. п. д. насоса, т. е. расчетный режим насоса совпадает с режимом минимума коэффициента потерь в отводе. [c.77]

На практике режим полного орошения обычно реализуется лишь в лабораторных условиях, путем полной конденсации верхних паров и возврата всего конденсата в качестве жидкого орошения, а также испарения в кипятильнике всей нижней флегмы и возврата этих паров в низ колонны в качестве парового орошения. При этом, очевидно, сырье не подводится, поскольку не отводятся продукты разделения. Следовательно, можно считать, что g]D = оо и С/Л = оо. Равны бесконечности также и пропорциональные флегмовому и паровому числам относительный приток тепла в кипятильник и съем тепла в конденсаторе [c.177]

Режим минимального орошения полной колонны. Обе секции полной ректификационной колонны имеют общую зону инвариантных составов только для фракционировки первого класса. При разделении второго класса, когда один или большее число компонентов отсутствуют в одном или в обоих продуктах полной колонны, области предельных концентраций уже пе совпадают с составами равновесных фаз питания и для соответствующей секции располагаются на некотором промежуточном уровне между сечениями ввода питания и отвода продукта. [c.381]

Тепло реакции отводится водой, подаваемой в охлаждающую рубашку аппарата. Температурный режим регулируют изменением подачи газообразного хлора в хлоратор при постоянном охлаждении водой через рубашку. [c.355]

Избыток тепла отводится из колонны 18 промежуточным циркуляционным орошением (насос 16 и аппарат воздушного охлаждения 17). Топка 2 под давлением служит для разогрева системы при пуске. Технологический режим реакторного блока [c.32]

Обводненный растворитель в отстойнике 22 разделяется на два слоя. Верхний слои (вода в растворителе) перетекает в приемник влажного растворителя 21, где растворитель дополнительно отстаивается от воды. Нижний слой (растворитель в воде), содержащий до 15 % (масс.) растворителя, подается насосом 31 в кетоновую колонну 32. Уходящая из этой колонны смесь паров растворителя и воды конденсируется в конденсаторе-холодильнике 23, конденсат стекает в отстойник 22. Избыток воды отводится из колонны 32 снизу в канализацию. Изменяя подачу водяного пара под нижнюю тарелку колонны 32, регулируют ее температурный режим. Температура в верху колонны 80—90 °С, в низу—около 110°С, давление избыточное небольшое. [c.87]

Необходимым условием нормальной эксплуатации ацетиленопроводов является периодический осмотр всей их системы, особое внимание должно быть обращено на отсутствие коррозии, неплотностей, нормальный отвод жидкости и т. д. Предохранительные приспособления (разрывные мембраны, огнепреградители) необходимо проверять, осматривать и заменять через определенные промежутки времени. Замена установленных мембран новыми, независимо от их исправности, производится не реже одного раза в год. [c.118]

Министерством нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности СССР изданы Правила безопасной эксплуатации нефтегазоперерабатывающих заводов. В них освещены как общие принципы техники безопасности, так и ее частные правила при эксплуатации отдельных технологических установок, вспомогательных устройств и сооружений. Большое место в Правилах отводится вопросам техники безопасности при подготовке аппаратуры и оборудования к ремонтным работам и при проведении этих работ. Весь инженерно-технический персонал предприятия, мастера, бригадиры и десятники обязаны соблюдать сами и требовать от подчиненных строжайшего выполнения действующих норм, правил и положений техники безопасности и нести за них полную ответственность. Знания рабочих и ИТР в области техники безопасности должны проверяться специальными комиссиями не реже одного раза в год. Лица, проявившие неудовлетворительное знание правил техники безопасности, не могут быть оставлены на выполняемой работе. [c.344]

Неподвижный слой обладает определенными недостатками. В таком слое трудно осуществить полностью изотермический режим, так как отвод или подвод большого количества тепла при экзотермических или эндотермических реакциях всегда связан с существованием некоторого градиента температуры. [c.138]

Движение эмульсии в реакторе показано на рис. 24. Эмульсия через реакционную зону поднимается вверх по трубам и поступает на прием циркуляционного насоса. Для снятия тепла, выделяющегося в результате реакции алкилирования и работы мешалки, а также вносимого с потоками, в реакторе поддерживают давление, равное давлению паров углеводородной смеси. Это позволяет автоматически отводить тепло из реакционной зоны путем испарения части жидкости. Таким образом, здесь используется внутренний холодильный цикл. Величина давления в реакторе определяется в зависимости от температуры, числа ступеней, соотношения изобутан олефины и других факторов. Наиболее распространенный режим давлений при переработке фракций углеводородов Сд следующий в первой секции реактора 1,5—2 ат, в каждой из последующих секций оно падает на 0,1—0,2 аг и в последней секции обычно равно 0,4— 0,8 ат. [c.111]

Построенные зависимости свидетельствуют, что для сильно экзотермических реакций в области низких значений модуля Тиле фактор эффективности не определяется каким-либо одним сочетанием значений параметров Р, у и Фз- Действительно, для одного и того же значения модуля Тиле суш ествуют три различных значения фактора эффективности. Они соответствуют трем различным комбинациям условий, при которых скорость выделения тепла равна скорости его отвода. Можно показать, что средний режим метастабилен и не реализуется на практике. Что касается двух остальных режимов, то возможность реализации того или другого из них определяется тем, как достигнуто установившееся состояние. Такой случай, когда может наблюдаться любая из двух скоростей тепловыделения, аналогичен режиму воспламенения для экзотермических реакций на поверхности. Примерами последней [c.161]

При проведении экзотермической реакции переход во внешнедиффузионный режим может сопровождаться разогревом поверхности катализатора из-за затруднений с отводом тепла. Если пренебречь теплоотдачей излучением, то разность температур катализатора и потока Т можно рассчитать по уравнению, полученному методами теории размерностей [c.269]

На характер поля скоростей в отводах и коленах с закругленными внутренними кромками некоторое влияние оказывают режим течения (число Ке), а также относительная шероховатость стенок А или выступы, находящиеся вблизи внутреннего закругления перед поворотом. Следует отметить, что, чем меньше число Ке, тем раньше начинается отрыв потока на внутреннем закруглении, тем шире зона отрыва и больше неравномерность [c.41]

Для оценки стационарных режимов зернистого слоя в целом необходимо, таким образом, хотя бы качественно исследовать характер решений уравнений (VI.144) и (VI.145). Заметим, что первые два члена этих уравнений описывают перенос вещества и тепла, соответственно в поперечном и продольном направлениях. Возможны два предельных режима теплопереноса [36]. Первый — почти адиабатический, когда отвод тепла на стенку незначителен и практически все тепло реакции уходит на нагревание реагирующего потока. В этом режиме первый член уравнения (VI.145) пренебрежимо мал повсюду, кроме ближайшей окрестности стенки реактора. Переход трубчатого реактора в почти адиабатический режим является крайне нежелательным, поскольку при этом не решается главная задача аппарата этого типа — обеспечение отвода тепла реакции на стенку — и температура в центре реактора быстро возрастает, вызывая угрозу перехода процесса в диффузионный режим. Желательным обычно является другой предельный режим работы реактора, который можно назвать почти изотермическим. В этом режиме тепло реакции отводится в основном на стенку, а изменение температуры по длине реактора мало. Соответственно второй член уравнения (VI. 145) мал по сравнению с первым и в первом приближении может быть отброшен. Из сравнительной оценки обоих членов ясно, что условие работы реактора в почти изотермическом режиме имеет вид [c.254]

При обжиге колчеданов в кипящем слое процесс протекает как собственно в слое, так и в надслойном пространстве, в которое выносится большая часть материала. Для этого в ряде конструкций печей воздух подается как в слой (под решетку), так и в надслойное пространство. От подачи вторичного воздуха следует отказаться, поскольку именно в слое должно быть обеспечено необходимое соотношение серы и кислорода. Отвод тепла осуществляется с наибольшей интенсивностью в самом слое, поэтому, если процесс обжига в основном протекает в слое, общий режим работы будет наиболее благоприятным. Дожигание части колчедана в надслоевом пространстве позволяет повышать температуру на выходе из печи (по сравнению со слоем) и подавлять образование 80.. [c.47]

Ряда пожарно-профилактических мер требует бурение скважины с продувкой забоя воздухом. Пожарная опасность этого способа бурения характеризуется возможностью образования горючей газовой смеси в стволе скважины. Пожарно-профилактические мероприятия должны предусматривать предотвращение проникновения горючей смеси в колонну бурильных труб и выхода газа на поверхность у устья скважины. Для этого в бурильной колонне устанавливают обратный клапан, а устье скважины надежно герметизируют. Отработанный воздух отводят в стороны от скважины при помощи выкидного трубопровода по направлению господствующего ветра или под прямым углом к нему. Длина выкидного трубопровода должна быть не менее 100 м. Герметичность превентора, установленного на устье скважины, проверяют холостой продувкой воздухом не реже одного раза за смену. [c.20]

Еще один пример. При обратимом экзотермическом процессе в реакторе с неподвижным слоем катализатора температура монотонно растет по длине слоя катализатора и практически линейно зависит от степени превращения. Однако оптимальный режим требует понижения температуры с ростом степени превращения, чего нельзя достичь в адиабатических условиях процесса. Поэтому на практике процесс ведут в нескольких последовательно расположенных адиабатических слоях катализатора, между которыми каким-либо способом отводится тепло реакций. Как будет показано далее, в таких процессах с искусственно создаваемыми нестационарными условиями возможна организация режима, при котором температура будет понижаться с увеличением степени превращения, что позволит проводить обратимые процессы всего в одном слое катализатора. [c.305]

Иногда при загрузке сыпучих материалов в питательной трубе возникает поршневой режим движения. Поршень , образованный материалом, нагнетает воздух, создавая некоторое давление и выброс пыли в помещение через неплотности системы [10]. Под действием воздуха, нагнетаемого поршнем , в нижней части системы происходит псевдоожижение материала, обусловливающее перебои в работе шнекового конвейера. Для устранения описанного явления некоторые фирмы предусматривают боковые отводы в питательной трубе. [c.15]

Обезвоженная и обессоленная нефть после блока ЭЛОУ поступает двумя потоками на 16-ю тарелку предварительного испарителя колонны К-1. С верха колонны К-1 головной погон в паровой фазе отводится в воздушный конденсатор Т-5 воздушного охлаждения, после чего в водяном конденсаторе-холодильнике Т-5а происходит доохлаждение головной фракции до 45 °С, и она поступает в емкость Е-1. Отстоявшаяся вода из емкости Е-1 сбрасывается в канализацию. Бензин из емкости Е-1 насосом Н-5 подается на орошение верха колонны К-1 (избыток бензина перетекает в емкость Е-12). Тепловой режим низа колонны К-1 поддерживается горячей струей , для чего часть отбензиненной нефти с низа колонны К-1 насосом Н-7 прокачивается шестью параллельными потоками через змеевики печи П-1. Расход циркулирующей флегмы по змеевикам печи П-1 регистрируется соответствующими расходомерами. На выходе из змеевиков печи П-1 замеряется температура каждого потока. Все потоки объединяются на выходе и поступают двумя параллельными потоками в низ колонны К-1. [c.19]

На рис. 1У-23 даны линии отвода тепла е и / при с с = 0,010 для трех различных случаев, рассмотренных здесь. Как видно из рисунка, при этом возможен только один устойчивый рабочий режим, так что чрезмерное окисление фталевого ангидрида исключается. Когда наклон кривых в рабочих точках уменьшается, область устойчивости реактора значительно снижается увеличение наклона требует большей поверхности теплопередачи, при этом для сохранения прежнего количества отводимого тепла следует повысить температуру охлаждающей среды. Значения А и Г , характеризующие прямые е и / (см. стр. 151), следует рассматривать как минимальные. [c.149]

В точке 1, пока температура в реакторе не меняется, режим остается стационарным. Если в результате случайного возмущения температура повысится до Т1 + АГ1, то реакция ускорится и выделение тепла увеличится, однако поскольку линия скорости отвода тепла здесь идет круче линии скорости выделения тепла, аварийная ситуация не создается. По снятии возмущения ввиду того, что тепло будет отводиться быстрее, чем [c.234]

Последней коннодой, совпадающей с изотермой, будет коннода Kk, проходящая через точку к, которой соответствует температура /к более высокая чем 4. Таким образом, в аппаратах рассматриваемого типа имеет место наиболее благоприятный температурный режим отвода тепла, характеризующийся наи-больши.ми температурными напорами. [c.90]

Для обеспечения нормального ведения электротермического процесса при получении фосфора необходимо стабильно поддерживать заданное качество шихты и соблюдать режим слива шлака, феррофосфора и отвода печных газов. Однако эти основные условия не всегда соблюдаются. Загрз зка в печь шихты со значительными отклонениями химического состава сырья, повышенное содержание пыли, нарушение соотношения фосфорного сырья, кварцита и кокса, плохое перемешивание компонентов шихты и другие нарушения приводят к спеканию шихты в верхней части печи и ее зависанию — образованию так называемых ложных сводов. При обрушениях зависшей шихты происходит всплеск расплава, что сопровождается резким повышением давления печных газов и выбросом их через гидрозатворы и маслочаши электрофильтров. При контакте расплавленного феррофосфора с медными водоохлаждаемыми элементами леток последние мгновенно прогорают и вода попадает в печь, что может привести к взрыву и обломам электродов. [c.63]

В зависимости от рабочей температуры в качестве хладоагента применяют воду и водяной конденсат. В процессах, протекающих при очень высоких температурах, тепло реакции отводится за счет испарения воды, нагреваемой через поверхность теплообмена. Для слабоэкзотермических, реакций, проводимых в колоннах со стационарным слоем катализатора, специальные охлаждающие элементы можно не предусматривать. Но в этом случае тепло реакции должно отводиться за счет нагрева охлажденного водорода, подаваемого в нескольких местах по высоте реактора. Это обеспечивает необходимый температурный режим во всех зонах реакционной массы. [c.332]

Из соотнощения (IX. 1) видно, что при неизменных главных размерах цилиндра 1)ц и S и n=idem с повышением Ре увеличивается Л/ц и уменьшается удельная поверхность охлаждения /охл. Чем меньше /охл, тем меньше отводится тепла через стенку цилиндра в охлаждающую воду. При этом температура стенки цилиндра возрастает, нарушается режим полужидкостного трения, снижается коэффициент наполнения т)г=0ф/0т и увеличивается коэффициент остаточных газов у, приводящий к повышению температуры заряда цилиндра и заметному сокращению запаса по детонации топливного газа. [c.227]

Как было отмечено, отжатая струя более подвержена подхвату и уносу, чем струя, текущая по стенке желоба. Чтобы избежать отжатия струи от кромки перелива и связанного с этим образования брызг в месте ее падения иа насадку, напор жидкости перед порогом перелива не должен превышать величины Я=12ч-14 мм. Для желобов, снабженных течками, напор может быть больше, чем 12—14 мм, так как величина Я в этом случае определяет расход жидкости, но не влияет на режим ее нстечеЕ[ия с конца отвода. Однако при работе на загрязненных жидкостях прн повышенных Я возникает опасность выноса на насадку крупных частиц. Обычно рекомендуемое значение Я 5 мм [33, 35]. Однако в тех случаях, когда унос брызг жидкости не представляет опасггости или когда скорость газового потока очень невелика (как это имеет место в некоторых типах градирен [7]), желоба с прорезями могут работать как [c.102]

Поэтому приходится предусматривать специальные устройства, обеспечивающие непрерывный отвод жидкости от мешков. Конденсат водяного пара отводится с помощью конденсационных горшков, устанавливаемых во всех конечных точках шарошровода, а также на магистралях не реже, чем через 200 лг. На газопроводах в подобных случаях предусматриваются дренажные трубы небольшого диаметра (20—40 мм) с запорной арматурой. Капли жидкости отводятся либо самотеком, либо отсасываются через дроссельное устройство во всасывающую систему. [c.201]

Для нормальной работы ректификационной колонны необходимы тсспешиий контакт между нисходящим потоком флегмы и восходящим потоком паров и надлежащий температурный режим. Первое условие обеспечивается конструкцией колпачков и тарелок, второе — отводом тепла наверху колонны, конденсацией части паров и образованием пото1 а орошения (флегмы). Восходящий поток паров обеспечивается частичным испарением исходного сырья, а также жидкой фазы впияу колонны под действием тепла огневого нагревателя, кипятильника или острого водяного пара. [c.213]

Утверждение, что в такой системе обычно устанавливается не зависящий от времени режим справедливо, разумеется, лишь при условии постоянства подвода реагентов, постоянства скоростей отвода тепла и т. д. Однако и в этих условиях процесс не обязательно приближается к стационар ному. В ряде случаев может оказаться, что концентрации различных веществ, присутствующих в системе, будут непрерывно колебаться около некоторых средних значений. Это может происходить при сложных автокаталитическнх реа1кциях, в том числе ферментативных [8], а та1кже при реакциях с особым температурным режимом. Существование такого рода явлений было обнаружено при не- [c.22]

Для проведения синтеза метанола в оптимальном температурном режиме в настоящее время разработаны и эксплуатируются трубчатые реакторы иной конструкции, чем описанный ранее (катализатор располагается в трубках аппарата, а в межтруб-ное пространство отводится тепло реакции дистиллированной водой). Температурный режим реактора практически изотермический, получаемый пар используется на установке. При трубчатой конструкции реактора требуется тщательная загрузка катализатора, чтобы сопротивление трубок было одинаковым. Трубчатый реактор прост в экслуатации, однако изготовление и ремонт аппарата за труднительны. [c.326]

Мембранный элемент (рис. 111-11,6) диаметром 450 мм и площадью фильтрации 0,21 м состоит из двух мембран 4, уложенных по обе стороны дренажного слоя 1, образованного между двумя латунными сетками с ячейками размером 71 мкм. Под мембрану уложен лист ватмана 3 для улучшения условий ее прилегания к дренажному слою. Между ватманом и латунной сеткой располагаются кольца 2 из тонкого жесткого материала, предохраняющие мембраны и ватман от продавливания в ячейки сетки в зоне обжатия. Этим обеспечивается надежный отвод фильтрата из дренажного слоя мембранного элемента наружу. В районе переточных отверстий мембраны и латунные сетки приклеены клеевой композицией на основе клея Циакрин . Конструкция аппарата позволяет подбирать необходимый гидродинамический режим течения раствора, изменяя толщину уплотнительных прокладок и число мембранных элементов в каждой секции. [c.119]

Для равномерного снабжения топливным газом горелок каждый горизонтальный ряд топки оборудован отдельным газовым коллектором. Отводы газопровода к газовым горелкам приваривают к верхней образующей трубы коллектора во избежание скопления в них конденсата газа. Выравнивание давления газа в коллекторе достигается закольцеванием последнего. Коллекторы всех рядов панельных горелок соединены с подводящим газопроводом через отдельные стояки, на входе в которые размещены манометры и запорная арматура. Такая подводка газа позволяет иозонно регулировать расход газа и создавать требуемый тепловой режим работы печи. [c.48]

При Н > 1Г почти изотермический режим работы реактора с малым изменением температуры по длине слоя невозможен. Эффективность тенлонередачи на стенку уже недостаточна для отвода тепла реакции, и процесс становится почти адиабатическим. Дальнейшее развитие процесса может иметь двоякий характер. Во-первых, вследствие [c.255]

Перегонку ведут следующим образом. Установку проверяют на герметичаость, в перегонный кубик вносят навеску продукта около 150 г через отвод кубика шлиф отвода кубика смазывают смазкой и присоединяют к ловушке. К отводной трубке кубика, служащей для направления перегнанного продукта в приемники, на шлифе, смазанном смазкой, присоединяют паук с приемниками. Включают вакуумный насос ВИТ и охлаждение диффузионного насоса по достижении давления, равного 10 мм рт. ст., включают обогрев диффузионного насоса. При выходе установки на рабочий режим на вогнутую поверхность кубика наливают воду, в которую опускают кусочек льда. Затем включают обогрев кубика. [c.263]

На рис. 201 воспроизводится материальный и энергетический балансы нроцесса ректификации, рассмотренный в гл. 10. Эта с)(ема является основой систем регулирования, которые используют для контроля материальный баланс. Самые серьезные проблемы появляются из-за изменения скорости сырьевого потока и его состава. В связи с этим очень трудно поддерживать режим в колонне, которая расположена первой по ходу сырья в схеме разделения. Если трудности возникают в основном из-за скорости подачи сырья, то можно установить контроль по соотношению потоков. Нанлуч-ший результат достигается посредством анализа некоторых ключевых компонентов данных потоков. В контроле на основании материального баланса используются данные анализа и отношение D/F. На рис. 202 показана система контроля, основанного на работе анализатора сырьевого потока. Регулируется скорость отвода продукта верха колонны и скорость подвода тепла, пропорциональная скорости подачи сырья в колонну. Эта система контроля требует дополнительного извлечения двух квадратных корней, применения множительного устройства и возможно суммирующего механизма. [c.317]

В точке 3 при температуре Тз с позиций сохранения устойчивости положение аналогично положению при температуре Т (точкг /). Прямая отвода тепла здесь также идет круче, чем кривая образования тепла. После снятия случайного возмущения, визвавшего повышение температуры до Тз- -АТз система будет охлаждаться и вернется к температуре T a. Равным образом j /чайное возмущение, охлаждающее систему до температуры ниже T a, изменит баланс тепла так, что система стаие-у нагреваться и тоже вернется к температуре Тз. Следовательно, в точке и на некотором расстоянии от нее в обе стороны режим будет устойчивым. [c.235]

В точке 2 положение складывается по-иному. Здесь наклон прямой отвода тепла меньше, чем наклон кривой выделения тепла. Поэтому только непосредственно в идеальной точке 2, где скорости выделения и отвода тепла равны, при отсутствии случайр ых возмущений, режим останется стационарным. Если случайное возмущение вызовет повышение температуры до Т + + АГз, то скорость выделения тепла превысит скорость его отвода, и после снятия возмущения реактор будет не охлаждаться, а нагреваться все больше и больше, удаляясь от пер-воиача/ьного состояния до тех пор, пока при температуре Тз не придгт в устойчивое состояние в точке 3. [c.235]