Основные уравнения процесса теплообмена

Основы теплообмена рассматривались в гл. 9, где было показано, что скорость теплового потока зависит от относительной величины движущей силы и сил сопротивления процессу теплообмена. Основными уравнениями теплового расчета теплообменных аппаратов являются уравнения теплового баланса и теплообмена, решаемые совместно. При этом учитываются следующие три сопротивления сопротивления пограничного слоя потоков, обмениваю щихся теплом (сопротивление пленки ) и сопротивление твердой стенки, раз делающей эти потоки. Передача тепла в этом случае осуществляется одновре менно теплопроводностью и конвекцией. Скорость теплообмена между потоком и твердой стенкой принято характеризовать с помощью коэффициента теплоотдачи а. Для двух потоков, разделенных стенкой, уравнение теплообмена имеет вид [c.155]

Однако система указанных уравнений практически не имеет общего решения. Поэтому так же, как для гидродинамических и теплообменных процессов, не решая системы основных уравнений, можно методами теории подобия найти связь между переменными, характеризующими процесс переноса в потоке фазы, в виде обобщенного (критериального) уравнения массоотдачи. [c.401]

Основные уравнения, характеризующие математическую модель охлаждающей системы. При рассмотрении процессов, протекающих в холодильных установках (теплообменных аппаратах, камерах холодильной обработки и хранения продуктов), надо прежде всего четко выделить исследуемую систему и выявить ее взаимодействие с окружающей средой. Так, охлаждающую батарею следует рассматривать как термодинамическую систему, которая состоит из трех подсистем охлаждаемый воздух, оболочка и вещество (хладагент или промежуточный хладоноситель). Такая система (при исследовании и составлении математической модели батареи как отдельного эле- [c.226]

При конструктивных расчетах теплообменных аппаратов используют основное уравнение теплопередачи, согласно которому количество тепла (тепловая нагрузка аппарата), передаваемого при непрерывном процессе в единицу времени, [c.125]

Основными уравнениями, при помощи которых рассматриваются тепловые процессы, протекающие в теплообменных аппаратах, служат уравнения теплообмена и теплового баланса [c.101]

В литературе по теплообмену рекомендовано значительное количество соотношений, коррелирующих экспериментальные данные по кипению различных жидкостей на перегретых поверхностях. Многие из предлагаемых расчетных уравнений дают удовлетворительное совпадение коэффициента теплоотдачи, несмотря на значительное разнообразие используемых форм учета влияния многочисленных физических свойств жидкой и паровой фаз. Все виды аппроксимационных зависимостей дают близкое влияние на коэффициент теплоотдачи основного параметра процесса — величины теплового потока (q) от греющей поверхности к кипящему объему жидкости а, q , где по данным разных авторов п = 0,6- 0,7. Безразмерные переменные соотношения (4.89) (или возможные другие комплексы, получаемые из аналогичных, но несколько отличных в деталях исходных систем уравнений и граничных условий) обычно комбинируются, чтобы избежать многократного влияния [c.93]

Данное пособие составлено по следующей схеме. Первая часть посвящена общим принципам расчета гидравлических, тепловых и массообменных процессов, а также механическим расчетам аппаратов. Приведенные здесь уравнения, справочные данные и рекомендации помогут рассчитать гидравлическое сопротивление систем, подобрать для них соответствующие насосы, вентиляторы или газодувки рассчитать теплообменные аппараты и выбрать оптимальный для данного случая вариант теплообменника определить основные параметры, необходимые для расчета массообменных аппаратов рассчитать аппараты на прочность. [c.6]

Большинство существующих промышленных процессов в химической и нефтехимической промышленности (реакторные процессы, массообменные и теплообменные процессы, процессы смешения газо-жидкостных и сыпучих сред и т. д.) — это процессы с низкими (малыми) параметрами (давлениями, скоростями, температурами, напряжениями, деформациями). В силу специфики целей и задач химической технологии здесь на передний план выступают процессы химической или физико-химической переработки массы. Поэтому при структурном упрощении обобщенных описаний, как правило, пренебрегают в первую очередь динамическими соотношениями (характеризующими силовое взаимодействие фаз и отдельных составляющих внутри фаз) или учитывают их косвенно при установлении полей скоростей фаз, концентрируя основное внимание на уравнениях баланса массы и тепловой энергии. Кроме того, в самих уравнениях баланса массы и энергии, наряду с чисто гидромеханическими эффектами (градиентами скоростей, эффектами сжимаемости, диффузии и т. п.), первостепенную роль играют [c.13]

Это уравнение является основным в термодинамике необратимых процессов и оно определяет скорость возрастания энтропии, так как относится только к внутреннему теплообмену. Если же учитывать и внешний теплообмен, то общее уравнение термодинамики необратимых само- и несамопроизвольных процессов (Колесников И. М.) будет иметь такой вид [c.254]

Весовое паросодержание, а также линейная скорость двухфазного потока оказывают большое влияние на значения а. Это, по мнению авторов, указывает на то, что обычный конвективный теплообмен является одним из основных процессов, определяющих механизм переноса тепла при кипении в трубах. Однако значения а зависят не только от этого, так как установлено, что коэффициенты теплоотдачи возрастают с увеличением температурного напора. Ори обработке экспериментальных данных пользовались отношением а/а., применяемым и другими исследователями. Однако при этом а, определялось по уравнению [c.113]

Если рост или уменьшение пузырька вызван в основном теплообменом, то говорят, что такой процесс контролируется теплообменом. Уравнения, описывающие изменение температуры в жидкости и радиуса пузырька, сводятся к следующим [c.125]

Наиболее физически обоснованный анализ процессов кипения представлен в [2], где приведена система дифференциальных уравнений. Из этих уравнений, ввиду невозможности их решения, получены основные безразмерные, как правило, непростые по структуре комплексы, от которых должна зависеть интенсивность теплоотдачи при кипении жидкости в большом объеме. Существенно, что характерный размер Ь, определяющий интенсивность теплоотдачи при кипении и входящий во многие комплексы, не равен размеру теплообменной поверхности, но связан с размером отрываю- [c.244]

В отличие от жидкостей, в которых тепло передается преимущественно конвекцией, основной механизм теплообмена жидких металлов — процесс теплопроводности. Теплопередача жидких металлов незначительно зависит от режима течения жидкости (т. е. от того, турбулентный он или ламинарный). Они также обладают незначительной кинематической вязкостью и низким парциальным давлением. Благодаря этим свойствам жидкие металлы нашли широкое применение в качестве теплоносителей теплообменных аппаратов ядерных реакторов, от которых необходимо отводить большое количество тепловой энергии. Хорошо известными уравнениями для определения теплообмена в трубах являются уравнение Лайона [c.158]

Наконец, чтобы воспользоваться уравнением (IX. I), необходимо уметь определять значение а в заданной гидродинамической обстановке, которая определяется не только скоростью ожижающего агента и свойствами рабочих тел, но и конструктивными параметрами теплообменных элементов. Большое разнообразие последних затрудняет получение универсальной расчетной зависимости, поэтому в настоящее время ведутся исследования процесса теплоотдачи применительно к отдельным типам теплообменных устройств. Одновременно сделаны попытки (в ряде случаев — весьма интересные) создания модели рассматриваемого процесса с целью установления основных параметров, определяющих интенсивность теплообмена в псевдоожиженном слое и характер нх влияния на коэффициент теплоотдачи а. [c.289]

В политропических устройствах с непрерывным теплообменом р отличие от ступенчато-адиабатических вариантов характер распределения температур по пути следования реагирующего потока определяется в основном теплотехническими факторами. Температура в этих системах является переменной, не зависящей от глубины превращения, и изменение ее принципиально может быть задано тем или иным уравнением распределения температур по длине аппарата или во времени. Определение средних скоростей политропических процессов, в итоге сводящихся к установлению зависимостей г ол от или пол от со а, встречает ряд трудностей вследствие сложности формулирования аналитических зависимостей i = f( o) или 1 = Р(т). [c.105]

При таком рассмотрении процессов теплового баланса и теплопередачи уравнения для теплообменивающихся сред принципиально не отличаются для энергетических установок, слоевых агрегатов, пламенных печей и теплообменных аппаратов, что позволяет применить единый подход к оценке основных параметров интенсификации тепловой работы и процессов теплообмена в различных отраслях промышленности. [c.301]

В [5.68, 5.69] изложена теория горения и комплексный анализ процесса горения потока топлива в неизотермических условиях. Рассмотрены системы уравнений, отражающих основные явления в процессе горения потока топлива движение газа и топлива, диффузия и конвективный перенос реагирующих компонент, кинетика химических реакций, выгорание компонент, выделение и поглощение тепла, теплообмен с окружающей средой. Такая постановка задачи связана с теорией необратимых процессов и механикой реагирующих сред, хотя основные положения теории горения топлива разработаны независимо от указанных более общих теорий. [c.446]

Выбор основных размеров кристаллизаторов производится на основании опытных данных. При этом сначала выбирается тип аппарата и рассчитывается требуемая производительность процесса (выход кристаллов) по уравнению материального баланса. По опытным данным производительности для отдельных кристаллизаторов, выпускаемых заводами, определяется потребное число кристаллизаторов с учетом необходимого резерва на случаи простоев. Простои на ремонт обычно берутся в размере 10,% от рабочего времени. В основном это касается кристаллизаторов с удалением части растворителя,. Кристаллизаторы с водяным или воздушным охлаждением рассчитываются, как теплообменные аппараты по тепловой нагрузке Q определяется потребная поверхность теплообмена, по которой выбирается аппарат. [c.307]

В книге освещаются результаты теоретических и экспериментальных исследований процессов гидродинамики и теплообмена при течении жидкостей в тонких пленках. Изложены основы тепловых процессов, протекающих в пленочных теплообменных и выпарных аппаратах, а также основы гидродинамических и тепловых процессов в роторных аппаратах с вращающимися лопастями. Приведены основные формулы для расчетов пленочных теплообменников, выпарных аппаратов со стекающей пленкой и с восходящим движением жидкости, аппаратов роторного типа, а также уравнения для тепловых расчетов пленочных аппаратов как при однофазном течении, так и при изменении агрегатного состояния вещества. Обобщены экспериментальные и теоретические материалы, имеющиеся в периодической научно-технической литературе. Книга рассчитана на научных и инженерно-технических работников химической, пищевой, нефтехимической и других отраслей промышленности, занимающихся вопросами исследования и проектирования пленочных аппаратов, может быть использована студентами, специализирующимися в области промышленной теплотехники, химической и пищевой технологии, химического и пищевого машиностроения. Табл. 17, илл. 58, библ. 224. [c.2]

Целью расчета массо-теплообменных аппаратов, как известно, является определение тепло- или массообменной поверхности, продолжительности процесса, исходя из основных кинетических уравнений [c.7]

Из уравнения (63) видно, что к основным приемам интенсификации тепловых процессов относятся 1) увеличение движущей силы теплопередачи АТ повышением температуры теплоносителя, и применение нротивоточного движения теплоносителя и нагреваемого материала 2) увеличение теплообменной поверхности Р измельчением нагреваемого материала, энергичным перемешиванием его в потоке теплоносителя, в частности во взвешенном слое, и т. п. [c.103]

Измеряя в процессе эксперимента значения интегральной температуры газа на выходе из слоя / г = д(т), можно найти значение а. Однако практически реализовать такой прямой общий метод не представляется возможным по следующим основным причинам. Во-первых, для этого необходимо знать величины Лэ/, ос и р, которые сложным образом зависят от параметров псевдоожижения. Кроме того, коэффициент ос представляет собой формально вводимую величину. Во-вторых, система уравнений (7.97) — (7.102) содержит существенные упрощения. Так, для не слишком мелких материалов предположение о равенстве температур поверхности и центра частиц может оказаться неверным. Не учитывается теплообмен частиц, попадающих в объем газовых пузырей. Граничные условия в неявной форме содержат спорное предположение об односторонней эффективной теплопроводности в газовом потоке на входе в слой. Нулевое значение градиента температуры газа на выходе из слоя также недостаточно обосновано 61]. Некоторые вопросы межфазного теплообмена на основе упрощенной двухфазной модели рассматриваются в монографии [88]. [c.201]

В уравнении (9) параметрический критерий Си отражает влияние всей совокупности эффектов, обусловленных парообразованием и интенсифицирующих теплообмен [ ]. Для процесса Г 5 сушки в фонтанирующем слое на инертных телах основное влияние оказывает перенос вещества, вызванный возникновением общего градиента давления в пленке. [c.352]

В работе 62 ] приведены уравнения для учета утечек, учтены переменные температуры стенок. Основной особенностью является попытка оценить теплообмен в машине с привлечением уравнений, описывающих нестационарные процессы, протекающие при контакте между газом и стенкой (или. [c.178]

При проектировании теплообменных аппаратов необходимо учитывать, что в условиях, эксплуатации теплообменные аппараты работают с переменными нагрузками в зависимости от колебаний температура окружающей среды, скорости движения теплоносителей, режимов работы установок в технологических процессах и т.д. В этих случаях необходимо знать характер изменения основных (требуемых) параметров для того, чтобы ликвидировать, по возможности полностью, отклонения их от номинальных значений. Для этого проводят анализ работы аппарата по наиболее существенным величинам, составляют уравнения динамики, а затем решают их аналитическими методами или с помощью вычислительных машин. [c.90]

Реакторы объемного типа являются основным обо рудованием в ряде отраслей промышленности химической, фармацевтической, пищевой и др. Это объясняет ся возможностью широкого варьирования теплообменных характеристик реакторов в зависимости от задан ных температурно-временных режимов синтеза и темпе ратурных изменений физико-химических свойств реак ционной массы в аппарате (см. гл. 1). Однако точное поддержание температурно-временного режима в реак торе объемного типа требует априорного или оператив ного расчета основных динамических характеристик реактора как объекта управления. Так как реактор по принятой нами модели процесса теплообмена (см. гл. 3. раздел Основные уравнения процесса теплообмена ) с позиций теории автоматического управления представ ляет собой одноемкостное статическое звено [см. урав нения (73) и (74), (76)], то его основными динамиче скими характеристиками будут постоянная времени Т и коэффициент самовыравнивания (саморегулирования) К, [25]. [c.101]

При обработке уравнения (У.4) был получен безразмерный комплекс, характеризующий теплообмен затравки с окружающей средой, не учтенный в выражении (У.5). Поверхность затравки, находящейся в контакте с затравкодержателем, составляет несоизмеримо малую величину по сравнению с поверхностью всего кристалла. Кроме того, в реальных условиях легко обеспечить постоянство отвода количества теплоты от затравки путем поддержания неизменного расхода охлаждающей воды. Поэтому исключение упомянутого комплекса из зависимости (У.5) несущественно отразится на функции С достаточной степенью точности можно считать, что на фронте кристаллизации величины температуры закристаллизовавщегося материала и расплава приближенно равны между собой [см. уравнение (У.З)]. В связи с этим в выражение (У.5) не включены симплексы Як и Яр. В основное уравнение (У.5) не включен критерий фазового превращения, так как предполагалось проведение опытов только с одним полупроводниковым материалом. И, наконец, сделано предположение о независимости физических параметров германия в процессе плавки от температуры. [c.113]

С большой очевидностью проявляются преимущества автомодельных представлений при исследовании теплообмена в условиях свободного движения. Рассмотрим поэтому в качестве второго примера задачу о стационарном теплообмене при обтекании нагретой вертикальной плиты высотой L свободно движущейся жидкостью. Если принять, что задача решается в обычных предположениях, т. е. для процесса не слишком высокой интенсивности, и, следовательно, силами инерции можно пренебречь по сравнению с силами внутреннего трения (I, 25], то основные уравнения напишутся в виде (член, содержащий градиент давления, опускается как пренебрежимо малый) [c.262]

Соотношение (8-5-14), устанавливающее связь между величинами, определяющими теплообмен д и влагооб-мен Ы при сушке с помощью числа КЬ, является основным уравнением кинетики процесса сушки. Пользуясь этим соотношением, можно по данным влагообмена при сушке полностью описать процесс теплообмена. [c.237]

Лервое условие требует чтобы подобные процессы описывались основными уравнениями одного и того же типа. При этом не обязательно, чтобы физическая природа этих процессов была одинакова. В ряде случаев уравнения одного и того же типа могут, как известно, описывать процессы разной физической природы. Так, например, конвективный теплообмен и конвективная диффузия — разные физические процессы, однако при известных условиях они описываются дифференциальными уравнениями одного и того же типа. [c.37]

При выводе указанного уравнения предполагалось, что коэффициенты пористости и проницаемости не изменяются с давлением, i. e. пласт недеформируем, вязкость газа также не зависит от давления, гяз совершенный. Принимается также, что фильтрация газа в пласте происходит по изотермическому закону, т.е. температура газа и пласта остается неизменной по времени. Впоследствии один из учеников Л.С. Лейбензона-Б. Б. Лапук в работах, посвященных теоретическим основам разработки месторождений природных газов, показал, что неустановившуюся фильтрацию газа можно приближенно рассматривать как изотермическую, так как изменения температуры газа, возникающие при изменении давления, в значительной мере компенсируются теплообменом со скелетом пористой среды, поверхность контакта газа с которой огромна. Однако при рассмотрении фильтрации газа в призабойной зоне неизотермичность процесса фильтрации сказывается существенно вследствие локализации основного перепада давления вблизи стенки скважины. Кстати, на этом эффекте основано использование глубинных термограмм действующих скважин для уточнения профиля притока газа по толщине пласта (глубинная дебитометрия). При рассмотрении процесса фильтрации в пласте в целом этими локальными эффектами допустимо пренебрегать. [c.181]

В статье [12] высказаны также соображения по механизму процесса теплообмена при кипении воды в трубах. Автор правильно считает, что основной причиной интенсификации теплообмена является разрушение ламинарного пограничного слоя образующимися на поверхности нагрева пузырьками пара, а также турбулентными пульсациями и, по-видимому (при еще более высокой интенсивности теплообмена), пока еще мало изученными кавитационными явлениями. Это разрушение пограничного слоя становится более интенсивным с ростом частоты образования пузырьков и числа центров парообразования, т. е. с увеличением теплового потока. Так как эти явления происходят на поверхности нагрева, то разрушение пограничного слоя представляет собой очень сложный процесс. Однако увеличение скорости основного потока никогда не приводит к полному разрушению пограничного слоя, а лишь уменьшает его эффективную толщину. Поэтому скорость в некоторых случаях менее существенно влияет на коэффициент теплоотдачи, чем тепловой поток. При увеличении турбулизации ядра потока увеличивается массообмен через ламинарный слой и возрастает интенсивность теплообмена. В связи с этим автор вводит в свое уравнение параметр ш/шкр. где аНкр.— критическая скорость, соответствующая переходу в трубах ламинарного потока в турбулентный. Введение этой величины обусловлено тем, что массообмен при ламинарном движении пренебрежимо мал, а следовательно, незначителен и теплообмен. Богданов ввел также в критериальное уравнение число Не, число Рг, отношение давлений р/ра и после обработки своих данных получил следующее соотношение [c.54]

В двухфазном рабочем теле адсорбционного цикла при изменении температуры газа в процессе расширения или сжатия неизбежно происходит теплообмен между фазами. Характер межфазового теплообмена определяется в основном двумя критериями В1 и Ро, учитывающими теплообмен на границе фаз и внутри твердой фазы. Для малых значений В1, какие имеют место в рассматриваемой нами области ( <5 мк), безразмерная температура материала в соответствии с [1] с доста-точно11 точностью описывается уравнением 6=1—е-зви о уравнение получается в предположении постоянства температуры внутри материала). Как показали расчеты при размере частиц 1—5 мк, такое предположение справедливо. [c.91]

Теплообмен в заполненном сьвдучим материалом рабочем пространстве шахтной печи необычайно сложен. В нем принимают участие конвекция, излучение и теплопроводность между соприкасающимися между собой кусками образующего слой материала. Основное количество потребляемого им тепла поступает к поверхности кусков вследствие конвекции, поэтому интенсивность суммарной теплоотдачи в рабочем пространстве печи оценивают, используя понятие поверхностного коэффициента теплоотдачи слоя [Вт/(м -К)], который связан с определяемым опытным путем объемным коэффициентом теплоотдачи [Вт/(м -К)] следующим соотношением = где — поверхность кусков, составляющих 1 м слоя. Эндотермические эффекты технологических реакций и фазовых переходов на поверхности шихты учитывают в виде соответствующих стоков тепла, равномерно распределенных по поверхности шихтовых материалов. С учетом приведенных и многочисленных общепринятых допущений граничные условия процесса нагрева руды и брикетов записывают в виде (в более обобщенном виде с учетом теплообмена излучением в зонально-узловой постановке, см. уравнение (5.77) гл. 5, п. 5.25) [c.317]

Механизм массо- и теплообмена исследуется для движущихся одиночных частиц (капель, газовых пузырьков и твердых сфер). Рассматривается конвективный массо- и теплоперенос при малых и средних значениях Ке для случаев ламинарного обтекания частиц. Циркуляционное движение жидкости внутри капель играет основную роль при расчете массопередачи в случае лимитирующего сопротивления дисперсной фазы. Для такого режима наблю-дается нестационарный характер процесса массопередачи, что при больших значениях Ре приводит к однозначной зависимости критерия Нуссельта от критерия Фурье. Внешний массо- и теплообмен при больших Ре стационарен и описывается уравнениями диффу- зионного пограничного слоя. При исследовании решений этих уравнений показано, что для расчета величины массового потока достаточно знать распределение вихря по поверхности твердой сферы или касательной составляющей скорости по поверхности капли и газового пузырька. Обсуждены границы применимости погранслой-ных решений при увеличении отношения вязкостей дисперсной и еплошнвй фаз. Общий случай соизмеримых фазовых сопротивлений дшгсан обобщенней циркуляционной моделью. Зaкoнoмepнo fи массо- и теплопереноса при лимитирующих сопротивлениях сплош- [c.52]

В процессе с рециркуляцией участвует небольшой подводимый поток свежего материала, из системы выходит небольшое количество основного продукта. Довольно значительный поток материала циркулирует через реактор, сепаратор и другие аппараты, предназначенные для выполнения различных технологических операций, включающих теплообмен, промывку, конденсацию и сжатие. Обычно для обеспечения возврата рециркулирующего потока на линии обратной связи устанавливают насос или компрессор. При этомдля того, чтобы жидкость возвращалась в систему циркулирующего потока, должно быть создано соответствующее давление. В некоторых случаях рециркулируют также и твердые вещества. Для этого используют конвейеры, действие которых описывается только уравнениями кинематики. [c.313]

Уравнение аналогично уравнению (1.23). Исследования показали, что при напорном движении жидкости в любом канале толщина гранич-ного слоя приближенно Б = 0,18Л, т.е. чем меньше расстояние между стенками, тем тоньше пограничный слой. Даже при наличии значительных возмущений эпюра скоростей в пограничном слое близка к пря-мо1 , поэтому переход тепла через пограничный слой происходит в основном путем теплопроводности и, естественно, что количество передаваемого тепла пропорционально 8/А. Кроме того, из рис.1.9 видно, что поле скоростей по сечению канала имеет вид параболы, поэтому в турбулентном ядре потока не происходит мгновенного нагревания жидкости, и помимо переноса тепла за счет турбулентного перемешивания существует сопутствувщий процесс перехода тепла путем теплопроводности. Видимо, эти два фактора и определяют эффект теплообмена в тонком текущем слое. Разумеется, что эффект теплообмена может быть установлен только при одних температурных условиях и одной скоро -сти движения жидкости. Этот эффект легко установить, пользуясь уравнениями (Ш.17) и (111.19). Однако есть второй фактор, способствующий теплообмену в тонком слое. Из уравнения (Ш.17) видно, что чем меньше расстояние между стенками Л, тем короче длина канала,меньше поворотов и меньше гидравлические потери. Из уравнения (111.26) ясно, что основная ча сть напора расходуется на преодоление местных сопротивлений. Для трубы / = а ти зк =, следовательно,потеря напора по длине канала не зависит от расстояния между стенками. Но чем меньше Л, тем короче канал и меньше поворотов, меньше общая потеря напора. Этот вывод относится, только к поточным теплообменникам, в которых длина канала зависит от температурных условий. Толщина пограничного слоя зависит от / ъ ш. Эти два параметра и определяют размеры поточного теплообменника, что наглядно показано на рис.Ш.10. На нем приведены четыре расчетных варианта, отмеченных цифрами I, 2, 3, 4. Результаты расчета приведены в табл.1. [c.67]

Целесообразно отметить, что в соответствии с теоремой Кирпи-чева—Гухмана основой моделирования следует считать критериальные уравнения, описывающие данное явление. Моделировать аппараты с пере 1ешивающими устройствами надо по определенным технологическим показателям с учетом всех основных условий проведения процесса. Например, рассматривая процесс эмульгирования, надо иметь в виду условия, необходимые для достижения равномерного распределения дисперсной фазы в дисперсионной среде, и условия, необходимые для достижения требуемой дисперсности частиц внутренней фазы, а, например, при проведении процессов, связанных с теплообменом, если эта сторона явления определяет технические возможности осуществления процесса в цело1М, моделировать надо по количеству тепла, отводимого с единицы объема в единицу времени. [c.269]

Совокупность определительных уравнений дает полное представле1ние о порядке и принципах построения всего множества величин, существенных для процесса. Очень важно понять, что такого рода структурную схему нельзя рассматривать как нечто, раз навсегда строго фиксированное. Сама система отношений, лежащая в основе формирования величин, изменяется в зависимости от физического содержания исследуемой проблемы. Так, если рассматривается теплообмен при движении объемноустойчивой жидкости с умеренной скоростью, то никаких связей между величинами механической и термической природы принять невозможно. Но в общем случае, когда процесс осложнен взаимным преобразованием теплоты и работы, обе эти величины (работа и количество теплоты) должны быть введены посредством тождественных по существу, определительных уравнений. Мы констатируем, что основные свойства совокупности существенных величин— число ирод первич- [c.223]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология