Давление влияние на очистку газов

Влияние давления. Повышение давления при неизменных температуре и концентрации амина увеличивает степень очистки газа от кислых компонентов, так как возрастает движущая сила процесса. Поэтому если необходимо очищать газ низкого давления, то целесообразно предварительно компримировать его. Обычно очистку газа растворами аминов осуществляют при давлении от 2 до 7 МПа. [c.27]

АДСОРБЦИЯ — поглощение газов или растворенных веществ из раствора поверхностью твердого тела нли жидкости. А.— один из видов сорбции. Происходит под влиянием молекулярных сил поверхностного слоя адсорбента. В некоторых случаях молекулы адсорбата (вещества, которое поглощают) взаимодействуют с молекулами адсорбента и образуют с ними поверхностные химические соединения (см. Хемосорбция). При постоянной температуре физическая А. увеличивается при повышении давления или концентрации раствора. Процесс, обратный адсорбции, называется десорбцией. А. сопровождается выделением теп 1а. При повышении температуры А. уменьшается. А. применяется в промышленности для разделения смесей газов и растворенных веществ, для осушки и очистки газов (например, воздуха в противогазах), жидкостей (этиловый спирт очищают от сивушных масел активированным углем). А. играет большую роль во многих биологических и почвенных процессах. Большое значение имеет адсорбция радиоактивных элементов стенками посуды или поверхностью других твердых тел, что приводит к трудностям во время проведения эксперимента и к радиоактивному загрязнению. [c.8]

Значительное влияние на растворимость газов в воде оказывает давление. Количество водорода, азота, оксида углерода и кислорода, растворяющихся в воде, возрастает прямо пропорционально увеличению их парциального давления, т.е. эти газы подчиняются закону Генри. Выбор наиболее выгодного давления для очистки газа водой имеет большое значение. С увеличением давления возрастает растворимость СО2, вследствие чего улучшается очистка газа, снижается расход воды и уменьшаются габариты оборудования. Однако при использовании высоких давлений увеличивается расход энергии, поэтому на практике для удаления СО2 из газов применяют давление в пределах 1,6-3,0 МПа. [c.36]

Можно непосредственно определить К надо учесть степень очистки поверхности, влияние адсорбции газа-носителя и перепада давления в колонне, обеспечить близость работы колонны к равновесию или учесть динамику процесса [c.155]

На рис. 14 схематично показаны многочисленные варианты, имеющиеся на НПЗ 1990-ых годов с получением дизельного топлива для стратегии использования водорода. Хотя на этом НПЗ имеются только два производителя водорода, он располагает, фактически, четырьмя возможными источниками водорода, используемыми четырьмя потребляющими установкам . В зависимости от того, в каком режиме работает установка гидрокрекинга, она может производить два потока со значительным содержанием водорода отдувочный газ высокого давления и/или газ мгновенного испарения низкого давления. В дополнение к значительному числу располагаемых вариантов выявление оптимальной стратегии усложняется взаимосвязью между возможными стратегиями и эксплуатационными параметрами производителей и потребителей. Например, чистота водорода, подаваемого в качестве подпитки на установку гидрокрекинга, влияет на рабочее давление и/или количество отдувочного газа, требуемые для поддержания приемлемого парциального давления водорода. Поэтому стратегия использования ресурсов водорода, выбранная для водорода, подаваемого в качестве подпитки, оказывает влияние на работу установки гидрокрекинга и, следовательно, на давление и количество отдувочного газа гидрокрекинга, для которого может потребоваться иная стратегия использования ресурсов водорода. Таким образом, выбор надлежащей стратегии использования ресурсов водорода требует знания как процессов очистки водорода, так и технологии процессов нефтепереработки. [c.486]

Промышленные испытания антивспенивателей КЭ-10-12 и КЭ-10-21 проводили на установках очистки газа Мубарекского ГПЗ. Влияние эмульсии исследовали путем определения уноса МЭА в выходящем из абсорбера газе до и после ввода эмульсии. Давление поступающего газа составляло 5,1—5,6 МПа, температура регенерированного раствора, поступающего на верх абсорбера — 50—70 °С. Массовая доля антивспенивателей в растворе равна 0,005—0,010%. Усредненные результаты по блокам установок очистки газа Мубарекского ГПЗ по испытании эмульсии КЭ-10-21 приведены в табл. 2.22 [59]. [c.72]

Из уравнений (11,13) и (11,16) следует, что при равных значениях К ш большое влияние на ход кривой равновесия оказывает стехиометрия процесса. Так, хемосорбенты с высоким значением к (/I > 1) хуже регенерируются при снижении давления, но выгодны при тонкой очистке и при низких парциальных давлениях исход-ного газа. [c.34]

Очистку природного газа осуш ествляют при давлении 19,6 X X lu —49,0-10 Па (20—50 кгс/см ). Повышение давления в этих пределах не оказывает заметного влияния на степень очистки газа. [c.311]

На рис. 5.17 показано влияние изменения режима работы, ведущего к увеличению поглотительной емкости раствора, на эффективность регенерации для двух значений полноты очистки газа [37]. Этот график основывается на данных опытной установки Горного Бюро США, когда изменение поглотительной емкости раствора достигалось изменением степени десорбции. Как можно видеть из этого графика, попытка увеличить поглотительную емкость раствора выше 0,03 СОа на 1 л приводила к уменьшению эффективности регенерации при обеих конечных концентрациях СОа- Сравнение обеих кривых показывает, что снижение конечного содержания СОа до 0,6% вместо 2% требует увеличения расхода пара примерно на 30%. Рассматриваемые опыты проводились на установке, работающей по схеме с разделенным потоком ири избыточном давлении в абсорбере 21 ат и содержании СОа и азота в поступающем газо соответственно 20 и 80%. [c.105]

На аппаратурное оформление процесса газификации существенное влияние оказывает давление. Повыщенное давление в газификаторе интенсифицирует процесс, удешевляет последующую очистку газа, но усложняет и удорожает конструкцию аппарата. Повышение давления приводит также к увеличению содержания метана в продуктах газификации, что представляет интерес при использовании продуктов газификации в качестве заменителя природного газа. Достаточно полно различные процессы газификации рассмотрены в монографии [61]. [c.183]

Приведены результаты исследования влияния давления, линейной скорости, концентрации Нг и О2 на степень очистки природного газа с содержанием гомологов до 15% при использовании никель-хромового катализатора на пилотной и промышленной установках. Изучены возможности достижения полной очистки газа указанного состава на полочных реакторах с промежуточны. вводом теплоносителя. Библиогр. 5, рис. 2, табл. 6. [c.158]

Реакции очистки газов от примесей, завершающиеся обычно значительным уменьшением их небольших исходных концентраций, протекают главным образом в диффузионной области [I]. Оценка влияния диффузионного сопротивления на скорость процесса сводится к определению разности концентраций реагента в ядре потока и у поверхности катализатора (С—С ) с учетом массопередачи [2—5]. При значительных разностях С—С в сравнении со значениями С скорость процесса контролируется массопередачей, при низких разностях влияние последней незначительно. Так как глубина очистки природного газа (ПГ) от примесей определяется степенью превращения этана [6—9], интересно найти значение С—С для этана [3], например, при объемной скорости 3000 ч-, линейной скорости 0,0338 кг/сек м , давлении 2 ата и температурах 280—320° С. Концентрация этана в газовой смеси изменялась от 3,5 до 0,5 об.%. [c.166]

Высокое давление оказывает положительное влияние — не образуются смола и деготь, вследствие чего никакой специальной очистки газа, кроме водной промывки для удаления углерода, не требуется. Для сдачи в разводящие сети газоснабжения газ подвергают обычной конверсии с последующей очисткой для удаления сернистых соединений и СО. . Первая промышленная установка была пущена в 1964 г. [c.107]

Для снижения вредного влияния примесей отходящие газы пропускают через систему щелочной абсорбции. В результате этого содержание N0 и NO2 в отходящих газах удается снизить до 0,05—0,07%. В тех случаях, когда абсорбционная система работает при повышенном давлении, выхлопные нитрозные газы подвергают каталитической очистке на палладиевом катализаторе при 700—750° С. Предельно допустимое содержание окислов азота в приземном слое атмосферы не должно превышать 0,005 объемн. %. Для обезвреживания образующихся в производстве сточных вод, содержащих кислоту, ее нейтрализуют известью или известняком, пропускают через отстойники и, перед тем как слить в водоем, смешивают с большим количеством чистой отработанной воды. [c.438]

Описанная выше методика схематична, и в ней не учтено значение других факторов, например влияние давления и очистки камеры от продуктов горения, а также влияние охлаждения последней порции газа при сжатии на задержку воспламенения. Это детали, действие которых в данное время трудно предугадать. Но даже в том случае, если этот метод не пригоден для получения очень точных результатов, он все же может оказаться более полезным, чем существующий в настоящее время метод испытания топлив. Последний не позволяет раздельно учесть влияние факторов, зависящих от двигателя, и влияние факторов, связанных с характером топлива, и в лучшем случае в нем определяется только одна точка характеристики поведения топлива, совершенно не показывающая особенностей всей кривой. [c.203]

Элементы расчета абсорбционных и хемосорбционных процессов рассмотрены в ч. I, гл. V. Основные технологические показатели абсорбционной очистки степень очистки (к. п. д.) т] и коэффициент массопередачи k определяются растворимостью таза, гидродинамическим режимом в реакторе (Г, Р, w) и другими факторами, в частности равновесием и скоростью реакций при хемосорбции. При протекании реакций в жидкой фазе величина k выше, чем при физической абсорбции. При хемосорбции резко меняются равновесные соотношения, в частности влияние равновесия на движущую силу абсорбции. В предельном случае для необратимых реакций в жидкой фазе (нейтрализация) образующееся соединение имеет практически нулевое давление паров над раствором. Однако такие хемосорбционные процессы не, цикличны (поглотительный раствор не может быть вновь возвращен на очистку) и целесообразны лишь при возможности использования полученных растворов иным путем. Большинство хемосорбционных процессов, применяемых в промышленности, обратимы и экзотермичны, поэтому при повышении температуры раствора новое соединение разлагается с выделением исходных компонентов. Этот прием положен в основу регенерации хемосорбентов в циклической схеме, тем более, что их химическая емкость мало зависит от давления. Хемосорбционные процессы особенно целесообразны такнм образом для тонкой очистки газов, содержащих сравнительно малые концентрации примесей. [c.264]

Первоначально необходимо было обнаружить влияние давления на степень очистки газа от сероводорода при 1000° С. Исследование по очистке газа обожженным известняком проводилось под давлением 1 ата, 8 и 20 ати. Вес загрузки был 110—115 г, размер частиц 1—2 мм, линейная скорость 2,2, 2,5 и 4 м/сек. Состав газа был следующий (в %) НгЗ 0,53 СОг 11,02 Нг 18,10 N2 70,35. На рис. 22 видно, что с увеличением давления от 1 ата до 20 ати при линейной скорости 2,2 м/сек и т = 0,22 сек степень превращения сероводорода возрастает. При давлении 1 ата через 36 мин она составляет 93,34% и к концу периода, за 63 мин, [c.74]

Для ориентировочной оценки влияния давления на протекание реакции сероводорода с манганитом были проведены опыты под давлением 8 ати при 700° С с линейной скоростью 2,62 м/сел и временем контакта 0,057 сек. Очистка газа от сероводорода в течение 45 мин составляла 100%. [c.96]

При небольших концентрациях двуокиси углерода, если процесс очистки проводится под атмосферным давлением, влияние исходной влажности газа оказывается в большей степени. В табл. 2 представлены данные по одновременному поглощению паров воды на цеолите NaX и двуокиси углерода при содержании в газе последней 0.5%. [c.242]

Рассмотрено влияние изменения т-ры, давления и расхода газа-носителя, наличия примесей в нем и влияние летучести НФ на стабильность основной линии. Описано приспособление для очистки газа-носителя (гелия) и для регулирования расхода его в пределах 1%, Пример анализ широкой фракции бензина, НФ апиезон L, [c.30]

Были проведены исследования по влиянию давления в процессе на остаточное содержание сероводорода в очищенном газе. Установлено, что после очистки газа содержание сероводорода составляет 20 мг/м , оптимальное давление для данного процесса составляет 4,0 МПа. [c.67]

Такая реакция при температуре 400-450° С практически необратима, следовательно, возможна полная очистка газа от этих соединений. Очистка природного газа осуществляется при давлении 2-4 МПа, Изменение давления в этих пределах не оказывает заметного влияния на степень очистки газа. [c.121]

Эти реакции обратимые, и их равновесие может быть сдвинуто при регулировании температуры. Кроме того, на равновесие системы оказывают некоторое влияние также парциальное давление кислых газов и другие факторы. Температура контактирования обычно составляет 25—50 °С. Давление, при котором можно осуществлять эффективную очистку газа, колеблется в широком интервале—от атмосферного до величин, значительно превышающих 7 МПа. [c.101]

Так как процесс очистки газа горячим раствором карбоната калия основывается главным образом на различии в растворимости СОг при высоком и низком парциальном давлениях (условия работы соответственно в абсорбере и в отпарной колонне), то можно предполагать, что эффективность процесса возрастает с увеличением парциального давления СОг в поступающем на очистку газе. Количественно это влияние в условиях опытной установки показано на рис. 5. 18, где приводятся кривые для двух различных степеней очистки газа, проведении первых опытов Горным Бюро коррозия углеродистой стали, особенно [c.110]

Для исследования характеристик полупроницаемых мембран может быть использована установка (рис. 111-1) с циркуляцией раствора в системе с помощью плунжерного насоса 1. Раствор из расходной емкости 3 проходит через фильтр предварительной очистки 2 в гидроаккумулятор 5 для сглаживания колебаний давления, предварительно заполненный инертным газом (азотом) до давления, составляющего 30—40% от рабочего. Рабочее давление регулируется с помощью дроссельного вентиля 8 и контролируется по показаниям манометра 6. Далее раствор поступает в разделительную ячейку 9, пройдя которую возвращается в расходную емкость 3. Фильтрат собирается в сборник 10. Байпасная линия 4 предусматривается для удобства обслуживания установки промывки насоса и системы, смены раствора и т. п. Для проведения опытов по изучению влияния температуры раствора на характеристики процесса поверхность гидроаккумулятора 5 покрывают нагревательной электрической спиралью, а регистрирующий термометр помещают на выходной линии после дроссельного вентиля 8. Разделительная ячейка может быть различной конструкции, но обязательным ее элементом является пористая подложка под мембрану, которая воспринимает рабочее давление, но должна свободно пропускать к сливному отверстию проникающую через мембрану жидкость. [c.110]

Наилучшие условия гидрирования создаются при сочетании минимального расщепления парафина с удовлетворительной степенью очистки. В этом случае оптимальная температура составляет около 360°С. При температуре выше 374 °С резко усиливается крекинг. Оптимальной температуре соответствует давление 300 аг, объемная скорость 1 ч и объемное соотношение газ продукт = = 1000 1. При снижении давления, особенно при давлении ниже 100 ат [19, 20, 22], степень очистки значительно ухудшается. Влияние температуры и давления гидроочистки на свойства полученных парафинов показано в табл. 39. [c.208]

С другой стороны, на фильтрах для очистки промышленных газов после улавливания некоторого количества пыли образуется плотная лепешка, которая должна удаляться довольно часто. Влияние образования лепешки на перепад давлений и хронометрирование циклов очистки промышленных фильтров будет рассмотрено в следующем разделе. [c.299]

Конструктивное оформление реакторов, и блоков санитарной очистки отходящих газов зависит в первую очередь от технологических данных исходных промышленных выбросов мощности, температуры, давления, состава, причем каждый из этих факторов оказывает специфическое влияние на аппаратурно-технологическое оформление процесса очистки. [c.78]

Влияние на Кч каждого слагаемого в правой части выражения (4.60) зависит от типа аппарата. Так, в обычном скруббере Вентури решающая роль принадлежит гидравлическому сопротивлению аппарата, в то время как в эжекторных аппаратах — давлению распыла жидкости. Кроме того, в эжекторном скруббере подаваемая жидкость не только образует поверхность осаждения, но и является дополнительным источником энергии, расходуемой на движение газового потока. Эта часть энергии не должна включаться в Кч. То же самое происходит в динамических газопромывателях, в которых необходимо учитывать третье слагаемое. Величина Кч учитывает способ ввода жидкости в аппарат, диаметр хапель, а также все свойства жидкости, включая вязкость и поверхностное натяжение. Зависимость между степенью очистки газов и затратами энергии выражается формулой [c.144]

Система коронирующих электродов подвешивается на фарфоровых изоляторах. Корпус электрофильтра — стальной, цилиндрический, с кислотостойкой футеровкой Применение электродов с фиксированными разрядными точками позволяет интенсифицировать процесс очистки газа в этих электрофильтрах и увеличить их производительность, не уменьшая степень улавливания Это предложение реализовано в электрофильтрах типа ШМК с игольчатыми электродами (ШМК-6,6И, ШМК 9,6И) Электрофильтры ЭВМТр1-3-3,6 БВК — вертикальные, трубчатые, однопольные электрофильтры в цилиндрическом корпусе, предназначены для улавливания кислотного тумана из хвостовых газов башенных систем сернокислотного производства. Аппараты рассчитаны на избыточное давление 10 кПа и температуру до 50 °С Осадительные электроды — стальные трубы с внутренним диаметром 260 мм Коронирующие электроды системы БВК (без влияния кромок) выполнены из жестких элементов с продольными коронирующими ребрами Элементы за нижний обрез осадительных электродов не выступают и закреплены только в верхней раме Нижний конец каждого осадительного электрода сиабжен кольцевым желобом для сбора и отвода осажденной кислоты во избежание вторичного уноса капель при срыве их с нижней кромки электрода [c.221]

Рис. 5.17. Влияние конечной степени очистки газа и поглотительной емкости раствора по отношению к СОа на эффектпвпость процесса регенеращш (схема с разделенным потоком избыточное давление в абсорбере 21 ат расход газа 340 м ч)

Расчет и эксплуатация процесса. Температуру и давление процесса можно изменять в широких пределах. Температура посту-паюш его газа может изменяться от 177 до 400° С. Однако вследствие неблагоприятного влияния высоких температур на равновесие реакции температура газа на выходе из реактора должна быть не выше 440° С. Вследствие сильно экзотермического характера реакции температура повышается примерно на 56 град на каждый процент оьиси углерода, содержаш ейся в поступаюш ем на метанирование газе. Поэтому процесс необходимо проводить при температуре, обеспечивающей оптимальное протекание реакции. Большое количество тепла, выделяющегося при реакции, является основной причиной, обусловливающей непригодность процесса для очистки газов, содержащих более 2,5% мол. кислорода, окиси и двуокиси углерода. [c.335]

В некоторых случаях абсорбция сероводорода водой может быть вполне рентабельной, но процесс не приобрел важного промышленного значения исключение составляют установки на месторождении Лак (Франция) [244]. Парциальное давление сероводорода в подлежащих очистке газах лишь в редких случаях достаточно велико для возможности практического применения водной абсорбции. Кроме того, показатели процесса значительно ухудшаются и под влиянием других факторов, в частности при л естких требованиях к чистоте получаемого газа, вследствие неизбежной потери углеводородных компонентов трудности осупдествления десорбции отдувкой воздухом [331]. [c.361]

На Лисичанском химическом комбинате создано производство ацетилена по схеме окислительного пиролиза без давления с системой сажеочистки в коксовых фильтрах. Выделение ацетилена производится селективным растворителем—метил-пирролидоном при давлении 9 ати. Установка состоит из ацетиленовых реакторов (в том числе один резервный), двух турбокомпрессоров газов пиролиза и двух ниток выделения и концентрирования. Установка построена, введена в действие в 1963 г. и достигнуты основные проектные показатели. Однако за время работы этого производства выявлено, что отдельные узлы требуют доработки. В связи с этим Лисичанскому химкомбинату совместно с Северодонецким филиалом ГИАП необходимо завершить в 1965 г. полное освоение производства ацетилена, обратив особое внимание на вопросы снижения расхода растворителя (в настоящее время он доходит до 15 кг/т вместо 5 кг/т по проекту), улучшения очистки газов от сажи, борьбы с образованием полимеров в системе концентрирования, изучения влияния состава природного газа на процесс пиролиза с целью обеспечения устойчивой работы реакторов, освоения полной мощности производства. [c.12]

С экономической точки зрения рассматриваемый процесс перспективен для обработки сероводородсодержащих газов высокого давления, предназначенных для транспортировки по магистральным газопроводам. Три процесса (очистка от сероводорода, осушка, получение элементной серы) совмещен в один. На процесс не оказывает влияния содержание в газе диоксида углерода и тяжелых углеводородов. Эффективность превращения сероводорода в серу выше, чем в процессе Клауса. Потребность в энергии меньше, чем для осуществления трех отдельных процессов. Общий расход энергии приблизительно такой, как для существующего процесса этаноламиновой очистки газа от сероводорода. [c.82]

Рис. 5. 17. Влияние конечной степени очистки газа и иоглслпельыой емкости раствора по отношению к СОг на эффективность ироцесса регенерации (схема с разделенным потоком давление в абсорбере21 amu, расход газа 340 н.н /час [37J.

Турбулентные течения жидкостей и газов оказьшают существенное влияние на ход многих технологических процессов, в том числе при очистке сточных вод от взвешенных частиц. Так, в аппарате совмещенного действия [1] создается турбулентный поток между коаксиаяьно расположенными цилиндрическими мешалками. Математическое описание состояния движущейся жидкости осуществляется с помощью функций, определяющих распределение скорости жидкости V = V(x,y,z,l) и каких-либо ее двух термодинамических величин, например, давления P(x,y,z,l) и плотности p(x,y,z,t). Как известно, все термодинамические величины определяются по значениям каких-либо двух из них с помощью уравнения состояния вещестца, поэтому задание пяти величин трех компонент скорости V, давления Р и плотности р, полностью определяет состояние движущейся жидкости. Все эти величины являются функциями координат X, у, Z и времени t в цнлшадри ческой системе коорд нат г, ф, z и t [c.26]

Поглощение O2 из газа в этом процессе практически не происходит. При 400 С и давлении 2-5 МПа (изменение давления внутри ЭТ010 предела не оказывает заметного влияния на процесс очистки) достигается тонкая очистка природного [c.62]

Для производства водорода методом паровой каталитической конверсии в качестве сырья могут быть использованы нефтезаводские газы. Для этого необходима предварительная очистка сирья от содержащихся в нем непредельных углеводородов. В работе [ показано, что наиболее рациональный метод очистки нефтезаводских газов от непредельных углеводородов- гидрирование этих соединений в соответствующие насыщенные углеводороды. В работе [21приведены данные, показывающие, что при давлении 2,0 МПа, температуре 650-670 К и объемной скорости по сырью до 1500 ч на алюмокобальтмолибденовом и алюмоникельмолибденовом катализаторах гидрирование непредельных соединений, содержащихся в нефтезаводских газах в количестве до 20% протекает с глубиной превращения близкой к единице. Исследование влияния основных параметров на протекание процесса гидрирования непредельных углеводородов, содержащихся в нефтезаводских газах, является продолжением работы [2 о [c.11]

В промышленном процессе [18] отношение пропилена к хлору равно 4 1. Рабочую температуру поддерживают на уровне 500—510°, регулируя ее подогревом пропилена до 200° хлор вводят в реактор холодным. Выделяющегося при хлорировании тепла (тепловой эффект равен 26,7 ккал1г-моль) достаточно, чтобы температура процесса поддерживалась на оптимальном уровне. При времени пребывания реагируюнщх газов в зоне реакции 1,8 сек. степень превращения хлора составляет 99,95%. Вследствие выделения сажи процесс приходится останавливать каждые 2 недели для очистки аппаратуры. Поэтому устанавливают параллельно две пары реакторов и холодильников, что обеспечивает непрерывное проведение процесса. Давление не оказывает большого влияния на процесс, который по соображениям технического удобства проводят при 2 ата. [c.173]

Примером использования предлагаемого метода нахождения опти-матьных параметров работы контактного узла может быть расчет узла очистки 30 ООО м ч отходящих газов производства фенола и ацетона от паров изопропилбензола на оксидном железохромовом катализаторе СТК-1-7, приведенный в [62]. В качестве ограничения принято постоян-ст1 о допустимого перепада давления в слое катализатора величиной 500 Па. В расчете оценивалось влияние стоимости топлива на оптимальные параметры работы катализаторного узла реактора (табл. 2.6). [c.76]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология