Капли зависимость от вязкости фаз

Важной индивидуальной характеристикой взаимодейст- ВИЯ капли со стенкой является скорость ее движения. Скорость капли перед взаимодействием определяется начальной скоростью капли в момент ее образования и процессом движения — динамическим взаимодействием капли с парогазовой средой, с другими каплями, тепловым взаимодействием капли со средой, другими каплями и стенкой (радиация) тепловое воздействие иа каплю, обусловленное ее движением, проявляется, в частности, через деформацию капли из-за температурной зависимости вязкости и поверхностного натяжения, а также через массообмен. Предположение о равенстве начальных скоростей всех капель и о детерминированном характере движения отдельной капли по уравнению движения ее центра масс равносильно утверждению о том, что все капли размера / имеют непосредственно перед стенкой одну и ту же скорость [c.39]

На рис. 7.17 показана зависимость максимальной фильерной вытяжки от вязкости вискозы. Она имеет экстремальный характер, причем максимальное значение фильерной вытяжки наблюдается при вязкости 6,2—8,7 Па-с. При вязкости ниже этого значения механизм обрыва в основном обусловлен поверхностными силами, поскольку продолжительность распада струи на капли пропорциональна вязкости вискозы [28] [c.179]

Рис. 13. Зависимость вязкости от состава вальцованных смесей ПС и ПММА 1,1 — экспериментальная кривая при lg т = = 6,3 [дин/см ] 2, 3, 2, 3 — расчет по формуле (21) (г, 2 — капли ПММА, диспергированные в пе 3,3 — капли ПС в расплаве ПММА).

Как следует из формул (V, 37), Fl и Уг являются функциями краевого угла. При росте краевого угла от О до 180° Уг и Yi увеличиваются от О до 0,95 и 1,26 соответственно. Причем для всех значений краевых углов соблюдается условие У] > Уг-Помимо У) и Уг в соответствии с уравнениями (V, 35) и (V, 37) скорость растекания зависит от таких величин, как коэффициент растекания поверхностное натяжение жидкости 0шг, объем капли Fo и вязкость жидкости т]. Влияние объема капли и вязкости жидкости на растекание было рассмотрено ранее (см. стр. 132). Проанализируем зависимость растекания от отношения [c.144]

На основании полученных результатов мы сделали попытку объяснить депрессирующее влияние исследуемых катионов. Различные свойства раствора образца могут являться определяющими для скорости распыления и размера капли вязкость, поверхностное натяжение, плотность и др. С изменением этих факторов из-за присутствия сопутствующих элементов может существенно изменяться скорость подачи анализируемого раствора в пламя, полнота испарения образующихся частиц и, следовательно, абсорбция. В связи с этим мы сделали попытку исследовать зависимость вязкости и скорости распыления раствора от концентрации анализируемых солей. С этой целью были сопоставлены данные влияния со значениями вязкости, и скорости распыления анализируемых растворов, показанными в табл. 3.18. [c.186]

На рис. 1.6 приведена зависимость (Ке/С) / от (Ке С) / для твердой сферы, капли с отношением вязкостей д = 1 и газового пузырька. [c.23]

Капли образуются в отверстиях распределителя, по которому жидкость подается в колонну. Скорость движения капелек диспергированной жидкости относительно стенок колонны зависит от вязкости, разности плотностей [уравнение (4-2)], а также от линейной скорости сплошной фазы. Чтобы получить возможно большую поверхность контакта фаз, в колоннах этого типа следует применять максимальные скорости потока сплошной фазы, так как при этом действительная скорость капелек Шд уменьшается [см. уравнение (4-9)] и вследствие повышенной удерживающей способности улучшается массообмен. Скорость фаз ограничивается пределом захлебывания [16, 32, 136]. Одной из зависимостей для скоростей потоков на границе захлебывания является уравнение [42] [c.311]

Подставляя в формулу (10) приведенные выше значения вязкости нефти (14) и плотности воды и нефти (12) и (11), выраженные как функции температуры, получаем общее выражение, характеризующее зависимость скорости оседания в нефти капли пресной воды от температуры [c.43]

Рассмотрим принципиальные возможности конструктивного и технологического совершенствования и интенсификации процесса разделения эмульсии в подобном аппарате Пусть в отстойной части аппарата соблюдается ламинарный закон движения жидкости и капли воды оседают по закону Стокса. Из формулы (1.4) видно, что ускорить процесс осаждения можно либо путем увеличения разности плотностей нефти и воды, либо уменьшением вязкости нефти, либо путем увеличения размеров капель. Первые два параметра тесно связаны с температурой процесса разделения эмульсии. На рис. 2.1 и 2.2 показаны зависимости от температуры плотностей дистиллированной воды и различных нефтей. Из рис. 2.2 видно, что для нефтей эти зависимости практически линейны и в диапазоне изменения температур от О до 100 °С их можно аппроксимировать уравнением [c.24]

В соответствии с изложенными взглядами величина К должна быть функцией прочности удержания ПАВ на новерхности, т. е. работы адсорбции, плотности адсорбционного слоя, возрастающей параллельно с концентрацией ПАВ, размера элементарной капли, температуры. Если предположить, что процесс коалесценции аналогичен реакции, описываемой теорией соударений, то зависимость К от перечисленных параметров должна быть экспоненциальной. Предэкспонента в этом случае является функцией физических свойств фаз (таких как вязкость, плотность), а также соотношения объемов фаз и величины капелек эмульсии. [c.417]

Затвердевание гранул различных плавов происходит по-разному, в зависимости от их свойств — теплоты кристаллизации, вязкости, способности к переохлаждению и др. Например, капля нитрата аммония начинает кристаллизоваться без существенного переохлаждения, а капля карбамида сильно переохлаждается, и лишь затем наступает интенсивная кристаллизация сразу по всему ее объему [88]. Это видно на термограммах рис. 12.2. На кривой 1 для нитрата аммония (при скорости движения относительно воздуха 5,5 м/с) имеются три площадки 2 — первоначальной кристаллизации, [c.297]

Аналогичные результаты были получены при исследовании коэффициентов вытеснения нефтей других месторождений. Из этих данных видно, что чем выше индекс аномалии вязкости, тем меньше коэффициент вытеснения нефти водой. Такая зависимость обусловлена следующим. В порах пласта, куда вступила вытесняющая вода, нефть находится в виде капель, струек, пленок. Скорость и полнота вытеснения этой нефти зависят от многих факторов, в том числе и от ее вязкости. Хорошо известно, что поперечные размеры поровых каналов меняются в широких пределах. Формы этих каналов очень причудливы. В тех местах, где поперечное сечение поровых каналов увеличивается, касательные напряжения в нефтяных каплях и струйках становятся очень малыми и могут вообще отсутствовать в тех случаях, когда между каплями нефти и стенками пор находится пленка воды. Это уменьшение касательных напряжений приводит к немедленному увеличению вязкости нефти. [c.90]

Используя соотношения (4.3), (4.4), можно показать, что при. е = О величина линейно зависит от отношения вязкостей капли и потока р. Поэтому удобно представить зависимость от параметров р и в виде [c.41]

Рис. 1.2. Графики зависимости функции Ф от числа Рейнольдса Ре при разных значениях отношения вязкостей капли и окружающей жидкости.

Анализ уравнения (35) показывает, что при сохранении зависимости j—1/Re с учетом повышения вязкости в пограничном слое вокруг горящей капли водоугольной суспензии и неизотермичности потока ее скорость очень быстро становится равной средней скорости потока газов. [c.30]

Средний размер, как и весь спектр капель, составляющих факел, определяется расходуемой на распыливание энергией. Использование этой энергии непосредственно на дробление струи зависит от ряда факторов, основным из которых, как показано выше, является разность скоростей на поверхности струи и окружающей среды. Чем толще струя топлива, тем меньшую разность скоростей будет иметь центральная часть. Опытные данные в большинстве устанавливают пропорциональную зависимость среднего размера капель от диаметра сопла. Взаимодействие потоков и передача энергии (ри ) от слоя к слою топлива существенно зависят от вязкости. С увеличением вязкости внутреннее трение оказывает большее противодействие отрыву слоев, что будет ухудшать тонкость распыливания. Поверхностное натяжение также препятствует дроблению струи. Чем выше коэффициент поверхностного натяжения, тем крупнее образующиеся при распыливании капли. [c.120]

Разрушение капель начинается при появлении отрывного течения сплошной среды в кормовой части капли. Для количественной оценки уровня устойчивости капли в большинстве случаев используют критерий Вебера Ше = и / р/а, характеризующий соотношение сил гидравлического воздействия на каплю со стороны сплошной среды и сил поверхностного натяжения. Значение критерия Вебера, соответствующее началу разрушения капли, принято называть критическим Ше р. Однако в оценке этой величины имеются большие расхождения, что можно объяснить зависимостью начала разрушения капель также и от вязкости жидкости, продолжительности воздействия сплошной среды и некоторых других факторов. Таким образом, можно сделать вывод, что критерий Вебера-не единственный, определяющий устойчивость капли. [c.141]

Большое значение имеет конструкция распылителя и горелки. Так, при применении распылителей с камерами распыления и комбинированных горелок-распылителей механизм влияния органических растворителей различен. Отмечена неоднозначность результатов влияния органических растворителей на интенсивность спектральных линий натрия, полученных разными авторами в различных экспериментальных условиях [248]. Использована пламенно-фотометрическая установка на основе спектрографа ИСП-51. Сравнивалось влияние метанола, этанола, пропанола, бутанола, муравьиной и уксусной кислот, диоксана, ацетилацетона и водных растворов на эмиссию щелочных элементов в пламени ацетилен—воздух. Отмечено полное соответствие между увеличением скорости распыления раствора, уменьшением вязкости в ряду спиртов и ростом интенсивности спектральных линий натрия. Для кислот изменение интенсивности коррелирует с уменьшением вязкости и увеличением поверхностного натяжения. Все органические растворители практически не изменяют скорость распыления. Сделано предположение, что влияние органических растворителей связано с изменением диаметра капли аэрозоля. Из общей схемы выпадает ацетилацетон. Спирты в зависимости от их концентрации в растворе позволяют повысить чувствительность определения щелочных металлов (натрия) в 4—12 раз. [c.125]

В Коллоидной мельнице или центробежном насосе формирование капель происходит при выдавливании жидкости в узкий зазор между ротором, вращающимся с большой скоростью, и неподвижным статором. Вследствие большой скорости и малого зазора возникают большие касательные напряжения, обеспечивающие разрыв жидкости на капли. Регулированием частоты вращения ротора и зазора между ротором и статором можно приспособить коллоидную мельницу для жидкостей с различной вязкостью и иными характеристиками. В качестве примера получения высоко дисперсной эмульсии можно выделить способ получения эмульсии ВХ путем диспергирования компонентов в многоступенчатом центробежном насосе при 5-30°С [173], При этом частота вращения ступеней и давление насоса регулируются в зависимости от требований к качеству пластизолей. Кратность циркуляции жидкости через насос составляет 20. Схема диспер- ирования с применением центробежного насоса представлена на рис. 1.29. [c.57]

В трехгорлую колбу емкостью 250 мл, снабженную мешалкой, обратным холодильником и трубкой для ввода азота, помещают 100 мг (0,61 ммоля) азо-бис-изобутиронитрила, после чего колбу откачивают и заполняют азотом 3 раза. Затем в колбу заливают 100 мл чистого толуола, перегнанного в токе азота, 10 мл (0,09 моля) очищенного от ингибитора стирола и колбу помещают на водяную баню. Через реакционную смесь пропускают слабый ток азота (газовый вывод не должен пропускать внутрь прибора кислород — см. раздел 2.11) и баню нагревают до кипения. Реакционную смесь, вязкость которой увеличивается во времени, слабо перемешивают. С интервалом в 1 ч из колбы отбирают с помощью пипетки пробы по 10 мл (во время отбора пробы ток азота увеличивают). Отобранную пробу сразу же приливают по каплям при перемешивании к 100 мл метанола. После 6 ч нагрева полимеризацию прекращают путем охлаждения колбы. Содержимое колбы через капельную воронку приливают к 50 мл метанола при перемешивании. Выпавший в осадок полимер фильтруют и сушат в вакуумном сушильном шкафу при 50 °С до постоянной массы. Измеряют конверсию и характеристическую вязкость образцов (см. опыт 3-01). Строят зависимости конверсии и степени полимеризации образующегося полимера от продолжительности реакции. [c.130]

Перед началом опыта все ампулы размораживают и доводят до комнатной температуры, затем их одновременно погружают в термостат при 50 С. С интервалом в 1 ч ампулы вынимают из термостата и быстро охлаждают в смеси сухого льда с ацетоном. Содержимое ампул разбавляют 50 мл хлороформа, полученный раствор вводят по каплям при перемешивании в 500 мл я-геп-тана или петролейного эфира. После фильтрования и высушивания полимера при 50 °С до постоянной массы определяют характеристическую вязкость полученных образцов в растворе хлороформа при 20 С. Строят зависимость конверсии и степени полимеризации от продолжительности реакции. [c.130]

Рассмотрим сначала коалесценцию капель под действием силы молекулярного притяжения в отсутствие электростатической силы отталкивания (5 = 0). Зависимость частоты коалесценции а от отношения радиусов капель к для различных значений отношения вязкостей жидкостей р без учета электромагнитного запаздывания (у=0) представлена на рис. 13.25. Частота коалесценции растет с увеличением относительного размера капель и с уменьшением относительной вязкости капель. Это объясняется снижением вязкого сопротивления тонкого слоя внешней жидкости, разделяющего сближающиеся капли, с уменьшением р. На этом же рисунке пунктирной линией показана зависимость 5о от к, рассчитанная по формуле (13.109) без учета гидродинамического сопротивления и молекулярной силы. Влияние гидродинамического со- [c.356]

На рис. 13.36 представлена зависимость частоты коагуляции от вязкости меньшей капли Дг Для различных значений вязкости большей капли Ц,. Поскольку выражение (13.122) для к справедливо в области 0<( 1 ,р2)- Для 362 [c.362]

Таким образом, согласно условию теплового баланса для пленки, которая стекает по стенке с постоянным тепловыделением и полностью уносит выделяемую теплоту, средняя температура жидкости меняется в зависимости от поперечного-потока капель, образующих эту пленку если поток нарастает вдоль направления стекания, температура падает, и наоборот. В первом приближении можно полагать, что и температура стенки в качественном отношении следует закону изменения температуры жидкости стекающей пленке. Действительно, если отнести коэффициент теплоотдачи к местному температурному напору Тс(х) —Т4к(х), то при условии <7с= onst изменение температуры стенки определялось бы только термическим сопротивлением теплоотдачи. Как уже отмечалось, последнее, по-видимому, падает вдоль пленки в силу ряда, причин ускорения жидкости, турбулизацин пленки каплями, уменьшения вязкости жидкости в связи с ее прогревом. В верхней части пленки, где ускорение сказывается слабо, термическое сопротивление растет вдоль пограничного слоя Но на тонкую пленку в верхней части поверхности нагрева сильнее возмущающее воздействие капель в нижней части капли не пробивают утолщенную пленку, однако здесь стекающая жидкость приобретает запас скорости из-за воздействия гравитации. Следовательно, нельзя считать, что местное термическое сопротивление в условиях эксперимента регулярно и существенно изменяется вдоль поверхности теплообмена отсюда следует, что температура стенки и средняя температура жидкости в пленке имеют примерно одинаковый закон изменения вдоль координаты х. [c.189]

В пользу протекания процесса по эмульсионному варианту (в капле органической фазы) свидетельствуют следующие данные. Зависимость вязкость-—выход полимера (рис. 6.11) для этих систем имеет вид, характерный для неосложненных случаев полнконден- [c.177]

На рис 1.7 приведена зависимость критерил Рейнольдса от критерия Архимеда, построенная по уравнению (1.89) дан твердой сферы, капли с отношением вязкостей I и газового пузырька. Этим графиком также удобно пользоваться для практических расчетов при Ке<500. [c.24]

Значение м - предельной скорости капли в безграничной ясидко-сти — может бьггь рассчитано с помощыо формул, приведенных в гл. 1, а т - функция отношения вязкостей ц =А1д/Мс - представлена авторами [134] в виде графика. В работе [1Я5] получена интерполяционная формула для функции т=т( 1 ), котор 1ая описьшает предложенную в [134] зависимость с погрешностью 3-5 %. Она имеет вид [c.83]

Рассматривается конвективный массо- и теплоперенос при малых и средних значениях Ке для случаев обтекания частиц. Циркуляционное движение жидкости внутри капель играет существенную роль при расчете массопередачи в случае лимитирующего сопротивления дисперсной фазы. Для такого режима наблюдается нестационарный характер процесса массопередачи, что при больших значениях Ре приводит к зависимости критерия Шервуда или Нуссельта от критерия Фурье. Внешний массо- и теплообмен при больших Ре стационарен и описывается уравнениями диффузионного пограничного слоя. При исследовании решений этих уравнений показано, что для расчета величины массового потока достаточно знать распределение вихря по поверхности твердой сферы или касательной составляющей эрости по поверхности капли и газового пузырька. Обсуждены гранр цы применимости погранслойных решений при увеличении отношения вязкостей дисперсной и сплошной фаз. Общий случай соизмеримых фaJ0выx сопротивлений описан обобщенной циркуляционной моделью. Закономерности массо-и теплопереноса при лимитирующих сопротивлениях сплошной и дисперсной фаз и общий случай соизмеримых фазовых сопротивлений рассмотрены в разделах 4.2—4.4. [c.168]

Массообмен в зоне отрыва можно приближенно рассчитать, вос-пользовавишсь для функции тока в кормовой области сферы разложением типа (4.101). При этом формально считается, что в зоне отрыва образуется диффузионный пограничный слой и что в точке набегания потока со стороны отрывной зоны (точка т = тг) концентрация вещества равна концентрации вдали от сферы. Полный диффузионный поток определяется суммой потоков в пограничных слоях до точки отрыва и в зоне отрьганого течения. Такой приближенный способ учета массообмена в вихревой зоне был применен в работах [281, 286]. Следует однако отметить, что он носит весьма условный характер, так как ввиду наличия циркуляции жидкости в вихревой зоне граничное условие постоянства концентрации вдали от капли для этой области не вьшолняется. На рис. 4.11 кривая/характеризует массообмен твердой сферы. Штриховая часть этой кривой соответствует решению без учета массообмена в зоне отрыва. Заметим, что при фиксированных значениях Ре с изменением Ке от 0,5 до 100 коэффициент массообмена для твердой сферы возрастает примерно в 1,6 раза. На рис. 4.11 приведены также экспериментальные данные Гриффита [287] для капель с отношением вязкостей i =0,38 0,42 и 2,6. Для твердой сферы и капель жидкости в газовом потоке для массо- и теплообмена опытные данные в ряде работ [288-291] обрабатьшались в виде корреляционной зависимости [c.201]

Так как отношение вязкостей кашш и газа много больше единицы, то можно пренебречь цирку-лшщей жидкости внутри капли и считать ее твердой сферой. Зависимость коэффициента сопротивления от относительного критерия Рейнольдса [c.254]

Наибольший интерес для практики представляют закономерности поведения мелкодисперсной составляющей водонефтяной эмульсии. При этом понятие мелкодисперсная составляющая эмульсии относится к частицам максимальных размеров, порядка 10 мкм. Если учесть, что минимальные размеры частиц в водонефтяной эмульсии 184, 85] могут составлять доли микрона, то очевидно, что абсолютные размеры частиц в мелкодисперсной составляющей могут различаться в десятки и даже сотни раз. Поэтому при рассмотрении закономерностей разрушения брониру10щих оболочек на каплях дисперсной фазы необходимо выяснить их зависимости от размеров капель, а также от температуры, вязкости, гидродинамики потока, концентрации деэмульгатора и др. [c.65]

Решением системы дифференциальных уравнений найдены радиальные и тангенциальные компоненты скорости движения испаряющихся капель и их радиаль юго перемещения при известных внешних условиях скорость воздуха (газа) на входе камеры Овх, начальный диаметр капли dкo параметры газа-п-плоносителя (гемпература ( , плотность Рв, теплопроводность вязкость и жидкости (теплота испарения г, плотность р , температура поверхности С ). Дополнительным условием при решении системы уравнений была зависимость = 1( ), полученная при а.зродинамических исследованиях. Эта зависимость имеет вид [c.178]

Во многих случаях Фмакс 0,1 при узком распределении размеров. Микроскопическое исследование эмульсий В/М обнаружило, что при Ф > 0,75 появлялись множественные эмульсии. Зависимость Лоо/ Пс — 4р для всех эмульсий В/М, приготовленных с одним эмульгатором, давала экспоненциальную кривую, охватывающую данные вязкости для всех значений Ф (рис. IV.24). Этот метод представления данных вязкости имеет очевидные преимущества. Более того, он дает объяснение влиянию на Поо/Лс точки зрения взаимодействия между каплями. При С 0,5 мкм Лоо/Лс прогрессивно увеличивалось с уменьшением 1 , при <0,1 мкм возрастание г1 з/г1(. было очень большим. [c.278]

Тонко раздробленные пигменты также мигрируют к границе раздела масло — вода и образуют защитный слой вокруг капель. Все водные окислы (напрпмер, гидратированные формы пятиокиси ванадия, окиси железа и алюминия) поверхностно активны. Поэтому, помимо некоторого увеличения вязкости свежеприготовленной эмульсии, происходящего в процессе их применения, может наблюдаться дальнейший ее рост во время хранения, вызванный прогрессирующей гидратацией окислов. В конце концов, вокруг каждой капли образуется слой геля. Примером могут служить концентрированные эмульсии В/М, в которых окись алюминия (глинозем) размешана в водной фазе (Шерман, 1955с). Когда к водной фазе добавляют пропиленгликоль до концентрации 20%, эти изменения замедляются в зависимости от концентрации пропиленгликоля. При более высоких концентрациях пропиленгликоля образование слоя геля полностью подавляется. Другие полиспирты оказывают тот же эффект. [c.298]

На рис. 2.13 представлена зависимость безразмерного времени Но от Ше для экспе римента и по формуле (2.59) Согласно графикам с увеличе нием е число гомохронно сти Но растет в эксперимен те медленнее, чем по расчету Это различие можно объяснить силой вязкого трения, не учитываемой при расчете. Влияние вязкости проявляется в уменьшении максимального радиуса деформирующейся капли и скорости деформации. Уменьшение. максимально- [c.104]

Зависимости (2.61) и (2.62) соответствуют двум.значег ниям вязкости жидкости в капле расчетное значение отвечает нулевой вязкости, экспериментальное — условиям насыщения при атмосферном давлении. Если процесс деформации капли проходит при более высоких давлениях, то температура сфероида, жидкость которого с большой [c.105]

Зависимость коэффициента сопротивления сферических частиц от числа Рейнольдса хорошо изучена и широко представлена в литературе. Расчеты равновесной скорости падения капель проведены для температуры газа 1 400° С, когда плотность газа составляет 0,21 кг1м , а кинематическая вязкость — 2,7 10- м /сек. Равновесные условия движения капель в горячем газе приведены в табл. 3-10. Сопоставляя значения равновесной скорости падения капель диаметром 2 мм и выше со средней направленной вверх скоростью движения газа в топках паровых котлов, равной 10—15 м/сек, нетрудно убедиться, что значения этих противоположно направленных скоростей оказываются весьма близкими. Это значит, что капли диаметром 2—3 мм практически не будут увлекаться газовым потоком в направлении его поступательного движения. Если бы такие капли не выгорали, то время их пребывания в топке могло быть сколь угодно большим. В действительности же по мере выгорания крупные капли будут увлекаться газовым потоком и скорость их. все время будет увеличиваться, пока она, наконец, не приблизится к скорости потока [Л. 3-57]. [c.145]

При горении факела характер распределения топлива и законо-мернобти движения изменяются. Эти изменения обусловлены уменьшением массы и размера капли при полете, уменьшением коэффициента сопротивления горящей капли по сравнению с негорящей, имеющей такие же размеры, изменением вязкости, плотности и скорости окружающего газа вследствие повышения температуры. С увеличением кинематической вязкости газов при повышении температуры от 200 до 1000° С коэффициент сопротивления повышается почти в 5 раз. Но у горящей капли коэффициент сопротивления несколько снижается за счет лучшего обтекания 1168]. Увеличение скорости газов снижает относительную длину струи. Учесть все эти факторы аналитически очень сложно, однако общая зависимость движения горящего факела будет характеризоваться уменьшением дальности полета капель и более резким падением скорости. Значительно изменится также параметр Ке для горящих капель, так как уменьшаются диаметр капли и скорость нх движения, растет вязкость воздуха. В этом случае для расчета коэффициента сопротивления можно принять закон Стокса, и дифференциальное уравнение двинсения записать в форме [c.149]

Использованные в теории Фрумкина упрощающие предположения о слабом изменении адсорбции, возможности аппроксимации ее угловой зависимости с помощью os 0, возможности описания влияния поверхностно-активных веществ на движение поверхности капли с помощью коэффициента торможения подтверждаются в следующих предельных случаях при малом значении числа Пекле Ре aUiD а — радиус пузырька, и — его скорость D — коэффициент диффузии поверхностноактивного вещества) при Ре > 1, Re < 1 Re = aU/v (v — кинематическая вязкость жидкости), сильном торможении поверхности и умеренной поверхностной активности при Ре 1, Re С 1, если несмотря на относительно быстрое установление адсорбционного равновесия динамический адсорбционный слой формируется под влиянием кинетики адсорбции, что возможно лишь при очень низкой поверхностной активности. При Ре > >1, Re 1, слабом торможении и низкой поверхностной активности относительное изменение адсорбции невелико, но [c.128]

На каплю, помещенную в поле однородной и изотропной турбулентности, действуют следующие силы со стороны внешней жидкости динамический напор Q = kfPeU /2, где — коэффициент, имеющий порядок 0,5 — плотность внешней жидкости и скорость внешней жидкости относительно капли сила вязкого трения F - где — коэффициент вязкости внешней жидкости У= (4ео/ 15лл г) "2 — средняя скорость сдвига о — удельная диссипация энергии Vs = Це/Ре коэффициент кинематической вязкости. Кроме того, на поверхность капли действует сила поверхностного натяжения = IZ/R, где S — коэффициент поверхностного натяжения R — радиус капли. В зависимости от того, какая из внешних сил, действующих на поверхность капли, доминирует, возможны два механизма дробления капли. [c.275]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология