Работа г на шероховатой поверхност

Уравнение, применяемое для определения коэффициента теплоотдачи, как было отмечено ранее, выведено в предположении, что теплопередающая стенка является чистой. Если же поверхность покрыта тонким слоем органических или неорганических, вязких, твердых, растворимых, труднорастворимых или нерастворимых отложений, то тем самым создаются условия теплопередачи через составную многослойную стенку. При теплопередаче в этом случае термические сопротивления составных частей стенки складываются. К толщине металлической стенки, обладающей большой теплопроводностью, добавляется слой загрязнения или инкрустации. В большинстве случаев этот слой является тонким, но теплопроводимость его, однако, мала и лежит в пределах X = = 0,3 2,0 ккал/м час°С. Воздействие этих слоев на коэффициент теплопередачи при больших значениях коэффициентов теплопередачи значительно. Примером являются испарители, у которых инкрустация, выделяющаяся из упариваемого раствора, образуется почти всегда. В случае образования инкрустации необходимы специальные меры предосторожности и очистки поверхности во время работы. Характер этих мероприятий различен в зависимости от вида работы, производственных и иных условий. Исходная шероховатость поверхности благоприятствует осадке примесей и образованию инкрустации. Поверхность полированной трубки, в особенности хромированной, эмалированной или лакированной, обладает значительно более благоприятными свойствами. [c.158]

Ряд работ посвящен экспериментальному изучению поля скоростей в потоке через слой зерен [1—5]. Было установлено, что скорость газового потока у стенки трубы может быть или несколько выше, или близка к средней скорости потока, причем повышение скорости по радиусу трубы наблюдается при засыпке шариков с шероховатой поверхностью. [c.100]

Ряд работ посвящен экспериментальному изучению поля скоростей в потоке через слой зерен [1—4]. Было установлено, что скорость газового потока у стенки трубы может быть или несколько выше, или близка к средней скорости потока, причем повышение скорости по радиусу трубы наблюдается при засыпке шариков с шероховатой поверхностью. К тому же выводу приводят результаты исследований [5, 6], в которых изучалось изменение окраски слоя зерен, содержавших крахмал или ацетат свинца, при продувании через слой потока газа с примесью иода или сероводорода. [c.113]

Оптимальная шероховатость поверхности устанавливается в процессе работы. Однако не всегда целесообразно производить только грубую обработку поверхностей, полагаясь на заглаживание выступов во время приработки. [c.80]

Прозрачность стекла позволяет наблюдать за ходом процесса. В адиабатических процессах, протекающих при температурах примерно до 120 °С, кожух из стекла, вакуумированный до остаточного давления 10 мм рт. ст., обеспечивает достаточную термоизоляцию аппарата. При более высоких температурах, а также при использовании крупногабаритных аппаратов в качестве термоизоляционного материала применяют стекловолокно в слое изоляции оставляют смотровую щель, предназначенную для визуального наблюдения за ходом процесса (см. разд. 7.7). Важным преимуществом стекла является его высокая коррозионная стойкость. Поэтому многие химические реакции и процессы разделения проводят в аппаратах и установках, изготовленных из стекла или других керамических материалов. Широкому применению стекла в химической промышленности способствует высокая твердость и незначительная шероховатость поверхности стеклянных изделий. Стенки стеклянных аппаратов во время работы незначительно загрязняются и легко поддаются очистке. Ценным свойством стекла является также сравнительно небольшой коэффициент линейного расширения. Использование стеклянных аппаратов при переработке фармацевтических продуктов и однократной или двойной перегонке воды дает возможность получать продукты без запаха, вкуса й, главное, без примесей металлов. [c.325]

Состояние поверхности штока т Наличие трещин на поверхности, резьбе или галтелях штока, деформация, срыв или смятие резьбы задиры или следы наволакивания материала уплотнительных элементов иа поверхности штока увеличение шероховатости поверхности штока при работе с неметаллическими элементами до шероховатости более 0,32 мкм [c.306]

Чтобы решить поставленную задачу, необходимо сделать ряд предположений, в частности относительно шероховатости поверхности, которая зависит от процесса ее обработки [8, 9]. Введя ряд разумных предположений, авторы работы [8 получили безразмерное уравнение контактной теплопроводности. Результаты их расчетов очень хорошо согласуются с экспериментальными данными в интервале 3100—71000 вт1 м -град) для стальных, латунных и алюминиевых поверхностей, обработанных по различным классам чистоты, в интервале давлений 1,31 10 —5,5-10 н/м (1,33—56,2 атм) при заполнении пустот между поверхностями воздухом, веретенным маслом или гликолем. [c.42]

Чистота обработки цилиндров, которая при графитовых кольцах должна быть очень высокой (допускается высота микронеровностей не более 0,3 мкм), при фторопластовых кольцах может быть ниже. Фторопласт, обладая малой адгезией к другим материалам, удерживается во впадинах шероховатой поверхности, и ири работе происходит в значительной мере скольжение фторопласта не по металлу цилиндра, а по фторопласту. [c.650]

Рис. 2.9. Зависимость работы адгезии от шероховатости поверхности

Так же ведут себя и другие твердые катализаторы, активность которых растет со степенью дисперсности. Дезактивация катализаторов при работе часто происходит из-за оплавления , рекристаллизации или других аналогичных процессов, связанных с уменьшением шероховатости поверхности. [c.39]

Ультразвуковых приборов для измерения шероховатости поверхностей пока не выпускают. Регламентирующая документация по данному вопросу также не разработана. Однако активные исследовательские работы в этом направлении говорят о его перспективности. [c.246]

Шероховатость поверхности не влияет на работу когезии жидкости. Поэтому имеем [c.49]

Основной технический показатель очистной машины - выполнение требований, предъявляемых к качеству подготовки перед нанесением изоляционного покрытия, так как от состояния поверхности зависит прочность сцепления (адгезия) покрытия с поверхностью. Обрабатываемую поверхность трубопроводов обычно рассматривают как поверхность кругового цилиндра. В отличие от идеальной (кругового цилиндра) реальная поверхность отличается от цилиндрической в результате появления сварных швов и деформации при изготовлении труб, монтаже трубопровода и др. Наружная цилиндрическая поверхность трубопровода в отличие от идеальной, изображенной на чертежах, никогда не бывает абсолютно гладкой, а всегда имеет неровности с большой (отклонения) и малой (шероховатости) длиной волны (рис. 4). Уменьшение отклонений поверхности можно достичь соблюдением технологических правил погрузки, транспортировки, хранения труб и монтажа трубопровода. Несмотря на исключительно малые размеры неровностей, составляющих шероховатость, они оказывают существенное влияние на прочность и качество изоляционного покрытия. Необходимая для адгезии шероховатость поверхности трубопровода создается при работе очистной машины и зависит от состояния исходной поверхности металла, физико-механических свойств очищаемого слоя загрязнений, конструктивных параметров очистного инструмента, усиления его прижатия к трубопроводу и режимов работы машины. [c.52]

Величина к. п. д. турбины зависит от конструкции, размеров и режима работы турбины. В современных средних и крупных гидротурбинах мощностью 5 Мет и больше она составляет 86—93% и выше (до 94,5 %). У малых турбин к. п. д. меньше, чем у больших. Это объясняется тем, что у малых турбин больше относительная шероховатость поверхностей проточной части, омываемых водой, меньше число Рейнольдса и больше относительные механические потери. [c.23]

Износ АТМ-1 зависит от материала, в паре с которым он работает, и от шероховатости поверхности. Как видно из рис. 2 АТМ-1 лучше всего работает в паре с чугуном. Хорошо работает АТМ-1 в паре с металлом, имеющим нехромированную поверхность. При наличии на контртеле рисок, царапин и т. д. износ графитопластов резко возрастает. Это объясняется разрывом ориентированной графитовой пленки между трущимися поверхностями, кроме того, неровности постоянно нарушают приработавшуюся поверхность углеграфитового материала, что приводит к его износу. [c.25]

По данным Якоба [43], при небольших температурных напорах для поверхности с большей шероховатостью коэффициенты теплоотдачи выше. Якоб предполагает, что это может быть связано с увеличением абсолютной величины поверхности. Несомненно также, что более шероховатая поверхность адсорбирует большее количество газов, что приводит к возрастанию числа центров парообразования. Однако по мере работы поверхность обедняется адсорбированным газом и коэффициенты теплоотдачи падают, стремясь к некоторым постоянным значениям. [c.142]

Уменьшить кавитационный износ насосОв можно различными средствами. Прежде всего это эксплуатационные возможности, которые сводятся к тому, чтобы снизить до минимума время работы в кавитационно опасных режимах, по возможности увеличить фактический кавитационный запас (снизить вакуум во всасывающем патрубке). Это можно сделать уменьшением Я , сокращением потерь во всасывающем трубопроводе. Большое значение имеют и конструктивные особенности насоса, которые определяют, насколько удачно подобрана форма проточного тракта как в целом, так и в отдельных деталях. При эксплуатации, конечно, не представляется возможным менять форму проточного тракта, но эти требования необходимо учитывать при выполнении капитального ремонта и, в частности, обеспечивать очень гладкую поверхность обтекаемых водой рабочих органов. Недопустимы отдельные выступы, грубая шероховатость поверхности, углы и изломы. [c.391]

Параметры шероховатостей поверхностей при разных видах обработки по данным работ [1—4] [c.107]

Устанавливают такое значение допустимо Го наибольшего зазора (Аз в . при котором расплав не затекает на поверхность арматуры. При работе без смазочного материала принимают [Дэ д = 0,02...0,03 мм, при наличии смазочного материала — 0,03...0,10 мм в зависимости от типа этого материала, текучести расплава, длины пути расплава в форме от места его впуска в формующую полость до места выхода арматуры из детали, шероховатости сопряженных поверхностей формы и арматуры, давления формования. Зазор уменьшается с увеличением текучести расплава, параметров шероховатости поверхности формы и арматуры, давления формования зазор возрастает с увеличением длины пути расплава. [c.60]

Сальник (рис. П-46) состоит из камеры, в которой расположены кольца набивки (от 4 до 6), и нажимной втулки. Вследствие трения между набивкой и вращающимся валом последний нагревается, поэтому сальник снабжается лубрикатором со смазочным кольцом. Сальники с мягким уплотнением применяют при давлениях примерно до 1,47-10 Па (15 кГ/см ). Кроме нагревания во время работы к недостаткам уплотнений такого типа следует отнести протечки (особенно при шероховатой поверхности вала) и связанную с этим необходимость постоянного надзора. [c.80]

Поверхность выходящего из головки расплава должна быть гладкой и блестящей. Матовая или шероховатая поверхность означает, что расплав слишком холодный. Для достижения надлежащего распределения температур рекомендуется, чтобы головка и соединительный фланец, по мере возможности, были снабжены обогревателями. Температура у фланца должна быть не ниже 250 °С. Перед началом работы машину следует обогревать в течение 0,5—1 ч. Вплоть до момента выхода расплава из головки полимер подается в воронку вручную [c.211]

Разложение сульфанов происходит значительно быстрее в присутствии щелочей, металлов, пыли, влаги, а также на шероховатых поверхностях и пробках. Вследствие этого все стеклянные приборы (а также стеклянная вата), в которых проводят реакции с сульфанами, должны быть тщательно очищены, высушены и храниться таким образом, чтобы иа них не попадала пыль. Стеклянные приборы ополаскивают горячей хромовой смесью, затем чистой, горячей концентрированной соляной кислотой и, наконец, дистиллированной водой. Аппаратура, загрязненная серой, может быть предварительно очищена сероуглеродом или горячим раствором сульфида аммония. Шлифы целесообразно смазывать силиконовой смазкой. В воздухе лаборатории не должно быть газообразного аммиака (источником которого могут быть, например, концентрированные растворы аммиака или сульфида аммония). Все реакции с сульфанами следует проводить в отсутствие влаги воздуха, исходные веще- ства должны быть чистыми. Эти указания следует всегда иметь в виду при работе с сульфанами, даже если они специально не оговариваются. [c.398]

Наблюдаемый молекулярный поток обычно оказывается меньше (Ра-<1), чем для случая, когда отражение от стенок было бы полностью диффузным [3.65, 3.68, 3.76—3,84]. Автор работы [3.77] предположил, что такое уменьшение потока может быть обусловлено рассеянием молекул на неровностях очень шероховатой стенки пор, даже если каждый элемент этих неровностей рассеивает диффузно. Девис и др. [3.81] поддержали эту гипотезу п первую теоретическую модель де Маркуса [3.80], воспроизводящую измеренные плотности потока. Они применили метод Монте-Карло к простым геометрическим моделям капилляров при размерах внутренней шероховатости до 15 /о радиуса капилляра плотпости молекулярного потока могут быть на 20% меньше, чем в случае диффузного отражения от гладких стенок. Таким образом, тангенциальная составляющая импульса сохраняется в среднем по направлению, противоположному плотности потока. Этот эффект мох<ет быть очень существенным внутри малых пор газодиффузионного фильтра. Это кажущееся обратное отражение от очень шероховатых поверхностей может быть представлено в теории молекулярного течения соответствующим граничным условием на гладкой стенке. Такое граничное условие может быть сформулировано с помощью коэффициента аккомодации тангенциального импульса, большего единицы [3.52, 3.85], или с помощью коэффициента обратного рассеяния, заеденного Берманом [3.82] по аналогии с максвелловским коэффициентом зеркального отражения 1—/. Если / — доля диффузно рассеянных молекул и 1—f — доля обратного рассеяния, то коэффициент 3к в формуле (3.29) для длинного капилляра круглого [3.82] или кольцевого [3.83] сечения будет [c.65]

Как отмечают авторы работы [53], в некоторых условиях характеристики гидроструйных насосов могут зависеть от шероховатости поверхности их проточной части. П. Н. Каменев [23] даже ставит в непосредственную зависимость от нее расчетные величины для гидроструйных насосов. Однако, как показано в работе [53], коэффициент трения проточной части определяется в основном величиной Re, а влиянием шероховатости ее стенок в большинстве случаев можно пренебречь. Более того, можно показать, что использование В. П. Рудником [55] выводов П. Н. Каменева [23 ] о том, что напоры гидроструйных насосов в области малых коэффициентов подсоса и могут быть повышены за счет тшательной обработки поверхностей их проточной части, приводит при анализе параметров преобразователей характеристик центробежных насосов (см. гл. 8) к получению физически неверных результатов. Так, по данным В. П. Рудника [55], КПД струйных преобразователей может стать больше единицы, что, конечно, неверно. [c.28]

Свыше 1000 измерений выполнено в работе [36]. Слои из полированных металлических шариков диаметром 2,46 3,19 и 7,15 мм засыпали в трубки различных диаметров (от 13 до 100 мм). При Dan/d оо порозность е = 0,38. Сфероиды из алюмогеля d = 6 мм со слабо шероховатой поверхностью засыпали в трубки с Dan = 18,5 и 27,8 мм при е jii 0,418—0,435. Использовали также таблетки катализатора 5,2 X 5,7 мм с гладкой поверхностью в тех же трубках при е = 0,335—0,373. [c.60]

Как показали исследования П. Е. Дьяченко и Б. Л. Слинко [17], в процессе работы компрессора устанавливается своя оптимальная шероховатость трущихся поверхностей, зависящая от режима работы, качества смазки и отклонений от геометрической формы трущихся поверхностей. В результате такого процесса устанавливается почти одинаковая шероховатость трущихся поверхностей, зависящая от условий работы и от конструкции пары, а не от различия технологической отделки поверхностей. Эти исследования опровергли мнение о необходимости обработки трущихся поверхностей по возможно высокому классу чистоты поверхности и выдвинули требование определения для каждой трущейся пары своей оптимальной шероховатости поверхности. [c.80]

К гидравлическим потерям относят те, которые возникают в лопастном аппарате. Профильные потери при обтекании лопастей жидкостью являются следствием 1) тренияг между слоями жидкости, движущимися в пограничном слое с различной скоростью 2) образования вихревых зон между лопастями, возникающих в случае отрывного обтекания, особенно на ударных режимах, и на выходе из венца за кромками лопастей. Профильные потери зависят от режима работы турбины, а в безударном режиме — от геометрических параметров решетки (в частности, от формы профиля, его вогнутости, шага решетки) и шероховатости поверхностей рабочей полости. [c.63]

Для интенсификации теплообмена при вынужденной конвекции широко используются шероховатые поверхности, Шероховатость на поверхности можно создать традиционным способэм промышленной обработки, а именно обработкой, формовкой, литьем, сваркой на станках. Различные вставки также могут создавать выпуклости на поверхности. Не удивительно, что из-за огромного числа возможных геометрических форм шероховатости, описанных более чем в 200 работах 1.1]. для них не существует унифицированных технологий. [c.323]

Известно, что аналогия между теплообменом и трением для шероховатых поверхностей при турбулентном течении зависит от типа шероховатости. Решение задачи для эквивалентной песочной шероховатости приведено в [21], Недавно появившаяся работа рассматривает поверхности, которые можно производить промышленным способом. В [22] коэффициенты теплоотдачи для труб с шероховатостью в виде квадратных повторяющихся ребер обобщены на основе корреляций для коэффициента трения с использованием функции подобия Никурадзе числа Рейноль- [c.323]

На поверхности неорганических твердых веществ часто встречаются свойственные этим веществам нарушения структуры. Они вызываются присутствием на указанной поверхности иснов, загрязняющих данное вещество. Получить чистую поверхность весьма трудно и считать реальную поверхность гладкой можно в очень редких случаях. Адам (641 показал влияние шероховатости поверхности на величину контактного угла и продемонстрировал, что при передвижении капли по поверхности она имеет по фронту движения значительно больший контактный угол, чем с тыльной части. Он приписал наличие гистерезиса контактного угла вязкостному сопротивлению движению кромки жидкости на твердой поверхности. Поэтому термодинамические соотношения адгезии практически могут быть приложимы только к жидкостям, у которых имеется точное соответствие между чистой работой, затраченной на образование новой поверхности, и приростом свободной энергии, согласно уравнению (74). [c.63]

Геометрия режущей кромки инструмента оказывает влияние на шероховатость поверхности. Характер влияния этого фактора зависит от кинематики относительного движения режущего инструмента и заготовки. Рассмотрим влияние геометрической формы лезвия на шероховатость поверхности, полученной при обработке на токарном станке. За один оборот заготовки вершина резца переместится вдоль образующей дилнидричес-кой поверхности на шаг, равный подаче, из одного положения в другое. При этом на обработанной поверхности останется часть материала, не снятая резцом и образующая остаточный гребешок. Величина и форма гребешка зависят от подачи на оборот и формы режущей части резца, характеризуемой углами V и 31 и радиусом вершины. При наличии у лезвия радиуса округления шероховатость Яг будет меньше. По мере затупления лезвия на режущих кромках появляются зазубрины, что также влияет на шероховатость. По данным, приведенным в работе [13], при точении шероховатость от затупления возрастает на 50-60%, при фрезеровании цилиндрическими фрезами - на 100-115%, торцовыми фрезами - на 35-45%, сверлами - на 30-40% и развертывании на 20-30%. [c.61]

Вывод, указывающий как бы на независимость силы прилипания при высокой гладкости поверхности от природы материала кажется неожиданным, но он вполне объясним. Конечно, с увеличеш1ем неровности поверхности истинная сила прилипания, т.е. зависящая от природы материала специфическая адгезия на единицу поверхности, не меняется, а происходит лишь увеличение истинной поверхности контакта, приходящейся на единицу номинальной поверхности подложки. В результате с ростом шероховатости поверхности наблюдаемая работа адгезии, представляющая собой произведение истинной прилипаемости и истинной поверхности контакта, увеличивается, что сопровождается повышением интенсивности запарафинирования номинальной поверхности. [c.102]

Таким образом, можно констатировать, что при нанесении на стальную поверхность органического защитного покрытия достигается двойной эффект. Во-первых, повышается гладкость поверхности контакта с кристалликами парафина. Известно /30/, что технологическая шероховатость новых стальньк труб, поступающих на промыслы, определяется величиной порядка 190-500 мкм, что соответствует классу чистоты не выше II. Как графически показано в указанной работе, при увеличении шероховатости до глубин впадин, соизмеримых с размерами частиц дисперсной фазы, вероятность чисто механического удержания частиц на поверхности подложки резко возрастает. Учитывая, что около 70 % частиц дисперсной фазы в нефтяных суспензиях имеют размеры порядка 1 мкм /33/, можно ожидать высокую интенсивг ость запарафинирования стальных труб даже за счет чисто механического удержания частиц. Нанесение полимерного защитного покрытия резко снижает шероховатость поверхности контакта. Вновь образуемая поверхность имеет класс чистоты до 13, что практически исключает возможность чисто механического удерживания частиц. Кроме того, как было показано ранее, повышение гладкости поверхности приближает истинную поверхность контакта к номинальной поверхности, что, безусловно, снижает интенсивность образования отложений. [c.142]

При высокой шероховатости истинная поверхность контакта будет существенно превышать номинальную и определяющим фактором запарафинирования окажется величина поверхности контакта фаз, а не природа поверхности подложки. Поэтому при модификации поверхностной энергии подложки воздействием присадки влияние последней на величину адгезионного взаимодействия парафина с поверхностью подложки окажется мало-значимым. Реальность такого предположения подтверждается результатами работы /44/, где установлено, что шероховатые поверхности любой природы достагочно интенсивно запарафинируются в условиях скважины. [c.147]

Из отечественных работ в области технологии устройства поверхностной обработки особо можно выделить наиболее детальное и последовательное исследование Рвачевой Э.М. [3]. В нем подчеркивается, что надлежащая шероховатость поверхности покрытия, обеспечивающая требуемое сцепление его с колесом автомобиля, является важнейшим фактором безопасности движения Из целого ряда способов придания покрытию удовлетворительной шероховатости наиболее целесообразным является создание слоев износа с шероховатой поверхностью по способу поверхностных обработок. Упомянутая работа посвящена разработке и научному обоснованию рациональной технологии строительства шероховатых слоев износа на автомобильных дорогах с применением катионных битумных эмульсий. [c.141]

Следить за работой сальников. Сальники не должны нагреваться. Жидкость из сальников должна выходить отдельными каплями или небольшой струйкой. Просачиваясь через набивку сальника, жидкость охлаждает ее. Поэтому отсутствие капели жидкости недопустимо. При работе сальника материал набивки изнашивается, перестает плотно прилегать к валу. При этом утечка жидкости через сальник увеличивается. Поэтому гайки сальника надо периодически подтягивать. Если повторное натяжение крышки сальника не обеспечивает уплотнения или приводит к чрезмерному нагреву сальника, то набивку необходимо заменить. Набивка работает до замены 500— 3000 ч в зависимости от вида и температуры жидкости, степени ее загрязнения, материала набивки, шероховатости поверхности вала. В качестве набивки сальников насосов, работающих на холодной неагрессивной жидкости, применяют специальный хлопчатобумажный шнур. Чтобы получить равномерное по окружности ноджатие набивки, шнур оледует не наматывать на вал, а, разрезав на куски, вкладывать в виде отдельных колец. [c.216]

Все рассмотренные процессы имеют два недостатка во-первых, данные, описывающие процесс формования в целом, имеют ограниченный характер во-вторых, результаты в значительной мере зависят не от свойств композиции, а от конструкции и принципа работы измерительных устройств, в частности от шероховатости поверхности пресс-формы. Вот почему результаты, полученные в нескольких научно-исследовательских институтах, сопоставимы лишь качественно. Более удовлетворительные результаты получены для материалов, изготовленных методом прямого прессования. Для литьевого прессования необходимо знать еще вязкость расплава и продолжительность стадии плавления. Эти показатели можно определить эмпирическим путем с помощью крутильного вискозиметра [24] с измерительными головками сигмаидального типа (пластометр Брабендера). В этом случае отношение крутящий момент (вязкость)—время позволяет оценивать и корректировать степень текучести композиции (рис. 10.7). [c.157]

В присутствии нонов никеля не наблюдается самопроизвольного отслаивания меди, что имеет место при меднении на падкой поверхности в растворе, не содержащем ионов никеля Присутствие ионов никеля даже на шероховатой поверхности повышает сцепление с поверхностью примерно в 1,5 раза В некоторых работах отмечено, что при рН 13 положительное влияние ионов никеля на адгезию покрытия с неметаллической основой значительно ослабевает, а при меднении гладкой поверхности наблюдаются вздутия осадка Химическое меднение осущесталяется после подготовительных операций обезжиривания травления сенсактивирования промывки (см хими ческое никелирование диэлектриков) [c.76]

В данной работе было обнаружено явление повышения контактного угла смачивания Зп и РЬ после затвердевания, что, возможно, связано с переходом припоя из жидкого в твердое состояние. Заметное влияние иа кинетику смачивания и растекания припоев ПОС61, 5п и РЬ по меди оказывает шероховатость поверхности. При грубой обработке наждачным полотном поверхности меди, скорость уменьшения фиксируемого контактного угла смачивания меньше, чем на поверхности, подвергнутой травлению, несколько меньше и контактный угол и площадь растекания. На грубо обработанной поверхности вдоль рисок происходит интенсивное растекание легкоплавкой эвтектики 5п—РЬ—2п—Си (блестящей каймы), что, вероятно, связано с капиллярным эффектом. Такое растекание уместно назвать капиллярным. Контактный наблюдаемый угол при капиллярном растекании П0С61 по меди больше, чем при растекании этого припоя на относительно ровной (травленой) поверхности. Смачивание и растекание припоя П0С61 по меди с флюсом Прима III происходит медленнее и с большим контактным углом по полированной поверхности, чем по травленой или грубо зачищенной. [c.84]

Кроме вязкости, надо еще подобрать активирующую присадку необходимого качества и в необходимом ко т-честве, режим обкатки, определить начальный размер шероховатости, что очень усложняет работу по подбору условий обкатки. Во многих отраслях промышленности изменения качества поверхности наблюдают по результатам износов в эксплоатации, что требует чрезвычайно большого количества двигателей или механизмов и длительного времени. Правда, профилометрирование поверхностей до и после обкатки до некоторой степени характеризует изменения размера шероховатости поверхности под влиянием режима обкатки или качества масла, но показания профилометра ничего не говорят об износоустойчивости поверхностей после обкатки. Поэтому необходим иной метод определения износоустойчивости поверхностей трения. Нужен метод, который позволил [c.24]

Целью исследования являлось определение энергозатрат на привод питателя. В связи с тем что ранее аналогичные эксперименты не проводились, предварительно было решено найти энергозатраты на привод питателя в промышленной РТМ. Мощность определяли по методу двух ваттметров. Эксперименты показали, что мощность, расходуемая непосредственно на перемещение и перемешивание сыпучего материала, не превышает 40 Вт. Поэтому методика исследования требовала от измерительной схемы высокой чувствительности датчиков и приборов. С этой целью на опытной установке осуществляли измерение крутящего момента на валу ворошителя. Для этого использовали тензометрнческие датчики. Требования высокой точности измерений при малых деформациях. наложили особый отпечаток на всю схему измерения, в частности вал ворошителя был изготовлен полым, диаметр вала был рассчитан по данным предварительного замера мощности. Для измерений использовали прополочные тензометры, обладающие высокой чувствитель-иостью, малыми размерами, надежностью в работе и простотой. Для эксперимента были приняты тензорезис-торы с базой 20 мм, сопротивлением 200 Ом, Место наклейки датчиков, имевшее шероховатость поверхности П класса, промывали ацетоном, покрывали слоем клея БФ-2 и после легкой просушки вторично покрывали [c.71]

Данные, используемые для расчета изменения площади крити ческого сечения сопла, как правило, получаются из детальног) анализа процессов теплообмена и подкрепляются огневыми испытаниями на модельных двигателях, используемых для определения баллистических свойств ТРТ. Например, в двигателе с временем горения 55 с эффекту разгара сопла были приписаны потери импульса /уд.действ до 2,5%. Такие потери связаны с уменьшением степени расширения потока и увеличением шероховатости поверхности сопла. Чтобы проверить теоретические результаты или получить исходные данные для детального анализа процессов теплообмена, проводятся испытания модельных сопел. В таких опытах используются те же ТРТ и, следовательно, те же газовые компоненты, а давление в камере и расходы соответствуют значениям, ожидаемым в полноразмерных РДТТ. Площадь критического сечения может и уменьшаться при работе двигателя, если в качестве материала вставок используются вольфрам или молибден (эти материалы могут расширяться при продолжительном нагревании), либо на стенку горловины сопла осаждается слой из оксидов металлов. [c.113]

Подготовка поверхности металлов. Строение кристаллической реи1етки, степень шероховатости, наличие оксидов на поверхности металла и ряд других факторов оказывают значительное влияние на прочность соединений. Снятие поверхностного слоя приводит обычно к активации поверхности, уменьшению угла смачивания и повышению площади контакта склеиваемых материалов. Кроме того, при наличии шероховатой поверхности образование микротрещин в пленке клея при нагружении [56] протекает при более высоких значениях напряжений, чем в случае соединений с гладкой поверхностью, так как при этом изменяется доступность к поверхности субстрата. Все эти факторы обусловливают зависимость прочности от степени шероховатости (табл. 5.4). В результате механической обработки поверхности субстрата угол смачивания снижается примерно вдвое, а прочность возрастает в пять раз. Эффективность этого метода сохраняется, если клеевые соединения работают при температурах ниже Тс пленки клея. При более высоких температурах вследствие резкого ухудшения когезионных свойств клея влияние степени шероховатости поверхности на прочность соединений незначительно. [c.121]