Коэффициент испарения нагрева

Авторы работы [208] провели определение давления пара углерода методом Лэнгмюра. Прибор был аналогичен описанному иа стр. 35. Испарение проводилось с поверхности графитового цилиндра, нагрев которого осуществлялся током высокой частоты. Авторы полагали при расчетах, что коэффициент испарения равен единице и пары углерода одноатомны. [c.218]

Прибор может быть оборудован вибрационным устройством (2—10 колебаний в 1 с) для имитации условий испарения топлив в баках реактивных самолетов, при полете которых отсутствует нагрев топлива за счет аэродинамического эффекта или от двигателя. В этом случае процесс испарения топлива будет сопровождаться понижением его начальной температуры в зависимости от величины теплоты испарения топлива. Поэтому испытания проводят вначале при температуре, которую имеет топливо в баках самолетов перед полетом, а затем при температуре, которую рассчитывают следующим образом. По количеству топлива, испарившегося при первом определении, находят коэффициент К, учитывающий теплоту испарения топлива. Его значения приведены ниже [13, с. 56—61] [c.19]

Ребиндера) определяет отношение количеств тепла, затрачиваемых на нагрев влажного материала и на испарение влаги. В периоде постоянной скорости сушки влажный материал имеет неизменную температуру, и значение критерия Rb равно нулю. Зависимость температурного коэффициента сушки и критерия Rb от влагосодержания материала в периоде падающей скорости сушки должна определяться опытным путем для каждого материала. Поскольку по мере удаления влаги количество тепла, расходуемое на испарение влаги, уменьшается, а теплота нагревания увеличивается, то значение Rb по мере понижения влагосодержания возрастает. Опытные данные показали [1] незначительное влияние скорости и влажности сушильного агента на величину Rb. Зависимость Rb от текущего влагосодержания материала и температуры сушильного агента может быть представлена в виде следующих аппроксимационных выражений [c.263]

Во втором периоде сушки скорость процесса снижается вследствие уменьшения разности температур — п и увеличения расхода теплоты на нагрев материала и испарения влаги. Если принять, что два последних фактора учитываются коэффициентом х, то для второго периода сушки можно использовать уравнение (V. 215). Тогда с учетом (V. 216) получаются уравнения [c.531]

Нагрев и испарение жидкостей в роторных аппаратах с шарнирно-закрепленными лопастями. При нагревании жидкостей в аппаратах с шарнирно-закрепленными лопастями вследствие градиента давления в пленке, возникающего за счет центробежной силы, испарение происходит, как правило, с поверхности пленки. В связи с малой толщиной последней можно считать, что интенсивность переноса тепла через пленку лимитируется ее теплопроводностью. Поэтому для приближенной оценки коэффициента теплоотдачи а можно воспользоваться соотношением [c.343]

Для связи эффективного коэффициента массообмена с эквивалентным рассмотрим баланс при обмене теплом продукта и газа. За бесконечно малый промежуток времени /т к продукту подводится тепло в количестве Q, из которого на нагрев материала будет использовано dQ тепла, на испарение жидкости dQ и на преодоление энергии связи т. е. [c.164]

Рис. ХП-4. Номограмма для определения коэффициента теплопередачи К различных процессов, протекающих в роторных лопастных аппаратах 1 — концентрирование жидких растворов 2 — дегидратация органических соединений 3 — дистилляция органических соединений 4 — отгонка летучих 5 — испарение е — регенерация растворителя 7 — десорбция 8 — дистилляция высококипящих ор -ганических соединений 9 — нагрев и дистилляция олигоорганосилоксанов.

Под коэффициентом теплоотдачи здесь понимается количество теплоты, переданной к поверхности жидкости и расходуемое на испарение и нагрев самой жидкости. Так как, кроме этого, некоторое количество тепла тратится на нагрев отводимых паров, то коэффициент теплоотдачи в данном случае должен быть меньшим, чем был бы при такой же поверхности и тех же параметрах и скорости теплоносителя при обычном теплообмене без переноса массы. [c.262]

Если в аппарате происходит нагрев реакционной массы с интенсивным кипением и испарением жидкости, то коэффициент теплоотдачи нужно подсчитывать по другому критериальному или эмпирическому уравнению (см. [29]). [c.70]

Кз — коэффициент, учитывающий потери тепла на испарение соли, а также на нагрев и расплавление новых добавляемых порций соли для печей и ванн садочного типа коэффициент Кз принимается равным 1,05, а для печей и ванн непрерывного действия (например, конвейерных) — 1,15 [c.57]

Снаружи эти трубы "омываются водой. Тепло, отнимаемое водой от кислоты, расходуется не только на нагрев воды, но и на ее испарение,, благодаря чему расход воды уменьшается. Вследствие испарения воды вокруг оросительных холодильников, располагаемых обычно вне здания, зимой образуется много тумана. Коэффициент теплопередачи в оросительном холо- [c.137]

Коэффициент теплопередачи в оросительных холодильниках зависит от скорости движения кислоты в трубах. Практически этот коэффициент обычно равен 220—250 ккал/м -час-град. Тепло, воспринимаемое орошающей водой, расходуется не только на нагрев воды, но и на ее испарение. Поэтому воздух вокруг оросительных холодильников содержит много влаги. В неотапливаемых помещениях это ведет зимой к обильному образованию тумана. Поэтому помещения, в которых расположены холодильники, нужно отапливать или, что еще лучше, располагать холодильники вне рабочих помещений. [c.208]

Слой материала после определенного времени сушки взвешивался. По количеству испаренной влаги и расходу тепла на нагрев материала от начальной температуры до температуры мокрого термометра определялся коэффициент теплообмена. За температурный напор Ас принималась среднелогарифмическая психрометрическая разность для воздуха до и после слоя материала. [c.199]

В инженерной практике нет необходимости детально рассчитывать все перечисленные выше тепловые потери. Потери, имеющие незначительный удельный вес по сравнению с другими или не поддающиеся расчету, как правило, учитываются коэффициентами на неучтенные потери . К ним относятся потери тепла через неплотности, начальный прогрев ограждений, оборудования, начальный нагрев жидкости (среды). Потери тепла на нагрев добавляемого свежего воздуха при сушке учитываются при расчете тепла на испарение по формуле (2-16). [c.31]

Расчет объема сушильной камеры производят из основного соотношения (УП-9), определив предварительно расход тепла на нагрев материала рн и на испарение влаги Qи, среднюю разность температур и объемный коэффициент теплообмена ау. [c.261]

Теперь рассмотрим случай, когда теплота испарения превосходит энергию активации для процесса окисления (у <У <1) Тепловая эволюция частицы (при г<к) (рис. 1.10, б) совершенно сходна с поведением, которое предсказывается моделью, не учитывающей испарение регулярный нагрев частицы, если коэффициент теплоотдачи больше [c.52]

Из рис. 9 видно, что в первой зоне испарения коэффициент теплопередачи К имеет отрицательное значение. Однако абсолютная его величина крайне мала и практически приближается к нулю. Во второй зоне испарения, где уже происходит нагрев воды, значение к] = 15 ккал/м ч град. [c.37]

Теплота сгорания топлива (природный газ) расхо.цовалась на нагрев и испарение раствора, перегрев образовавшихся водяных паров до температуры, равной температуре на выходе из реактора, подогрев сухой соли до температуры плавления и ее плавление, а также на покрытие потерь тепла в окружающую среду, вызванных несовершенством изоляции. Расход газа составлял 9,3 м /ч, коэффициент избытка воздуха — 1,6, температура сгорания была равна 1380" С. Расход раствора, состав которого приведен ниже, составлял 7—7,2 л/ч. Температура продуктов сгорания па выходе из установки была равна 200° С. [c.106]

Необходимо нагреть 17 400 кг1ч продукта от температуры 134 до 380° С. При давлении 1,03 ama на выходе из иечи происходит выпаривание 61% продукта. Средняя теплоемкость жидкости— 0,45 ккал/кг-°С, средняя теплота испарения — 80,5 ккал/кг, абсолютное теплосодержание на начало точки кипения при 1 ama — 222 ккал/кг. Угловой коэффициент 50%-ной точки кривой мгновенного испарения 2,42, а зависимость температуры 50%-ной точки от давления следующая [c.128]

Положительный эффект, достигаемый нри исиользовании трубки со слоем носителя, можно продемонстрировать на примере анализа смеси метиловых эфиров жирных кислот. Такую смесь получают в процессе метаиолиза масел или жиров. На рис. 3-2 представлена хроматограмма стандартной смеси эфиров и схема вкладыша. Содержание метиловых эфиров жирных кислот состава Сю—С22 можно определить с высокой правильностью и воспроизводимостью, используя способ "быстрого ввода горячей иглой". Проба вводится в стеклянный вкладыш, неплотно заполненный дезактивированными стеклянными шариками размером 100 мкм. Эфиры жирных кислот вводятся в виде раствора в изооктане. При коэффициенте деления потока 1 100 время нахождения пробы во вкладыше очень мало. Дополнительный нагрев обеспечивает полное испарение пробы и снижает дискриминацию. [c.32]

Рис. 3—43. Пример многократного ввода пробы (из работы [63] с разрешения издательства Dr. А. Huethig Publishers). Многократный ввод пробы позволяет концентрировать компоненты пробы выше i без каких-либо искажений. Условия эксперимента кварцевая капиллярная колонка длиной 25 м (Ultra 2) давление газа-носителя (Не) 7 кНа температурный режим термостата 40°С (0,5 мин), подъем температуры от 40 до 250 С со скоростью 50 град/мин, затем до 330°С со скоростью 15 град/мин, 330°С (15 мин) количество вводов пробы до нагрева камеры испарения 8, нагрев испарителя после 8-го ввода программирование температуры испарителя от 10 до 330°С со скоростью 13 град/мин продолжительность удаления растворителя 30 с, пламенно-ионизационный детектор (300°С) коэффициент деления потока Х 30 (30 с), затем резким без деления потока.

Делением отдельных слагаемых уравнений системы уравнений (5.16) получаются критерии гомохронности полей температуры и потенциала переноса влаги Ро = и Ро = атг1Я — тепловой и массообменный критерии Фурье. Отношение этих критериев соответствует симплексу Ьи = йт/а, характеризующему меру относительной инерционности полей потенциала переноса влаги и температуры в нестационарном процессе сушки материала. Критерий Ко = Ге Аи/ с АТ) представляет меру отношения количеств теплоты, расходуемых на испарение влаги и на нагрев влажного материала. Критерий Рп = бАГ/Да является мерой отношения переноса влаги за счет градиента температуры к переносу, вызванному градиентом локального влагосодержания. Независимым параметром процесса является коэффициент фазового превращения . [c.272]

В зоне взаимодействия кислорода с жидкой сталью развивается температура, достигающая 2200-2400 °С. При такой температуре происходит интенсивное испарение железа с последующим окислением в атмосфере кислорода и образованием бурого дыма, состоящего в основном из мелкодисперсных частиц Ре О,. При газокислородной продувке происходит снижение дымообразования по двум следующим основным причинам. Во-первых, с подачей газа происходит уменьшение тепловыделения в зоне продувки из-за расходования части тепла на диссоциацию и нагрев газов, расходования части кислорода на неполное сгорание метана. Во-вторых, подача природного газа в реакционную зону снижает окислительный потенциал газовой фазы. По данным [11.36], при добавлении природного газа к кислороду и уменьшении коэффишента расхода кислорода с 7 до 1 температура реакционной зоны при газокислородной продувке понижается в конце периода доводки более чем на 400 °С. При этом содержание пыли в отходящих газах может быть снижено до 2-4 раз. При обработке данных заводских плавок установлена зависимость запыленности дымовых газов 2, г/м от содержания углерода в металле С, %, интенсивности продувки I, м /ч, и коэффициента расхода кислорода а [c.505]

Для определения коэффициента теплопередачи при кипении водорода П. Г. Стрелков сконструировал прибор, схема которого изображена на рис. 40 [37]. В прозрачном сосуде Дюара б помещается змеевик 8, изготовленный из монелевой трубки диаметром 4,5 мм. Нагрев трубки производится постоянным током, сила которого измеряется 3]Мперметром 2. Сосуд Дюара 6 заполняется жидким водородом через сифон из сосуда 5 во время опыта уровень водорода в сосуде Дюара поддерживается постоянным. Давление в сосуде Дюара 6 измеряется манометром 4. Замер температуры стенки трубки 8 производится следующим образом. В трубку 8 закачивается весьма чистый (испаренный из сосуда Дюара) водород, который, ожижаясь, имеет давление пара, соответствующее температуре стенки трубки. Давление паров измеряется [c.109]

Будем нагревать воду, находящуюся в открытом сосуде под давлением атмосферного воздуха. Как изменится раствиримость кислорода в воде При нагревании вода испаряется. С повыщением температуры увеличивается испарение воды. При этом повышается парциальное давление водяных паров в воздухе над поверхностью воды. Поскольку общее давление над водой неизменно, то, в согласии с законом Дальтона, парциальное давление воздуха понижается, соответственно понижается и парциальное давление кислорода в воздухе. С повышением температуры уменьшается коэффициент растворимости -1 ) кислорода в воде. Обращаясь к формуле (2), видим, что растворимость кислорода в воде при нагревании уменьшается вследствие одновременного уменьшения коэффициента растворимости -ф и парциального давления кислорода рг над водой. Доведем нагрев воды до температуры кипения. Как известно, при атмосферном давления вода кипит при температуре 100° С. При этой [c.14]

Германий (Гпл = 937°С) в принципе должен расти легче, чем кремний (Гпл = 1412°С), из-за его более низкой температуры плавления. Расплавы германия обычно содержатся прямо в графитовых тиглях, которые являются одновременно и приемниками индукционных токов при индукционном нагреве. При этом карбиды германия не образуются, а растворимость С в Ge при температуре плавления незначительна. Индукционный нагрев применяется чаще всего, так как в печах сопротивления выше вероятность загрязнения расплава. Для выращивания очень чистого Ge используется исходный материал наивысшей чистоты, полученный зонной плавкой. Бор — особенно вредная примесь в полупроводниках четвертой группы, где он действует как электрический акцептор. Поскольку его коэффициент распределения в Si близок к единице, он не оттесняется при обычной зонной плавке или при выращивании методом вытягивания. Загрязнение бором из графитовых тиглей может оказаться серьезной проблемой. Но для ядерных применений выпускается графит, почти свободный от бора, и он имеется в форме тиглей. Бор, первоначально присутствующий в исходном реактиве Si, можно удалить зонной плавкой в присутствии паров воды [56], которые селективно окисляют бор. Окисел же удаляют путем испарения. На фиг. 5.16 показано устройство для выращивания кристаллов Ge и Si методом вытягивания из расплава. Нагрев печи обеспечивается 10-киловаттным генератором, работающим на частоте 450 Гц, который нагревает графитовый приемник индукционных токов. Температуру измеряют термопарой Pt/Pt — 10% Rh в молибденовом колпачке, установленной в нужной точке приемника. Для создания требуемой атмосферы через трубу из плавленого кварца с герметичными латунными концевыми фланцами, охлаждаемыми водой, пропускают поток газа. Затравку зажимают в патроне на валу из нержавеющей стали, который [c.211]

Q = Qи п = т Ylf где Q l, Qи п — расходы теплоты, пошедшей на нагрев подсушенного материала и испарение влаги, кДж/ч — коэффициент теплоотдачи, Вт/(м -К) А/ — среднеинтегральная разность температур между газом и материалом, К 2 / — суммарная поверхность частиц, находящихся в сушилке, м . [c.169]

Задача расчетного определения коэффициентов улавливания при известных характеристиках тумана и некоторых упрощающих допущениях принципиально может быть рещена [Л. 61]. Однако установить связь коэффициентов улавливания со статистическими характеристиками туманов не представляется возможным, так как эти характеристики не могут быть найдены по стандартным данным метеостанций. Еще более сложен вопрос о связи условий коронирования проводов с величинами коэффициента улавливания капель тумана из-за нагрева проводов линий рабочим током. Нагрев проводов может приводить к испарению капель тумана и к снижению общего количества воды на поверхности проводов и, следовательно, к снижению вероятности возникновения короны на осевщих каплях. Такое положение справедливо главным образом для случая полного отсутствия ветра. При движении тумана, как это отмечается в [Л. 61] применительно к короне постоянного тока, трудно ожидать существенного влияния нагрева проводов, так как в этих условиях увеличивается коэффициент улавливания. [c.182]

В проведенных нами опытах на лабораторной установке по перегреву хлористого кальция, динатрийфосфата, пульпы нитрофоски и других растворов с давлением до 150 am и температурой 150 — 350° С коэффициент самовскипания оказался близким к 1,0. Лабораторный аппарат представлял собой автоклав, обогреваемый электричеством. Во время опытов замерялись давление, температура и количество собранного раствора при мгновенном выпуске его из автоклава. Температура собираемого раствора была ниже температуры кипения при атмосферном давлении. Кроме того, оказалось, что при больших давлениях легко разлагающиеся растворы можно нагреть до температуры, более высокой, чем температура разложения при атмосферном давлении. При выпуске таких растворов разложения не наблюдалось, так как мгновенно происходило испарение с понижением температуры материала, т. е. скорость охлаждения опережала скорость химического разложения. [c.302]

В процессе конвективной сушки тепло, подводимое газом к частице, расходуется на испарение жидкости, нагрев материала и преодоление энергии связи влаги с материалом. С испаренной влагой тепло частично возвращается в газовую фазу. Скорость обмена теплом и массой для частиц с малым внутридиффузионным сопротивлением (В1< 0,1 В1д<0,1) зависит только от сопротивления пограничного слоя газа, т. е. от его толщины, степени турбулизации и физических свойств. Толщина и гидродинамическое состояние пограничного слоя зависят от относительной скорости газа [26, 57]. Для описания физических свойств пар0-газ01В0Й смеси, окружающей частицу, используется критерий Прандтля. Поэтому коэффициенты тепло- и массообмена обычно связывают с внешними условиями через критериальные зависимости [c.85]

При работе реальных пленочных аппаратов в той или иной степени имеет место неравномерность начального орошения поверхностей теплообменных труб по их периметру. Приближенный анализ влияния этого эффекта [29] показывает уменьшение среднего значения коэффициента теплоотдачи по поверхности теплообмена, что приходится компенсировать увеличением трубчатой части пленочного аппарата до 30—40 %. Наиболее значительным влияние неравномерности орошения оказывается при необходимости-нагрева (или испарения) жидкой пленки в аппаратах, работающих при постоянной температуре греющей поверхности (Т = = onst). При условии постоянства теплового потока к пленке, например при электрическом обогреве, неравномерность орошения практически не оказывает заметного влияния на нагрев, жидкой пленки. [c.132]

Безразмерная группа (Ст + СвИ) d0/(r du) —Rb — критерий Ребиндера — определяет отношение количеств теплоты, затрачиваемых на нагрев влажного материала и на испарение влаги. В периоде постоянной скорости сушки, если влажный материал имеет неизменную температуру, значение критерия Rb равно нулю. Зависимость температурного коэффициента сушки d /du и критерия Rb от влагосодержания материала в периоде убывающей скорости сушки определяется опытным путем для каждого материала. Поскольку количество теплоты, расходуемое на испарение влаги в процессе сушки уменьшается, а теплота нагревания увеличивается, то значения Rb и dQ/du по мере понижения влагосодержания возрастают. [c.26]

Для объективного сравнения работы сушильных установок различных типов рекомендуют считать к. и. д. сушилки с учетом в знаменателе эквивалентного по теплу расхода электроэнергии на перемещение и вентиляцию воздуха или топочных газов в сушилыной установке. Однако здесь возникают трудности с пересчетом электрической энергии в тепловую, так как эквиваленФный коэффициент будет зависеть от ряда условий кроме того, иногда полезно использованным теплом можно считать не только тепло, затраченное на испарение влаги из материала, но и тепло на нагрев материала, если нагрев материала оказывает положительное [c.62]

Процесс диффузии в потоке газа-посителя может быть разделен на две стадии. На первой стадийна поверхности полупроводниковой пластины наносится тонкий диффузионный слон. Па второй стадии пластина нагревается в атмосфере, не содержащей примеси, и легирование осуществляется за счет перераспределения тех примесей, которые были введены в поверхностный слой на первой стадии. Лучшие результаты по ш/нроизвэдпмостя процесса диффузии получаются тогда, когда на поверхности полупроводниковой пластины образуются промежуточные слои окиспого стекла, легированные требуемыми примесями. Такая методика имеет ряд преимуществ по сравнению с методом одностадийной диффузии [8Г>] окислое стекло защищает поверхность пластины от испарения или химической реакции, легирование идет не из локальных частиц примеси, а из равномерно легированной массы, что позволяет улучшить воспроизводимость и контроль процесса. В связи с этим большое внимание было уделено разработке способов нанесения легированных окислов и использованию полученных слоев в качестве источников диф- фузанта в процессе последующего нагревания. Такие легированные окислы получаются при одновременном разложении алкоксисилапа и летучих МОС. Последующий нагрев пластины с покрытием обеспечивает диффузию примеси в полупроводниковую пластину. Поверхностная концентрация после этого определяется в основном по коэффициенту концентрации (примесному уровню) и диффузии примеси в окисле. Переход получают за одну стадию диффузии [c.417]

Применение жидких теплоносителей позволяет осуществлять очень равномерный нагрев всей теплопередающей поверхности практически в этом случае можно не опасаться местных перегревов термопластичного материала. Кроме того, использование той же среды в качестве охлаждающей жидкости дает возможность быстро и равномерно снижать температуру. С другой стороны, эта система имеет и ряд отрицательных сторон. Помимо относительно вязко-текучих сортов масел, имеющих, однако, низкий коэффициент теплоотдачи, для температур выше 200° может быть использовано лишь несколько жидких теплоносителей. К ним относятся, например, дифенилхлорид — до 200°, эвтектические смеси, состоящие из 73% оксидифенила и 27% дифенила (даутерм) —до 300° или из 85% дифенила и 15% нафталина—до 350° и тетракрезил-силан — до 400° (и некоторые другие. Прим. ред.). Эти жидкости при благоприятной вязкости в соответствующей температурной области и значительной теплоемкости имеют и высокую температуру испарения. Однако при работе с ними все же происходит выделение токсичных паров, вредно действующих на обслуживающий персонал. Кроме того, жидкостный обогрев обычно требует сравнительно большой площади, установка и обслуживание обходятся довольно дорого, тем более что имеющиеся в его системе различные соединения и уплотнения нуждаются в постоянном уходе. [c.295]

Методика измерения коэффициентов зазделения в условиях равновесного испарения состоит в следующем. В куб приблизительно на 74 высоты через байпасную трубку заливают исследуемую смесь. В системе создают вакуум и одновременно включают подогрев глицерина в термостате. Для ускорения дегазации жидкости включают вращение барабана. Стационарный режим считается достигнутым, когда давление остаточных газов в системе составляет 1 10 —1 10 мм рт. ст., а температура соответствует заданной. До этого времени проход пара из куба к конденсатору закрыт шариком. После достижения стационарного режима в трубку конденсатора заливают хладоагент (жидкий азот, смесь сухого льда с ацетоном и др.), шарик магнитом переводят в карман и начинается конденсация, продолжительность которой определяется температурой испарения. Когда отбор пробы шаровой фазы закончен, шарик переводят обратно в соединительную трубку, нагрев термостата выключают, хладоагент из конденсатора удаляют и выключают вращение барабана. Для ускорения охлаждения термостата по змеевику, имеющемуся в нем, пропускают воду. При достижении в термостате комнатной те.мпературы в прибор подают воздух, после чего вынимают конденсатор. Проба дистиллята обычно собирается в виде капли на конце конденсатора. В случае необходимости отбора более значительной по величине пробы паровой фазы приходится увеличивать продолжительность отбора, а к нижнему концу конденсатора припаивать маленькую чашечку для сбора дистиллята. Через байпасную трубку из куба отбирают пробу жидкой фазы. После анализа коэффициенты разделения рассчитывают по формуле (4). [c.102]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология