Теплоперенос теплопередача коэффициенты

Модели, основанные на идеализированном представлении объекта. Основу таких моделей составляют уравнения, описывающие протекание процесса в идеальных условиях по гидродинамике — идеальное вытеснение или смешение массопереносу — идеальная ступень контакта свойствам смеси — идеальные жидкая и паровая (газовая) фазы химическому превращению — брутто-реакции теплопереносу — постоянство коэффициента теплопередачи, теплоемкости. В результате математическое [c.426]

Это и есть уравнение связи между общим коэффициентом теплопередачи, коэффициентом теплопроводности и пристенным коэффициентом теплоотдачи при движении газа в зернистом слое без наличия источников тепла. Клинг [41] получил частный случай уравнения (V. 81) для В1 оо без учета продольного теплопереноса, что не соответствует реальным условиям в зернистом слое, ввиду наличия пленочного сопротивления теплопереносу у стенки. [c.372]

Распределение температур в слое определяется коэффициентом теплопроводности зернистого слоя, а теплоперенос от слоя к наружной среде — коэффициентом теплопередачи /(. В отличие от процесса переноса теплоты в -незаполненных трубах при турбулентном режиме течения, здесь сопротивление теплопереносу из ядра потока к стенке трубы нельзя принимать сосредоточенным лишь в пограничном слое. [c.127]

В теплообменниках, подогревателях (вообще в процессе теплопереноса между двумя фазами, разделенными перегородкой) появляются твердые отложения (выделения) со стороны протекающей жидкости. Это могут быть отложения солей (из жесткой воды), смолы, ржавчины или других механических загрязнений. Такие отложения приводят к замедлению процесса теплопередачи через стенки, причем отсюда следует, что коэффициент перехода является функцией времени а ( ), ( ) и 7 (1). [c.311]

Поскольку наиболее простое отображение поведения химического реактора относится лишь к одному из этих явлений, наша диаграмма должна иметь три исходные точки. Теплоперенос может оказаться весьма сложным, но все же его можно описать линейными дифференциальными уравнениями до тех пор, пока значения коэффициентов теплопередачи и теплопроводности принимаются постоянными или по крайней мере линейными функциями независимых переменных. [c.117]

Доля теплообменного оборудования в химических производствах достаточно высокая. Например, каждая из ректификационных колонн, как минимум, снабжена двумя теплообменниками конденсатором и кипятильником. Их количество может быть намного больше, если на стадии проектирования принимаются меры по рациональному использованию энергии. Это многоступенчатая конденсация пара, промежуточные холодильники и т. д. От эффективной работы теплообменной аппаратуры существенно зависит степень использования тепловой энергии. Важно не только точно рассчитать теплообменник, но и обеспечить нормальные условия эксплуатации с высокими коэффициентами теплопередачи. Несмотря на простоту конструкции и достаточную изученность процесса теплопереноса, эксплуатация теплообменной аппаратуры в промышленных условиях довольно напряженная. Трудность состоит в обеспечении высоких коэффициентов теплопередачи, что часто покрывается большими запасами по поверхности тепло- [c.377]

Если требуется вести не весь тепловой расчет, а только определить показатель теплопереноса Я, и эффективность теплообмена Цх, можно воспользоваться более простой номограммой III (см. рис. 43). Эта номограмма весьма проста, и чтобы найти показатель теплопереноса, надо провести две прямые одну через точки на осях ky, F в соответствии с принятыми значениями коэффициента теплопередачи и поверхности теплообмена до пересечения с осью k F и вторую через найденную точку и точку на оси определенную в соответствии с выбранным водяным эквивалентом, до пересечения с осью П . Точка пересечения и будет искомым значением показателя теплопереноса. Теперь легко отыскать tjt по построенной зависимости tix = = /(Ят) (см. рис. 43). Найденное значение т]т может быть использовано в дальнейшем для расчета Тр по номограмме (см. рис. 42), если это значение отложить на оси Т1т и вести дальнейшие расчеты в соответствии с изложенными выше правилами пользования номограммой. [c.82]

В случае теплопереноса а принято называть коэффициентом теплопередачи или теплоотдачи, численное значение которого зависит от ряда параметров и, в частности, от температуры. [c.26]

Распределение температур в контактных реакторах зависит от распределения газового потока по сечению и, в случае смешения газов с различными температурами,— от способов их смешения. В аппаратах, включаю-ш,их теплообменные устройства, распределение температур зависит также от условий теплообмена. Расчет реакторов более совершенных конструкций в гидродинамическом и тепловом отношении затрудняется тем, что известные из литературы коэффициенты гидравлического сопротивления и теплопередачи для элементарных участков аппаратов недостаточны, чтобы при проектировании сложных конструкций многослойных и с внутренним теплообменом контактных реакторов можно было определить оптимальные условия движения газовых потоков и теплообмена. Картину движения газов и теплопереноса в аппарате можно получить только в моделях, рассчитанных но правилам моделирования, основанным на теории подобия. [c.272]

Перенос тепла в области перехода. Наиболее важным для практики результатом процесса перехода является повышение интенсивности теплопереноса по сравнению со стационарным ламинарным течением. На рис. 11.4.6 в качестве примера показано, как возрастают локальные характеристики теплопередачи при изменении режима течения от ламинарного до полностью турбулентного. Эти данные заимствованы из работы [127], где они получены при исследовании течения воды около вертикальной поверхности, нагреваемой тепловым потоком постоянной плотности. Увеличение локального коэффициента теплопередачи сопровождается соответствующим уменьшением локальной температуры поверхности по сравнению с ее значением при ламинарном режиме Течения. Данные рис. 11.4.6 соответствуют пяти значениям теплового потока видно, что с его увеличением область перехода смещается вперед, а отклонение чисел Нуссельта Ына- от значений для ламинарного пограничного слоя возрастает. Зависимости, характерные для полностью развитого турбулентного течения, устанавливаются далеко вниз по потоку. Результаты измерений хорошо согласуются с корреляционными зависимостями [153]. [c.46]

В некоторых случаях коэффициент теплопередачи может определяться в первую очередь термическим сопротивлением загрязнения на стенке. При большом загрязнении увеличение скорости теплоносителя практически не приводит к существенной интенсификации теплопереноса, однако увеличивает затраты энергии на прокачивание теплоносителей через аппарат. В то же время нужно помнить, что чем выше скорости теплоносителей, тем медленнее происходит отложение накипи и загрязнений на поверхности теплопередающих стенок теплообменников. Таким образом, задача выбора рациональных скоростей теплоносителей может быть решена только путем проведения оптимизационного расчета, на основе сопоставления значительного числа вариантов. [c.356]

В случае последовательного переноса один и тот же поток теплоты 0 (или отнесенный к единице теплопередающей поверхности д = 0//) последовательно проходит через пограничный слой со стороны горячего теплоносителя (его температура Т, коэффициент теплоотдачи а1), стенку (толщина бет, коэффициент теплопроводности Х г) и пограничный слой со стороны холодного теплоносителя (температура /, коэффициент теплоотдачи а2). Разумеется, при контактной теплопередаче кондуктивный теплоперенос через стенку отсутствует, остаются лишь стадии конвективного переноса через пограничные слои. [c.527]

Расчет коэффициента теплопередачи - одна из кардинальных задач поверхностного теплопереноса. [c.529]

Температурный перепад в стенке трубы, как правило, очень мал. Если при этом теплота реакции снимается кипящей жидкостью (высокие коэффициенты теплоотдачи снаружи трубы), то температуру 0 без существенной погрещности можно принять равной температуре кипящей жидкости /нш- В противном случае величину 0 придется рассчитывать с помощью уже известных уравнений теплопереноса либо оперировать величиной /н,п вместо 0 и коэффициентом теплопередачи к вместо а. [c.538]

Произведем осознанно подмену задачи-, будем описывать теплообмен в терминах конвективного теплопереноса (см. разд. 7.5.1), используя понятие о среднем за весь цикл работы регенератора коэффициенте теплопередачи кц. Тогда уравнение типа (7.14) запишется как [c.596]

Снижения температурного напора можно избежать при хорошей циркуляции и однородном распределении потока в теплообменнике. Разделение двухфазного потока в теплообменнике и выходном патрубке вызывает накопление тяжелых компонентов, приводя к повышению температуры начала кипения смеси и уменьшая теплоперенос при той же температуре нагревающей средн. Высыхание и пленочное кипение, наблюдаемые при высоких разностях температур, приводят к низким коэффициентам теплопередачи, загрязнению и коррозии. [c.33]

Описанный испаритель характеризуется высоким коэффициентом теплопередачи. В значительной степени это связано с тем, что благодаря интенсивной бомбардировке поверхности жидкостной пленки струями и каплями жидкости в ней получают активное развитие турбулентные пульсации, определяющие механизм конвективного теплопереноса в пленке. [c.309]

Если эти предсказания сравнить с результатами, полученными в промышленном каталитическом аппарате для риформинга, то увеличение потерь тепла оказывается очень значительным. Уравнение (9.66) имеет член, включающий теплоперенос через стенку и учитывающий существование неадиабатических процессов. Сравнение адиабатических и неадиабатических процессов (как экспериментальных, так и рассчитанных) приведено на рис. 9.20. Соответствие между рассчитанными и наблюдаемыми температурами удовлетворительное, если сделано допущение для теплопереноса через стенку с использованием приемлемого значения для коэффициента теплопередачи через стенку, равного 0,68 кВт/(м - К). [c.242]

Определение величины пленочного сопротивления теплопереносу у стенки трубы с зернистым слоем из замера общего коэффициента теплопередачи [c.374]

Отдельные измерения [167, 168, 172] дали величины коэффициентов теплоотдачи, отличающиеся в меньшую сторону в 4—10 раз против средних значений. Это по преимуществу коэффициенты теплопередачи, полученные в аппаратах заводского масштаба с малым отношением высоты к диаметру, часто с плотным движущимся зернистым слоем. Причина таких резких отклонений в том, что движущие силы теплопереноса рассчитываются в предположении, что поток в зернистом слое распределяется равномерно, с постоянной скоростью по сечению то же относится к движению твердой фазы, там, где оно осуществляется, в то время как в действительности распределение потоков резко неравномерно [179], что приводит к плохому использованию расчетной поверхности теплообмена, к резкому снижению действительных разностей температур. При конструировании аппаратов с осуществлением тепло- и массообмена в зернистом слое нужно контролировать условия равномерного распределения потоков в нем (см. раздел II. 9). В том случае, когда равномерность движения потока и твердой фазы обеспечена, коэффициенты тепло- и массообмена в неподвижном и плотном движущемся слое одинаковы [180, 181].. [c.418]

Расчет по номограмме можно вести двояко. В одном случае вначале строим номограмму для расчета показателя теплопереноса я и к.п.д. цт аппарата (рис. 45). Проведем прямую через точки на осях кт и F, соответствующие заданным значениям коэффициента теплопередачи и поверхности теплообмена, и продолжим ее до пересечения с осью, на которой отложено произведение этих величин. Через найденную точку и точку на оси Wt, соответствующую заданной величине водяного эквивалента, проведем прямую до пересечения с осью я. По известному значению показателя теплопереноса я легко отыскать соответствующее значение теплового к. п. д. Цт реактора. Затем строим номограмму для расчета времени термообработки при известной величине т т (рис. 46). Правила пользования этой номограммой в части определения величины In От аналогичны правилам пользования номограммой, изображенной на рис. 43, Часть номограммы, расположенная непосредственно под [c.85]

В главе 10 показано в самом общем виде, что число Грасгофа появляется всякий раз, когда анализируется теплоперенос в условиях естественной конвекции. Возможность использования Ог при построении экспериментальных корреляций для коэффициентов теплопередачи обсуждена в главе 13. [c.277]

Рабочими телами для ТТ могут служить любые чистые вещества или соединения, которые имеют жидкую и паровую фазы при рабочих температурах ТТ и смачивают материал фитиля. Используются гелий, азот, хладоны, спирты, вода, щелочные металлы и т. д. Выбор рабочего вещества определяется температурой его фазового перехода. Так, газонаполненные криогенные ТТ используются для передачи теплоты в диапазоне температур до 200 К-Интенсивность теплопереноса здесь относительно невелика из-за небольших теплот фазового перехода, значительной вязкости жидкостей при низких температурах и малого коэффициента поверхностного натяжения криогенных жидкостей. Для диапазона температур 200—550 К используется широкий спектр обычных капельных жидкостей, среди которых наибольшей теплотой фазового перехода обладает вода. Теплопередача в этом интервале температур значительно выше, чем для криогенной зоны. Интервал температур 550—750 К обеспечивают щелочные металлы (цезий, рубидий), даутерм, а для более высоких температур используются калий, натрий, свинец, литий, серебро и некоторые расплавы металлов. Для каждого из используемых веществ можно регулировать рабочую температуру теплопереноса величиной давления внутри ТТ. Однако по мере уменьшения давления понижается плотность паров, что снижает величину теплового потока вдоль ТТ. При повышении рабочей температуры плотность потока тепла увеличивается. [c.251]

Эти неравенства отражают весьма важное обстоятельство коэффициент теплопередачи (общая теплопроводимость) всегда меньше частных характеристик теплоотдачи, теплопроводности, излучения (частных проводимостей, составляющих теплопередачу в целом). Первые же три неравенства указывают на то, что полное термическое сопротивление больше любого из частных (теплоотдачи, теплопроводности, излучений). Прагматический вывод из этого анализа состоит в оптимальном соотношении между сопротивлениями следует снижать наибольшее сопротивление в цепочке теплопереноса, т. е. увеличивать наименьшую проводимость (минимальный коэффициент теплоотдачи). [c.253]

Для количественной оценки эффективности пользуются в основном такими понятиями как к. п. д. или высота, эквивалентная теоретической тарелке (степени), высота единицы переноса и объемные коэффициенты массо- и теплопередачи. Для наиболее простого случая (идеального вытеснения однокомпонентной системы и относительного малоинтенсивного массо- и теплопереноса) все эти величины могут быть выражены одна через другую. Однако в более сложных случаях использование объемного коэффициента массо- и теплопереноса предпочтительнее. [c.217]

Из рис. 2 видно, что существуют два различных режима работы теплообменников. При малых значениях N71/1, например, меньших 0,2, эффективность 1 определяется только процессом теплопереноса тип течения на величину 1 практически не влияет. При высоких значениях ЫТУх, однако, эффективность главным образом зависит от типа течения и только очень слабо — от коэффициента теплопередачи и и площади поверхности теплообмена Л. Это довольно важное обстоятельство необходимо учитывать при выборе типа теплообменника, предназначенного для тех или иных целей. [c.76]

А. Тепло- и массопереиос к твердым телам и жидким средам прн внешнем обтекании тел и течении в каналах, при вынужденной и естественной конвекции. Перенос теплоты к твердым телам и жидким средам при ламинарном течении с заданными граничными условиями или условиями сопряжения полностью описывается законом теплопроводности Фурье, если только тепловые потоки не превышают своих физических пределов (фононный, молекулярный, электронный перенос н т. д.). Возможность решения сложных задач в большей или меньшей степени зависит только от наличия необходимой вычислительной техники. Для расчета ламинарных течений, включая и снарядный режим, к настоящему времени разработано достаточно много стандартных про1-рамм, и их число продолжает непрерывно увеличиваться. Случай движущихся тел включает в себя также и покоящиеся тела, так как координатную систему можно связать с телом и, таким образом, исключить относительное движение. Поэтому методы расчета теплопередачи к твердым телам и жидким средам при их ламинарном течении полностью аналогичны. Единственным фактором, влияющим на тепловой поток как при нестационарном нагреве твердого тела, так и при квазистационар-ном ламинарном течении, является время контакта. Хотя часто коэффициент теплоотдачи нри ламинарном течении представляется как функция скорости, необходимо обязательно помнить, что скорость течения есть только мера времени контакта или времени пребывания среды в теплообменнике. Эта концепция обсуждалась в 2.1.4, где было показано, каким образом и — а-метод, используемый обычно для описания ламинарного теплообмена, можно применить и для расчета нестационарного теплопереноса а твердом теле. В разд. 2.4 эта концепция получает даль- [c.92]

Уравнения, описывающие процесс теплопередачи (общий и по стадиям), приведены в табл. 1.4. Скорость процесса теплопереноса — поток тепла (7х (в ккал ч) — определяется как произведение движущей силы (перепада температур) ДГ (в град), коэффициента теплопередачи [в ккалЦм ч град)] и поверхности Р (в м ) — см. уравнение (1) в табл. 1.4. [c.28]

Соответственно в уравнение входят не частные коэффициенты теплоотдачи а1 и 2, а коэффищ1ент теплопередачи к, зависящий от интенсивности теплопереноса на отдельных его стадиях (аь а.2 А-ст И 5 ). Этот коэффициент к представляет собой количество теплоты, передаваемой в единицу времени через единицу поверхности при полном единичном температурном напоре в 1 градус к измеряется в Вт/ м К) — в СИ. [c.528]

Из (7.3а) видно, что при последовательном переносе теплоты полное термическое сопротивление 1/к равно сумме частных. В терминах пропускных способностей величина, обратная полной пропускной способности последовательного поверхностного теплопереноса / kF), равна сумме обратных величин пропускных способностей стадий. Это означает, что величина, обратная пропускной способности теплопередачи в целом, больше любой из величин, обратных частной пропускной способности стадии. Следовательно, сама полная пропускная способность при последовательном переносе меньше пропускной способности любой из стадий (конвективных, кондуктивной). С позиций расчетной практики коэффициент теплопередачи при последовательном тенлопереносе не может быть больше какого-либо из коэффициентов теплоотдачи (или величины Это важно и в плане выбора способа интенсификации теплопередачи (см. разд. 7.9.2), а также для самоконтроля в практических расчетах. [c.530]

Такой же подход используется для расчета коэффициента теплопередачи от вьшужденного горячего потока [здесь уже а[ определяется независимо, например из уравнений типа (6.16)] к кипящей жидкости, от горячего теплоносителя к окружающей среде, а также в других технологических ситуациях, когда какой-нибудь частный коэффициент теплопереноса зависит от частного температурного напора. [c.534]

В простейшем варианте подмена потоковой задачи и ее представление в форме поверхностной заключается в записи и использовании выражений типа (7.27в) вместо правомерного в рассматриваемых условиях (7.27д) или аналогичного на основе 02С2- Совершенно очевидно, что пропускная способность такого процесса, формально записанная как кВ (либо аВ), окажется пропорциональной величине Ос. И не случайно экспериментаторы, неосознанно подменяющие потоковую стадию поверхностной, закономерно получают коэффициенты теплопередачи и теплоотдачи прямо пропорциональными первой степени скорости теплоносителя и обратно пропорциональными поверхности контакта В. В действительности такие зависимости, конечно, не связаны с особенностями кинетики теплообмена, это лишь результат игнорирования потокового механизма теплопереноса, т.е. подстановки кВ или В вместо Ос, откуда с неизбежностью следует к, а Ос/В. [c.572]

Специально подчеркнем, что изложенный метод учитывает зависимость интенсивности теплоотдачи при конденсации пара и кипении растворов (в итоге — коэффициента теплопередачи ki) от частньк разностей А/, - и А/",- (в итоге — от Ai). В ряде учебников неоправданно предлагается метод расчета многокорпусной вьшарной установки, игнорирующий такие зависимости, хотя в разделе о теплопереносе эти зависимости фиксируются. [c.713]

Тепловое возбуждение. Температуру газа на верхней и нижней крышках ротора принимают равной То — VTx(r) и 7 о+УТв(г) соответственно, а на боковой стенке ротора задают распределение Т г( ). Функции УТт(г), Тв(г) и Т г) должны быть определены из детального анализа теплопередачи от источников и стоков тепла, внешних по отношению к ротору. Возможен другой подход, когда температура внешней поверхности крышек и боковой стенки ротора может быть измерена (например, инфракрасным пирометро.м). В этом случае температуру внутренних поверхностей и прилегающего к ним газа вычисляют с помощью несложного анализа теплопереноса. Предположим, например, что вдоль внешней поверхности ротора установилось распределение температуры 7 ц>(-г)- Если пренебречь теплопередачей вдоль оси, то при толщине стенки I и коэффициенте теплопроводности материала к,-граничное условие для газа на стенке ротора ( =1) имеет вид [c.190]

Из-за плохого описания пристеночного коэффициента теплопередачи, а также в результате ношх экспериментальных работ по структуре зернистого слоя в трубках стержневые модели в шестидесятые годы получают дальнейшее развитие. Бэддуар и Юн [б1 выделяют пристеночную область шириной порядка поло-ВИНН диаметра зерна, значительно отличающуюся по своим свойствам от остальной области слоя, йх модель соответствует двухслойному цилиндру без контактных термических сопротивлений,на границах - модель Зс. Модель Яги и сотрудников близка к этой [7], но дополнительно учитывает и термическое сопротивление у стенки трубки-модель 2в. Яги с сотрудниками ивиользуют модель 2в только для вывода соотношений, связывающих Ке и со всеми основными механизмами теплопереноса. Таким образом они сводят в расчетном отношении модель 2в к 2а, что значительно упрощает ее применение. [c.591]

Эксперименты по определению теплопередачи показали, что радиальнотемпературный профиль в реакторах с неподвижным слоем имеет параболическую форму. Более того, наибольшее торможение процесса теплопередачи наблюдается около стенки трубки. Для условий, характеризующихся высокими числами Рейнольдса, полезно предположить, что все сопротивление теплопередаче происходит в тонком слое, прилегающем к стенке трубки. При таком допущении необходимо только найти коэффициент теплопередачи ки,, определяемый средней температурой реакционной смеси. В этих условиях расчет теплопередачи аналогичен расчету теплопередачи в неподвижном слое, обсуждавшемуся в разд. 9.3.2. Здесь следует совместно решить два уравнения — уравнение материально-энергетического баланса (136) и уравнение энергетического баланса (137). Приближенные расчеты такого рода дают более низкое значение степени превращения для той же самой глубины слоя катализатора по сравнению с более строгимр расчетами, в которых учитывается наличие радиальных температурных градиентов по всему сечению трубки. Если установлено, что тепло передается радиально от центра трубки к ее стенке, то уравнение, описывающее продольный и радиальный теплоперенос, будет иметь вид уравнения (131), выведенного в разд. 9.3.2, а профиль концентрационной кривой будет описываться уравнением (117), приведенным в разд. 9.3.1. Совместное решение этих уравнений и соответ- [c.425]

Зависимость (V. 93) дает средние значения Nug. i между зависимостями (V. 88), (V. 89), (V. 92) и (V. 91). Не исключена возможность, что существенные изменения коэффициентов в зависимости Nug,ст = ф(Кеэ) в области Reg< 1000 связаны с некоторыми ошибками в измерении. Данные А. Ф. Батищева [79], например, по сильной зависимости Nug. ст от Reg хорошо совпадают с измерениями в [83] теплопередачи от трубы, заполненной насадкой из металлических колец при продувке через нее газа повышенной температуры, а также с измерениями в работе [84]. С другой стороны, большие по объему измерения в [76] дают совсем другой вид зависимости Nu от Re (стр. 382). Можно полагать, что большой разброс между результатами отдельных измерений связан с различной структурой пограничного слоя зерен у стенки аппарата, а также влиянием продольного теплопереноса по стенке на искажение хрда температур по длине аппарата. При этом нужно считаться с тем обстоятельством, что при расчете аст из общего коэффициента теплоотдачи по указанному выше методу все ошибки определения К перейдут в аст. [c.378]

Вакуумно-порошковая изоляция представляет собой порошкообразный изоляционный.материал, помещенный в ваку умированное пространство. При ее использовании процесс теплопередачи представляет собой три одновременно действующих механизма переноса тепла I) теплопроводность газа, 2) теплопроводность твердых частиц изоляции, 3) тепловое излучение. Хорошая изоляция отличается минимальным действием всех перечисленных механизмов переноса тешш. В 0( 1ИЙ баланс теплопереноса по кавдому из этих механизмов вносится различный вклад. Например, теплопередача через перлитный песок осуществляется ва 7056 за счет теплопроводности и только на ЗС за счет излучения [ю]. Для вычисления коэффициента теплопроводности газа, заполняющего порошковые или волокнистые материалы, рекомендуется формула [c.140]

Анализ системы, состоящей из уравнения (2.44) и кинетического уравнения реакции первого порядка, проведен в работах [96, 97]. Такой подход удобно использовать для моделирования процессов получения крупногабаритных блоков, так как часто из-за низкой теплопроводности режим их получения близок к адиабатическому (число БиоСО, ). Более полная постановка задачи моделирования процесса химического формования в форме дается анализом режимов работы периодического реактора без смешения при нестационарно протекающих химических процессах и кондуктивном теплопереносе. Один из вариантов расчета может быть выполнен при следующих допущениях [98] реакция, протекающая в рассматриваемой области, является одностадийной и необратимой теплопередача в зоне реакции осуществляется путем теплопроводности движение реагирующего вещества и связанный с ним конвективный механизм передачи тепла отсутствуют исходное вещество и продукты реакции находятся в одном фазовом состоянии, т. е. протекание реакции не сопровождается фазовыми превращениями лраиица рассматриваемой области непроницаема для вещества теплообмен на границе раздела происходит по закону Ньютона величины, характеризующие физические свойства вещества (теплопроводность, теплоемкость, плотность), химическую реакцию (энергия активации, предэкспоненциальный фактор, тепловой эффект) и условия протекания процесса (давление, температура окружающей среды, форма и размеры области, коэффициент теплоотдачи), в ходе процесса не изменяются. [c.54]

Из теории сублимационной сушки известно, что в контактной зоне между теплоподводящей поверхностью и высушиваемым материалом теплоперенос за счет излучения, сюбодной и вьшужденной конвекции пренебрежимо мал, поэтому контактная теплопередача определяется теплопере-носом через контактные зоны (пятна) и теплопроводностью газовой прослойки. Как следует из структуры контактной зоны, эти два конвективных механизма будут существовать при всех условиях, но соотношение между ними может изменяться. Теплообменная поверхность находится в контакте с пограничными фанулами по пятнам соприкосновения. От других фрагментов поверхности пятна контакта отделены канавками глубиной 1—2 мм. Очевидно, что коэффициент контактной теплоотдачи aJ, для данного замороженного раствора определяется размерами структурных поверхностных элементов отдельных фанул, образованных в процессе замораживания (кристаллизации), состава растюра и природы веществ. При изменении кристаллической сфуктуры сублимирующегося тела будет изменяться и коэффициент контактной теплоотдачи а . [c.164]