Коэффициент десорбции паров

Сопоставление плотностей ряда наполненных и ненаполненных полимеров, найденных экспериментально, с величинами, вычисленными при допущении аддитивности плотностей полимеров и наполнителей, показало, что экспериментальные значения плотностей, как правило, меньше значений, вычисленных по аддитивности, что указывает на меньшую плотность упаковки полимерных молекул в наполненных полимерах. Однако изменения плотности упаковки наполнения могут иметь более сложный характер. Так, в работе [59] для системы сополимер винилхлорида с винилацетатом —ТЮа по данным скоростей сорбции и десорбции паров были определены коэффициенты диффузии. Полученные результаты показали, что при повышении содержания наполнителя коэффициент диффузии проходит через максимум. Это объясняется нарушением взаимодействия между цепями вследствие их адсорбции на поверхности НОч и увеличением по достижении определенной концентрации наполнителя числа дырок . Сорбция органических паров поливинилацетатом и эпоксидной смолой может даже снижаться в результате уменьшения числа возможных конформаций цепей на границе раздела [60]. [c.19]

Было обнаружено [22], что коэффициенты диффузии растворителей в высокополимерных веществах заметно изменяются с изменением концентрации растворяемого вещества. Применявшаяся обычно методика, при которой измерялись скорости сорбции и десорбции паров растворителя полимерными пленками, дала возможность сделать заключение, что коэффициент диффузии растворителя О связан с его объемной долей V соотношением следующего вида [c.748]

Однако эксперименты, в которых изучалась сорбция и десорбция паров, имели существенный недостаток непостоянство химического состава приводило к изменению коэффициентов активности растворителя и к перемещению массы набухшего полимера. [c.748]

Коэффициент десорбции фенолов из воды паром, определенный по критериальному уравнению М. Д. Кузнецова [36] равен 0,8 г ч-н) [0,105 кг1 м -ч-мм рт. ст.)]. [c.66]

Механизм образования тумана в сушильной башне можно представить следующим образом. В процессе осушки газа одновременно с абсорбцией паров воды серной кислотой происходит испарение кислоты, пары которой переходят в состав газа. Осушаемый газ содержиТ-Много паров воды (около 40 г/м ) и незначительное количество паров H S04, поэтому концентрация серной кислоты в парах низкая и пра тически все пары образуют туман, так как давление насыщенного пара над серной кислотой низкой концентрации ничтожно. Отсюда расчет количества тумана, образующегося в сушильных башнях, сводится к определению количества серной кислоты, испаряющейся в сушильной башне, которое может быть найдено по уравнениям (6-4) и (6-7). Коэффициент десорбции (испарения) паров серной кислоты может быть установлен по значениям Ко для паров воды (стр. 147) указанные величины Ко следует умножить на 0,43. [c.149]

При возрастании скорости пара в свободном сечении аппарата (рис. 18) степень отгонки аммиака и двуокиси углерода и коэффициенты десорбции увеличиваются. Улучшение десорбции объясняется не только увеличением расхода пара [c.70]

Подача жидкости, ж /нас Средняя скорость пара в аппарате, м/сек Гидравли-ческое сопротив-ление аппарата, мм рт. ст. Содержание в выходящей жидкости, (е, л) Степень отгонки, % Коэффициент десорбции, кг/м -час г/я [c.72]

Для скруббера диаметром 4,5 м, обесфеноливающего на 90% 30 м /ч фенольной воды с начальной концентрацией фенолов 2,2 кг/м , при подаче циркулирующего пара из расчета 2000 объемов на 1 объем воды, общий коэффициент десорбции (Кг), рассчитанный по методике Кузнецова [7], равен 0,105 кг/м -ч мм рт. ст. [c.156]

Второй этап характеризуется весьма медленным повышением количества сорбируемых паров воды. Существенно, что на этом этапе, протяженность которого в сотни раз превышает продолжительность первого, установления сорбционного равновесия не происходит. Если для первого этапа кинетика процессов сорбции — десорбции паров воды полностью обратима, а коэффициенты диффузии Ds и Da совпадают между собой, то для второго Ds<.Da, т. е. появляется гистерезис кривых сорбции— десорбции. Этот эффект можно рассматривать как проявление концентрационной зависимости коэффициентов диффузии [1, 20]. [c.240]

Во второй области, соответствующей относительной влажности воздуха, у рельса от 50 до 100% наблюдается рост коэффициента трения. В исследованиях М. М. Дубинина, А. В. Киселева и их сотрудников [3—5] по адсорбции и десорбции паров воды на активных углях, сажах и силикате для относительных давлений пара между 50 и 100% на процессе адсорбции обычно накладывался другой процесс-—капиллярная конденсация. Частицы пылевых отложений на рельсах имеют размеры коллоидов, поры пленки из этих частиц соизмеримы с порами са- [c.63]

Здесь с — концентрация адсорбтива (летучего растворителя) в десорбирующем агенте (водяном паре) —скорость десорбирующего агента, рассчитанная на полное поперечное сечение аппарата 5 Л —высота слоя адсорбента 8 — порозность слоя рп — плотность паровой фазы рт — кажущаяся плотность адсорбента ш — скорость десорбции Сп, Ст — теплоемкость паровой и твердой фаз, соответственно <7 —удельная теплота десорбций t, /н — температура водяного пара и окружающей аппарат среды, соответственно Кт — коэффициент теплопередачи В—диаметр аппарата (десорбера). [c.94]

Пример 11. Синтез-газ, получаемый конверсией метана с водяным паром, имеет следующий состав [в %(об.)] Hj —30,0 СО —57,5) СОз—11,0 Nj—1,0 и СН4 —0,6. Рассчитайте состав этого газа после его абсорбционной очистки от Oj водой при 20 °С п 1,0 МПа, если при объемной скорости газа, равной 10 000 (н)м /ч, расход воды на абсорбцию равен 1000 м /ч. Рассчитайте производительность абсорбционной установки по СО2, если десорбция СО2 из промывных вод проводится при 100°С и 0,1 МПа. Коэффициент абсорбции Oj пра 100 <3 принять равным 0,07, [c.168]

Абсорбцию СОа растворами карбонатов применяют для извлечения двуокиси углерода из топочных газов (содержащих 10—18% СОа) в производстве сухого льда. Основной недостаток этого метода заключается в низких коэффициентах массопередачи кроме того, степень извлечения мала, а расход пара на десорбцию велик. Поэтому на современных установках предпочитают использовать моноэтаноламин. [c.679]

Кипятильник. В кипятильнике практически не должна, происходить десорбция двуокиси углерода (т. е, она должна заканчиваться в регенераторе), иначе возможна эрозия трубок кипятильника. В качестве теплоносителя рекомендуется применять пар низкого давления (0,3—0,4 МПа, 3—4 кгс/см ) при 131—140 °С, но не выше 150 °С, так как иначе значительно возрастает температура стенок труб. Для снижения температуры пара рекомендуется перед входом в кипятильник впрыскивать в него конденсат. Необходимо также, чтобы коэффициенты теплопередачи не были слишком высокими, так как интенсивное кипение приводит к усилению коррозии. Если в качестве теплоносителя применяют пар или конвертированный газ при более высокой телшературе, скорость химической деградации раствора возрастает и, следовательно, увеличивается скорость коррозии. Поэтому необходимо повышать интенсивность разгонки раствора, определяемую скоростью его деградации. [c.216]

Кинетика десорбции СО2 из поташных растворов изучена меньше. Известно, что коэффициент массопередачи нри десорбции в 2,4 раза вьппе, чем при абсорбции [204]. По некоторым данным, этот коэффициент не зависит от скорости пара и уменьшается при увеличении концентрации соды. Основное сопротивление десорбции сосредоточено в жидкой фазе и лимитируется скоростью разложения бикарбоната. На скорость десорбции также оказывает сильное влияние скорость образования пузырьков в жидкой фазе, поэтому для десорбции предпочтительны тарельчатые колонны. [c.247]

Испарение через мембрану. Это процесс разделения жидких смесей, основанный на различной скорости переноса компонентов смеси через полупроницаемую мембрану вследствие различных значений их коэффициентов диффузии. Из исходного раствора через мембрану в токе инертного газа или путем вакуумирования (рис. 24-8) отводятся пары, которые затем концентрируются в конденсаторе. При разделении происходят растворение вещества в материале мембраны (сорбция), диффузия его через мембрану и десорбция в паровую фазу с другой стороны мембраны. Процесс переноса вещества через мембрану описывается законом Фика [уравнение (24.5)]. Состав паров зависит от температуры процесса (влияние давления на его характеристики незначительно), материала мембраны, состава разделяемой смеси и др. Для увеличения скорости процесса раствор нагревают до 30-60 °С, а в паровой зоне создают разрежение. [c.333]

При использовании ткани можно осуществлять непрерывный процесс сорбции и десорбции [106]. При-менение нетканого волокнистого материала в респираторах приводит к снижению сопротивления дыханию (по сравнению с гранульными ионитами), поскольку объемные коэффициенты массообмена при сорбции паров и газов волокнами на два порядка больше, а длина работающего слоя — на порядок меньше по сравнению с гранулами. Перспективным является также использование ионообменных тканей для спецодежды. [c.65]

Десорбция путем разбавления (продувкой) инертным газом, напротив, позволяет практически полностью выделить растворенный газ или пар. Массовая скорость выделения газа или пара из жидкости в этом случае определяется величиной поверхности раздела газ— жидкость и скоростью массопереноса в жидкости или, иначе говоря, величиной результирующего потока молекул растворенного вещества из глубины жидкости к поверхности раздела фаз, выраженному в кмоль/(с-м ). Этот поток в свою очередь зависит от того, насколько велика разница концентраций растворенного компонента в глубине жидкости и на поверхности раздела фаз, возникшая за счет снижения концентрации компонента в газовой фазе, а также, насколько высока интенсивность конвективной диффузии, определяемая коэффициентом массоотдачи, который в свою очередь зависит от физико-химических свойств растворенного компонента и жидкости и локальных скоростей движения жидкости. [c.26]

Действие паров воды на даиные катализаторы разных типов оказывается различным. На катализаторе 1 вода обладает большим адсорбционным коэффициентом, равным 2, и реакция сильно тормозится. Повышение температуры, ведущее к десорбции воды, способствует дегидрогенизации бутилена. На катализаторе 2 адсорбционный коэффициент был в десять раз меньше, и скорость дегидрогенизации была значительно большей. Кроме того, на втором катализаторе вода реагирует с углистой пленкой, образую- [c.627]

При рассмотрении любой необратимой реакции образования Нг надо учесть, что, во-первых, состояние ортоводорода в 3 раза вероятнее из-за втрое большего числа спиновых состояний, во-вторых, что энергия активации для образования орто-и параводорода различна, и, в-третьих, учесть различия в трансмиссионных коэффициентах. Говоря о втором и третьем факторах, необходимо подчеркнуть, что здесь мы рассматриваем более тонкий эффект, чем это обсуждалось до сих пор — мы рассматриваем не просто образование молекулы Н2, но образование молекулы, обладающей определенной вращательной энергией, и потому должны рассчитывать энергию активации и трансмиссионный множитель для определенного вращательного уровня продукта и затем уже усреднять вероятность процесса по всем вращательным уровням — четным для пара- и нечетным для ортоводорода. Вращательные энергии Нг, определяются уравнением (4.3.1)—на соответствующую величину увеличивается AI/ электрохимической десорбции и, следовательно, в силу соотношения Бренстеда энергия активации возрастает на [c.50]

А. С. Смирнов [32] отмечает, что на основе большой практики абсорбционных заводов расчет десорбции обычно производят по н-пентану, принимая для него коэффициент десорбции ср = 0,99 при этом, ввиду наличия в подтарелочком пространстве десорбера дополнительного барботирования водяным паром слоя абсорбента, фактически достигается не только полное отпаривание п-пентана, но и достаточно хорошее отпаривание более тяжелых компонентов. [c.168]

Прнмер 12. 8. Определить расход водяного пара для десорбции насыщенного абсорбента. Данные для расчета взять из примера 12. 7. Число тарелок в десор-бере л = 8, средняя температура I = 170° С, среднее давление п = 1 ат. Коэффициент извлечения пентана ф = 0,99. [c.274]

Для очистки газов применяются разнообразные жидкости, оценка которых производится с учетом следующих показателей 1) абсорбционная емкость (т. е. растворимость основного извлекаемого компонента) в зависимости от температуры и давления. Этот показатель определяет экономичность очистки, т. е. число ее ступеней, расход энергии на циркуляцию, расход теплоты на десорбцию газа и т. д. При десорбционном способе регенерации целесообразны растворители с высоким температурным коэффициентом изменения растворимости /(/+ю//С< 2) селективность, характеризуемая соотношением растворимостей разделяемых газов, а также скоростей пх абсорбции. Чем более различны эти показатели, тем вьшJe селективность поглотителя 3) давление паров должно быть минимальным, чтобы возможно менее загрязнять очищаемый газ парами поглотителя 4) дешевизна 5) отсутствие корродирующего действия на аппаратуру. [c.234]

Критерием оценки противоизносных свойств топлива глужит число Двелл — время, необходимое для десорбции пленки (время до возникновения на паре коэффициента трения, равного по величине 0,4). [c.123]

По диаграмме Кремсера (см. рис. 111.47, с. 199) по найденному коэффициенту ф и числу теоретических тарелок п = 2—3 определяют фактор десорбции 5. Число молей насыщенного раствора гликоля 2 берут из расчета процесса осушки поэтому, зная величину 5, можно определить объем паров V. Таким образом получены все необходимые данные о работе десорбера. Поскольку количество паров и жидкости по высоте регенератора меняется незначительно, потарельчатый расчет его, как правило, не производят. [c.273]

В последнее время разработан процесс абсорбции СОа горячими растворами КаСОд (см. схему на стр. 669). Преимущества такого процесса—высокие коэффициенты массопередачи, возможность применения высококонцентрированных растворов (около 30% К2СО3), низкий расход пара на десорбцию, простота схемы. Недостаток процесса—сильная коррозия углеродистой стали (коррозия может быть уменьшена добавкой КаСгаО, в качестве ингибитора), поэтому для ответственных деталей рекомендуют использовать нержавеющие стали насадку изготавливают из фарфора, хотя по некоторым данным он частично растворяется. При наличии в газах H2S он поглощается почти наравне с СОа (селективность поглотителя мала) в этом случае добавка К2СГ2О, неприменима (сероводород восстанавливает ион СгаО "), однако коррозия в присутствии HaS замедляется. Расчеты показывают [31, что абсорбция СОа горячими растворами К2СО3 выгодна при работе под давлением и высоком содержании двуокиси углерода в газе (при парциальном давлении СОа в поступающем газе выше 1,4 бар), если не требуется очень большая степень извлечения. [c.679]

Проницаемость газов и паров через непористые полимерные мембраны складывается из последовательности элементарных актов диффузии (молекулярной или турбулентной) распределяемого вещества из ядра первой среды к поверхности мембраны, абсорбции его мембраной, диффузии в ней, десорбции и диффузии его от поверхности мембраны в ядро потока второй среды. При этом, в силу большого диффузионного сопротивления мембраны, диффузионными сопротивлениями пограничных слоев обычно можно пренебречь и считать концентрацию газа (пара) у поверхности мембраны равной концентрации в ядре потоков фаз. В этих условиях параметрами, определяющими процесс, являются характеристики изотермы сорбции—десорбции распределяемого вещества и коэффициент молекулярной диффузии его в полимере. Если коэффициент диффузии газа в мембране D = onst, изотерма сорбции— десорбции линейная, то коэффициент проницаемости можно выразить соотношением [c.538]

Метод сорбции-десорбции позволяет оценить коэффициенты диффузии и сорбции паров и жидкостей в образцах [4, 6—7, ГОСТ 12020—72, ASTM D 570-593Т]. Сущность этого метода состоит в определении зависимости количества вещества, сорбированного или десорбированного полимером от времени (случай бесконечного набухания и растворения не рассматривается). Наиболее просто это осуществляется взвешиванием. Образец полностью погружают в жидкость или подвешивают в парах над жидкостью. [c.191]

В литературе [П-51] подробно описана кинетика десорбции в вакууме паров воды и двуокиси углерода из гранул искусственных цеолитов (молекулярных сит). Скорость отвода вещества из гранул в процессе вакуумной десорбции характеризуется величиной коэффициента диффузии. Повышение температуры вызывает резкое возрастание этого коэффициента. Выбирая режим десорбции в технологическом процессе, всегда следует учитывать коэффициент диффузии при принятой температуре. Установлено [П-51], что достаточно быстро и полно процесс десорбции можно провести при коэффициенте диффузии более 20-10 см 1сек. Для этого температура сорбента (цеолита) должна быть не ниже 150° С. [c.147]

Получение сверхвысокого вакуума. В настоящее время, важной проблемой является получение сверхвысокого вакуума (см. табл. 1). Предел достигаемого давления определяется скоростью миграции молекул газа а стенках вакуумной системы [345]. При сверхвысоком вакууме возрастает температурная десорбция газов и паров с поверхности, в результате чего возникает поверхностная миграция с определенным коэффициентом диффузии и соответствующая этому движенивэ спонтанная десорбция [116]. Сверхвысокий вакуум уже находит применение в крупных установках, таких как термоядерные установки и ускорители, он необходим для получения тонких пленок, применяемых для исследований в ядерной физике, физике твердого состояния и полупроводников. При получении сверхвысокого вакуума необходимо, чтобы не было загрязнений системы углеродосодержащими продуктами, которые могут попадать в систему в виде паров масла из масляных насосов. Чтобы обеспечить такое требование, либо применяются различные ловушки, либо масляные насосы заменяются ртутными, пр1ичем это относится как к высоковакуумным насо сам, так и к насосам, создающим предварительное разрежение. [c.489]

К недостаткам следует отнести 1) сложность аппаратурного офор1Мления и обслуживания РУ 2) как и при четырехфазном способе в процессе длительной продувки слоя угля воздухом с температурой порядка 100—110° С десорбируется и удаляется в атмосферу некоторое количество остаточного растворителя (при десорбции водяным паром не достигается полного выделения поглощенного растворителя) и тем самым снижается коэффициент полезного действия рекуперации. [c.37]

Содержание хлора обычно составляет 3—10% от количества брома в воздухе и зависит от степени окисления бромида и коэффициента извлечения, при этом чем они выше, тем больше содержится в бромо-воздушной смеси хлора. При определении содержания хлора в последовательных порциях воздуха, пропускаемого через хлорированный раствор, было установлено, что при дозировке хлора 100—120% от теоретического (по отношению к содержанию брома в рассоле) перовые фракции содержат меньше хлора, чем последние. Это объясняется меньшим давлением пара ВгС1, чем брома. При дозировке хлора более 150% от теоретического первые фракции содержат наибольшее количество хлора, а затем оно уменьшается. Это объясняется тем, что над раствором давление хлора больше, чем давление брома. При дозировке хлора около 150% от теоретического содержание хлора по отношению к брому остается практически неизменным. Это подтверждается и заводскими данными, когда при увеличении дозировки хлора при окислении рассола выше определенного предела (при прочих равных условиях) процесс десорбции ухудшается, и содержание брома в бро-мо-воздушной смеси уменьшается [c.219]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология