Водяной над жидкостью теплообменник

Для снижения прямого титра жидкости теплообменника целесообразно пар из испарителя подавать отдельно в самую нижнюю бочку аппарата, а основной поток аммиачно-водяного газа из дестиллера и смесителя—бочкой выше. Это позволило бы снизить прямой титр жидкости теплообменника на 20%. [c.262]

В теплообменнике 14 по змеевику 13 циркулирует хладагент, охлаждающий воду. Во избежание обмерзания водяного змеевика теплообменник 14 заполнен жидкостью с низкой температурой замерзания, например антифризом. [c.122]

Раствор депарафинированного масла (фильтрат) подается насосом 1 через теплообменники 4, 5 и паровой подогреватель 8 в колонну 10. Здесь пары растворителя отделяются от жидкости и уходят из колонны далее пары растворителя конденсируются в межтрубном пространстве теплообменника 4 и в аппарате воздушного охлаждения 3. По выходе из водяного холодильника 2 конденсат поступает в приемник сухого растворителя (на схеме не показан). Отводимая с низа колонны 10 жидкость насосом 11 подается через трубное пространство парового подогревателя 12 в колонну 9, в которой поддерживается давление 0,20—0,35 МПа. Пары растворителя, выходяш,ие из колонны 9, охлаждаются и конденсируются в теплообменнике 5 и аппарате 7. Конденсат, пройдя водяной холодильник 6, собирается также в приемнике сухого растворителя. Остаток с низа колонны 9, пройдя за счет перепада давления клапан и трубное пространство парового подогревателя 14, поступает в парожидком состоянии в колонну 15. Пары из колонны 15 объединяются с парами, выходящ,ими из колонны 10. [c.87]

На рис. VI.1 дана схема абсорбционной установки. Газ на абсорбцию подается газодувкой 1 в нижнюю часть колонны 2, где равномерно распределяется перед поступлением на контактный элемент (насадку или тарелки). Абсорбент из промежуточной емкости 9 насосом 10 подается в верхнюю часть колонны и равномерно распределяется по поперечному сечению абсорбера с помощью оросителя 4. В колонне осуществляется противоточ-ное взаимодействие газа и жидкости. Очищенный газ, пройдя брызгоотбойник 3, выходит из колонны. Абсорбент стекает через гидрозатвор в промежуточную емкость 13, откуда насосом 12 направляется на регенерацию в десорбер 7, после предварительного подогрева в теплообменнике-рекуператоре И. Исчерпывание поглощенного компонента из абсорбента производится в кубе 8, обогреваемом, как правило, насыщенным водяным па- [c.102]

Оценим теперь профиль температуры хладоагента для случая нагрева жидкости конденсирующимся паром (см. рис. П1-2), исходя из различных моделей движения хладоагента. Условия теплообмена следующие [31] расход жидкости составляет 0 = = 1000 кг/ч ее теплоемкость Ср2 = 2520 Дж/(кг-К), плотность р=1200 кг/м . Обогрев осуществляется насыщенным водяным паром, имеющим температуру 01=12О°С. Диаметр цилиндрической поверхности теплообмена равен 1>т = 0,5 м. Коэффициент теплопередачи составляет /( = 600 Вт/(м -К). Длина теплообменника 1,5 м. [c.71]

При средней скорости парогазовой смеси, отнесенной к полному сечению барботажного конденсатора, и 0,1 м/с (давление близко к атмосферному) в аппарате наблюдается практически полное перемешивание жидкости, а температура барботажного слоя постоянна во всем объеме. Для осуществления процесса теплообмена, а следовательно, и частичной конденсации температура жидкости в барботажном слое должна быть ниже температуры насыщения водяного пара при его парциальном давлении в конце процесса. Таким образом, выбрав требуемую степень концентрации смеси и соответствующую ей конечную температуру, задавшись температурой барботажного слоя, определив средний логарифмический напор и использовав среднее за процесс значения К тл. Р, можно рассчитать время подъема пузырька и пройденный им путь, т.е. необходимую высоту барботажного слоя в аппарате. Требуемую температуру жидкости в слое можно поддерживать, отводя теплоту конденсации с помощью змеевикового теплообменника, встроенного в барботажный конденсатор. [c.85]

Поток жидкости, содержащей газ, через теплообменники (3) и (2) подают под давлением в сужающуюся часть ВЗУ, где скорость вращающегося вихревого потока жидкости возрастает, достигая критической величины, давление в расширяющемся объеме падает ниже давления, равного сумме парциальных давлений насыщенных паров жидкости и растворенных в ней газов. Ограничением по давлению является вскипание воды. Для предотвращения интенсивного уноса водяных паров с газом снижают давление в процессе. Расширение смеси в вихревой трубе не должно опережать изменения температуры раствора, что обеспечивают специальной организацией процесса дросселирования. [c.267]

Вторая колонна К2 работает с вводом острого водяного пара, который подается под нижнюю тарелку над уровнем жидкости в колонне. Кроме верхнего острого орошения, в колонне предусмотрено циркуляционное орошение флегма с температурой 220 забирается насосом Н5, перекачивается через теплообменники Т5, холодильник Х15 и с температурой 90° возвращается в колонну. [c.221]

При нагревании горячими жидкостями нагревающими агентами служат обычно вода или высококипящие органические жидкости. Горячая вода, подогреваемая в водогрейных котлах (обогреваемых топочными газами) или в теплообменниках — бойлерах, обогреваемых паром, используется -для нагревания до 130—150° С. Однако в этих условиях предпочтительнее нагревание водяным паром. Иногда вода под давлением, близким к критическому (225 ат), применяется для нагревания до 300— 350° С по циркуляционному способу. Такой способ нагревания, называемый обогревом перегретой водой, связан с использованием высоких давлений, что усложняет установку и сильно ограничивает возможность применения различных типов теплообменных аппаратов. Как нагревающий агент вода чаще всего употребляется в виде отбросной горячей воды, например конденсата из выпарных аппаратов или других теплообменных устройств. Использование конденсата для нагревания [c.415]

Горячая струя. Этот способ подвода тепла (рис. 1У-25, в) применяется в тех случаях, когда нагрев остатка обычными теплоносителями (водяной пар и др.) не представляется возможным или целесообразным. Для сообщения тепла Ов циркулирующему потоку жидкости служит теплообменный аппарат той или иной конструкции (трубчатая печь, трубчатый теплообменник и т.п.). [c.150]

Погружное сжигание. В большинстве случаев нагрев жидких или газовых сред продуктами сгорания осуществляется через твердую разделительную стенку, т. е. с помощью теплообменников. Однако иногда продукты сгорания вдуваются непосредственно в жидкость или сыпучие твердые материалы, обеспечивая наиболее полное перемещивание горячих газов с холодным материалом при минимальных капитальных затратах. Единственные затруднения, которые встречаются при использовании погружных или затопленных горелок для нагрева жидкостей,— неизбежный контакт продуктов сгорания с этой жидкостью, что не так опасно, когда сжигаются СНГ, и необходимость подачи газа и воздуха на сжигание под давлением для преодоления гидростатического давления столба жидкости. Эффективность таких горелок и собственно процесса погружного сжигания исключительно велика (в ряде случаев более 95%), поскольку водяные пары продуктов сгорания конденсируются, а также происходит интенсивное перемешивание с нагреваемой средой продуктов сгорания, которые удаляются при температуре, близкой к окружающей. [c.123]

С отборной тарелки 4, снабженной несколькими переходными трубами 5, сконденсировавшиеся пары целевого масляного дистиллята, образовавшегося в результате ректификации при прохождении через слои насадок 3 6, откачиваются насосом. Легкие же пары нефтепродуктов вместе с водяными парами, поднимаясь вверх, проходят слои насадок 7 и 5. Жидкость, отбираемая с тарелки 9, охлаждается в теплообменниках и холодильниках и насосом воз-враш,ается в колонну через ороситель 11 в качестве орошения (см. ниже). Количеством этого орошения регулируется температурный режим верхнего участка колонны и предотвращается унос из колонны высококипящих компонентов. Часть легких сконденсировавшихся компонентов откачивается с отборной тарелки 9 как готовый дистиллят, остальная часть переливается с нее вниз, являясь жидкой фазой в диффузионном процессе. Несконденсировавшиеся пары через шлемовую трубу 12, расположенную в верхней части колонны, поступают в барометрический конденсатор (см. ниже), где частично конденсируются, а частично отсасываются вакуумсоздающими устройствами. С низу колонны остаток от перегонки (гудрон) насосом откачивается в резервуар. [c.124]

Битумный раствор по выходе снизу колонны 3 нагревается в змеевиках печи 10, где испаряется значительная часть пропана. Пары отделяются от жидкости в сепараторе 11, работающем под тем же давлением, что и испаритель 9. Остатки пропана отпаривают открытым водяным паром в битумной отпарной колонне 13. Битум деасфальтизации откачивают снизу этой колонны насосом 20. На некоторых установках битумный раствор до поступления в змеевики печи подогревают в теплообменнике. [c.89]

Продукты гидрогенизации выходят с верха колонны, проходят фильтр, теплообменники 30, 26, где охлаждаются примерно до 160°, и поступают в первый сепаратор 33, где газы отделяются от основной массы продуктов гидрогенизации. Газо- и парообразные продукты реакнии поступают в водяной холодильник 41, где они охлаждаются и конденсируются, а затем поступают во второй сепаратор 33а, где жидкость отделяется от водорода. [c.58]

Тепло, выносимое циркулирующим потоком флегмы из колонны К1, используется частично для подогрева сырья в упомянутом теплообменнике Т1, частично в котле утилизатора ТЗ, где вырабатывается водяной пар. Избыточное количество флегмы (газойля) со взвешенной в ней катализаторной пылью отводится и отстаивается в отстойнике. Верхний слой жидкости откачивается из отстойника в приемник, а шлам примешивается к сырью, чем достигается возврат катализатора в реактор. [c.221]

Очищенное масло, содержащее примерно 9—10% фурфурола, из колонны 5/ подается для подогрева в теплообменник ТЗ, а затем в испаритель И] и отпарную колонну К1 тепло в испаритель И1 подводится также через трубчатую печь П1 за счет циркуляции части жидкости по схеме испаритель И1— печь — испаритель И1. Из колонны К1 уходит масло, свободное от фурфурола. В этой колонне остатки растворителя отгоняются в присутствии вводимого в колонну водяного пара. [c.353]

При поглощении маслами углеводородов с сравнительно высокой температурой кипения (например, бензола) выделяемый при десорбции компонент получают в жидком виде. Так как в данном случае вода не смешивается с компонентом и поглотителем, то десорбцию ведут острым паром (рис. 214). Вытекающий из абсорбера 1 раствор перед поступлением в десорбер 2 подогревают в дефлегматоре 3, теплообменнике 4 и подогревателе 5. Выходящие из десорбера 2 пары направляют в дефлегматор 3, где конденсируются пары поглотителя и частично пары воды после отделения от воды в сепараторе 8 сконденсированный поглотитель возвращают в цикл. Смесь водяного пара с парами углеводородов поступает далее в конденсатор 7. Несконденсировавшиеся газы отделяются от жидкости в сепараторе 9, а жидкие углеводороды—от воды за счет разницы плотностей. [c.671]

Для охлаждения рабочей жидкости в гидроприводах машин применяют теплообменники двух типов водяные и воздушные. Водяные меньше по габаритным размерам, чем воздушные, но для них нужен водопровод, поэтому в гидроприводах мобильных машин используют преимущественно воздушные теплообменники (радиаторы и калориферы). При выборе теплообменника необходимо определить мощность Л . а отводимого в нем теплового потока [c.123]

VII. Дегидрохлорирование (крекинг) предварительно подогретого до 200 °С дихлорэтана в теплообменниках VII-2, VI1-3 до 200 °С происходит при 520—570 °G и давлении 0,95 МПа в змеевиках четырех печей VII-4 с огневым обогревом. Образующиеся цри крекинге дихлорэтана моновинилхлорид и НС1 с не-разложивщимся дихлорэтаном охлаждаются до 140—180 С в тарельчатой колонне VII-5. Выходящая из нее парогазовая смесь охлаждается в водяном кожухотрубном теплообменнике VII-6, из которого сконденсировавщаяся часть возвращается на орошение колонны. Несконденсировавшиеся пары (ДХЭ, МВХ, H I), предварительно охлажденные в кожухотрубных теплообменниках до 60°С, направляются в колонну отгонки хлористого водорода, из которой НС1 после предварительного охлаждения рассолом до 4,8—6°С в теплообменнике VI1-11 и отделения жидкости направляется в смеситель 1-1 стадии гидрохлорирования. Жидкая фаза (МВХ и ДХЭ) выводится на стадию выделения МВХ отгонка (десорбция) хлористого водорода из жидкости в колонне V1I-5 производится паром, подаваемым в выносной кипятильник VII-9. [c.305]

Выходящая из реактора снизу газопродуктовая смесь разделяется в горячем сепараторе 5. Жидкость из сепаратора направляется далее через редукционный клапан 10 в отпарную колонну 11. Газопаровая смесь охлаждается в теплообменнике 6 и аппарате воздушного охлаждения 7 образовавшийся при этом углеводородный конденсат доохлаждается вместе с газами в водяном холодильнике 8 и затем, пройдя низкотемпературный сепаратор высокого давления 9, присоединяется к гидроочищенным высококипящим фракциям газойля, уходящим из сепаратора 5. [c.56]

Упрощенная схема этого процесса изображена на рис. 87. Па-ро-газовую смесь исходных веществ подогревают в теплообменнике I горячими реакционными газами и подают в реактор 2. Выходящая из него смесь последовательно охлаждается в теплообменнике 1 и системе водяных и рассольных холодильников 3, где конденсируются все жидкие вещества. Иепрореагировавший ацетилен возвращают на приготовление исходной смеси, а жидкость направляют на разделение в систему ректификационных колонн 5, где отгоняются легкая фракция, винилацетат, уксусная кислота (возвращаемая на синтез) и этилидендиацетат. Тяжелый остаток идет на сжигание. [c.300]

Часто неудовлетворительная конструкция аппарата получается в тех случаях, когда необходимо осуществить теплообмен мteждy технологическим потоком, имеющим большой расход, но малое изменение температуры, и потоком, имеющим малый расход, но большой диапазон изменения температуры. Примером такого аппарата может служить высокотемпературный конденсатор, охлаждаемый водой. В таких условиях наряду с различными схемами тока теплоносителей полезно рассмотреть вопрос о замене охлаждающей среды, например вопрос о целесообразности использования воздушного охлаждения, вместо водяного. , -Задача выбора рациональных скоростей теплоносителей может быть обоснованно решена только путем проведения оптимального расчета, на основе сравнения большого количества конкурирующих вариантов. Пределы скоростей, приведенные выше, имеют сугубо ориентировочный характер. Увеличение скоростей потоков лимитируется, как правило, повышением гидравлических сопротивл е-ний, поэтому верхний предел скорости ограничен располагаемым снижением давления. В конвективных теплообменниках следует наилучшим образом разрешить компромисс между величиной гидравлического сопротивления и коэффициентом теплоотдачи. Например, коэффициент теплоотдачи от жидкости или газа, текущих в межтрубном пространстве, пропорционален скорости потока в степени 0,6. Гидравлическое сопротивление пропорционально квадрату скорости. Отсюда следует, что чем выше доиуекаемое гидравлическое сопротивление, тем более высокого значения, коэфг фициента теплоотдачи можно достичь. Следует, однако, иметь в виду, что коэффициент теплоотдачи от данного потока может весьма слабо влиять на значение общего коэффициента теплопередачи (не быть лимитирующим). [c.339]

Наиболее общими и распространенными видами сырья являются воздух и вода. Сухой воздух состоит из (объемное содержание) 78% N2, 21% О2, 0,94% Аг, 0,03% СО2, незначительных количеств водорода, метана, неона, гелия, криптона и ксенона. Кроме того, в воздухе имеются переменные количества водяных паров, пыли и газообразных загрязнений. Кислород воздуха широко используется для процессов окисления (например, топлива), азот воздуха — для синтеза аммиака, в качестве инертной среды в промышленности и в исследовательской работе и др. Воздух используют как хладагент при охлаждении воды (в градирр ях) и других жидкостей, а также газов в теплообменниках. Нагретый воздух применяют как теплоноситель для нагрева газов или жидкостей. [c.7]

МПа поступает во входной сепаратор С-1 для отделения капельной жидкости сконденсировавшейся влаги и тяжелых углеводородов. Газ из сепаратора подается на очистку в абсорбционную колонну К-1, на верх которой подается регенерированный абсорбент Сульфинол . Очищенный газ из К-1 поступает в сепаратор С-2 для отделения унесенного абсорбента, который объединяется с потоком регенерированного абсорбента и возвращается в К-1. Насыщенный абсорбент с низа К-1 направляется в экспанзер, где за счет понижения давления происходит выделение растворенных углеводородов. Количество газов дегазации в этом процессе ввиду повышенной растворимости углеводородов в физическом абсорбенте значительно больше, чем в процессах аминовой очистки, причем и содержание HjS в них выше. Поэтому целесообразно осуществлять очистку экспанзерного газа в отдельной колонне. В приведенном варианте схемы абсорбер К-2 для очистки экспанзерного газа (низкого давления) выполнен в одном корпусе с дегазатором В-1. Часть регенерированного абсорбента подается на верхнюю тарелку К-2. В других вариантах схемы экспанзерный газ может возвращаться в поток сырьевого газа после компримирования его до первоначального давления. Частично дегазированный абсорбент после В-1 подогревается в теплообменнике Т-1 обратным потоком регенерированного Сульфинола и поступает на регенерацию в К-3. Кислый газ с верха К-2 проходит через холодильник Х-2 для конденсации иаров унесенного абсорбента и поступает в емкость орошения. Кислые газы направляются на установки получения серы, а Сульфинол поступает на верхнюю тарелку К-3 в качестве орошения. Для поддержания температуры десорбции (65 °С) часть абсорбента подогревается в испарителе И-1. Регенерированный Сульфинол с низа К-3 насосом Н-3 подается после охлаждения в рекуперативном теплообменнике Т-1 и водяном холодильнике Х-1 в абсорбционные колонны К-1 и К-2. [c.57]

Ударные повреждения. Столкновение жидких капель с металлической поверхностью может вызвать ее повреждение за счет механизма, аналогичного описанному при рассмотрении кавитации. Как и ранее, скорость жидкости в теплообменнике недостаточно высока для того, чтобы вызвать чисто механическое повреждение, однако если капли обладают коррозионным воздействием, то может воз-никт уть быстрое повреждение ири исчезновении защитных пленок. Наиболее сильный эффект наблюдается на первой стадии конденсации, когда жидкость диспергирована в виде мелких капель, В [17] описан аналогичный случай, когда водяные капли, конденсирующиеся в газе, содержащем СОз, налетали иа трубную доску тенлообмениика из углеродистой стали и разъедали ее со скоростью коррозии металла 40, мм/год. [c.317]

Трубчатые выпарные аппараты. Из большого числа конструкций выпарных аппаратов преимущественное распространение имеют трубчатые выпарные аппараты, теплообменное устройство которых (греющая камера или кипятильник) выполняется в виде какого-либо трубчатого теплообменника. С одной стороны стенок труб находится выпариваемый раствор, с другой - теплоноситель, подводящий тепло (обычно водяной пар). В выпарных аппаратах при выпаривании растворов образуется парожидкостная эмульсия, которую необходимо разделить прп непрерыгном выводе пара из аппарата. Отде ленпе жидкости от пара осуществляется в специально приспособленной для этого сепарационной части аппарата — сепараторе. Наличие сеиарационной части является специфичным для выпарных аппаратов. [c.239]

Для осуществления этих процессов проектируются технологические узлы — аппараты или группы атшаратов с обвязочными трубопроводами и арматурой. Технологическая схема представляет собой совокупность ряда технологических узлов. Наиболее часто встречаются следующие технологические узлы ректификационная колонна трубчатая печь центробежный или поршневой насос для транспортирования жидкостей центробежный или поршневой компрессор для транспортирования газов теплообменник для утилизации теплоты отходящих продуктов и нагрева сырья аппарат воздушного охлаждения или водяной холодильник реакторный блок. [c.75]

В низ колонны тепло можно подвести разными способами — через выносной теплообменник или через трубный змеевик, вмонтированный в нижней части колонны. Однако в настоящее время распространен подвод тепла подачей в колонну водяного пара. Поступающий в низ аппарата через коллектор и маточники водяной пар, отдавая часть тепла остатку от ректификации, одновременно вызывает снижение парциального давления паров J oмпoнeнтoв, при этом жидкость оказывается перегретой и легко испаряется. [c.154]

Раствор снизу колонны 4 подается насосом 5 через трубное пространство парового подогревателя 6 в колонну 7, где отделяется от жидкости основная масса растворителя. Пары растворителя сверху колонны 7 поступают в теплообменник 2, а затем вместе с конденсатом в холодильник 13. Конденсат собирается в емкости 28, (рис. 61) сухого растворителя. Остаток снизу колонны 7 поступает под действиём перепада давления через паровой подогреватель 8 в колонну 9. Остаток снизу колонны 9 самотеком через паровой подогреватель 10 перетекает в отпарную колонну 11, в которой острым водяным паром из масла удаляются остатки растворителя. Смесь паров растворителя и воды конденсируется в холодильнике 12 и направляется в декантато р 24. Дапарафиниро-ванное масло V снизу колонны 77 откачивается в парк. [c.180]

После водяной и щелочной промывки этот газ сжимают до 30 ат (на рис. 34 не показано) и охла/кдают до минус 20 . Для этого сжатый газ сначала вводят в теплообменник 1, где отходящими этаном и метано Водо-родной смесью он охлаждается до - -5 . Из теплообменника 1 газ попадает в теплообменник 2, где он охлаждается до минус 45° аммиаком, кипящим при минус 50 . После водоотделителя 2а газ ноступает в нижнюю часть того 5ке самого аммиачного теплообменника 2, где он нагревается до минус 20°. Газ с этой температурой вводят в колонну 3, работающую под давлением 30 ат, где его разделяют па газообразный дистиллят, состоящий из водорода, метана, некоторого количества этилена и этана, и иа кубовую жидкость, содери(ащую большую часть присутствующих в крекинг-газе углеводородов Сг, а также тяжелые углеводороды (С >, С4, С5). [c.164]

В качестве прямых источников тепла в хим1ической технологии используют главным образом топочные газы, представляющие собой газообраа--ные продукты сгорания топлива, и электрическую энергию. Вешества, получающие тепло от этих источников и отдающие его через стенку теплообменника нагреваемой среде, носят название промежуточных теплоносителей. К числу распространенных промежуточных теплоносителей (нагревающих агентов) относятся водяной пар и горячая вода, а также так называемые высокотемпературные теплоносители — перегретая вода, минеральные масла, органические жидкости (и их пары), расплавленные соли, жидкие металлы и их сплавы. [c.310]

Осушка растворителя. Водный раствор МП из емкости Е-0 (II) задирается насосом Н-9 (40) и подается в середину осушительной колонны К-9 (9). Расход регулируется по заданию в зависимости от уровня в емкости. В нижнхш часть колонны К-9 поступают пары МП с верха первой испарительной колонны экстрактного раствора К-5. В колонне происходит смешение паров с жидкостью и ректификация (тешго-массообменный процесс). На верхнш тарелку подается орошение насосом Н-14 (41) из емкости Е-4 (12). С верха колонны пары отводятся КВО-1,2 в емкость Е-4. В схеме предусмотрен дополнительный ввод тепла вниз К-9 циркулирующим потоком Ш. С низа колонны К-9 сухой растворитель поступает на прием насоса Н-5 (42), от которого один поток направляется через теплообменник Т-8г (22Х АВО-3,4 в емкость Е-3, а другой поток через теплообменник Т-12 (24) в нижнюю часть К-9. Балансовое количество водяных паров с верха К-9 направляется вниз абсорбера К-7. Расход регулируется по заданию в зависимости от уровня в Е-4. [c.7]

В поверхностных аппаратах обменивающиеся теплом вещества отделены друг от друга стенкой (чаще всего металлической) — поверхностью теплообмена здесь нет непосредственного соприкосновения между нагреваемым и охлаждаемым веществами. Поверхностные теплообменники-подогреватели в свою очередь разделяются на погруженные (бескожуховые) и трубчатые (иначе кожуховые). В погруженных подогревателях водяной пар или горячая жидкость проходит по спиральному или другой формы змеевику, погруженному в нагреваемую среду, и отдают последней свое тепло. Трубчатые (кожуховые) теплообменники [c.92]

В промышленных условиях для конденсационного улавливания пыли газы, предварительно насыщенные водяными парами, охлаждают в теплообменниках смешения. С этой целью в скруббере распыляют холодную воду. Эффективность скоростных пылеуловителей возрастает, когда газы поступают в скруббер при точке росы. Это связано не только с конденсационным утяжелением ахрозольных частиц, но и с воздействием на движение последних теплового и диффузионного поля капли. В зависимости от того, испаряются или растут капли распыляемой жидкости, скорость [c.353]

При проектировании аппаратов следует учитывать возможности коррозии и применять некоторые меры против нее. Например, в теплообменниках предусматриваются низкие скорости жидкости, применение водяного пара низкого давления (3—ЬкПсм ). Движение насыщепного раствора, например, лучше предусмотреть по трубкам, а не в корпусе. Можно в процессе эксплуатации установки добиться снижения коррозии, например, путем непрерывного или периодического удаления коррозионных агентов из раствора, поддержанием в кипятильнике минимально потребной температуры для регенерации и в десорбционной колонне — наинизшего давления, поддержанием на приеме насосов давления выше атмосферного, чтобы не засасывать воздуха в систему. Чтобы избежать контакта раствора с воздухом, следует в емкость, где находится раствор, подавать инертный газ. [c.111]

Теплообменник, холодильник жидкостной Холодильник газовый Конденсатор Испаритель, подогреватель, кипятильник, дефлегматор Жидкость, жидкость в смеси с парами (газами) Газы Пары воды, нефтяные пары, их смеси Ж>1ДКость, смесь жидкости с газом, водяной пар Жидкость, жидкость в смеси с паром (газом), вода Вода, воздух Жидкость Жидкость, смесь жидкости с газом (паром) [c.431]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология