Установки крекинг-газа

Способ был уже подробно рассмотрен, когда речь шла о переработке природного газа. В данном случае он применяется или для концентрации жидкой составной части (Сз и С4 — углеводороды) крекинг-газа, или для отделения водорода и метана. Этим очень сильно облегчается дальнейшее разделение сконцентрированной таким образом углеводородной смеси. Принцип разделения основан на том, что углеводородная смесь вступает в контакт с промывочным маслом (абсорбентом) при таких условиях температуры и давления, при которых метан и водород в нем не растворяются и удаляются из установки. Свободный от метана и водорода газ, абсорбированный маслом, выделяют из последнего нагревом и затем разделяют. Табл. 39 показывает результат разделения пирогаза путем абсорбции при комнатной температуре и давлении 20 ат. [c.72]

На данной установке предварительно обезвоженная и обессоленная нефть пропускается через атмосферную ступень установки, где из нее извлекаются светлые дестиллаты прямой гонки и легкий соляровый дестиллат. Получаемый снизу атмосферной колонны горячий мазут подается непосредственно в ректификационную колонну ступени каталитического крекинга. В секции каскадных тарелок этой колонны из мазута отпариваются соляровые фракции за счет обработки его мощным горячим потоком продуктов крекинга, газов и водяного пара. Извлеченные из мазута соляровые фракции отбираются в смеси с рециркулирующим каталитическим газойлем с одной из тарелок колонны крекинг-ступени и направляются в реактор. Смолистый остаток, являющийся компонентом котельного топлива, отводится снизу колонны в резервуар. Легкий соляровый дестиллат прямой гонки присоединяется к тяжелым соляровым фракциям перед входом их в реактор. Жидкое дестил- [c.41]

Предупредив обслуживающий персонал газофракционирующей установки, направляют газ с установки каталитического крекинга на прием газовых компрессоров. Далее принимают меры но налаживанию режима во фракционирующей части установки. [c.146]

Нри каталитической очистке, как и при каталитическом крекинге, количество и состав отводимого с установки жирного газа зависят от качества и природы циркулирующего в системе катализатора и поддерживаемого на установке технологического режима. В табл. 17 приведены результаты анализов жирного газа, получаемого на одной пз установок. [c.157]

С целью уменьшения вязкости тяжелого остатка, отводимого из испарителя поршневым насосом 4, предусмотрена возможность добавления разбавителя к сырью с помощью насоса 2. В качестве разбавителя используется часть получаемой на установке дизельной фракции, предварительно охлажденной. Выходящая из испарителя сверху смесь паров с небольшим количеством крекинг-газов является теплоносителем в теплообменнике 5 отсюда углеводородный конденсат, газы и пары поступают под нижнюю тарелку ректификационной колонны 9. Между 6 и 7-й тарелками этой колонны расположено внутреннее днище. Достигнув его, восходящий поток паров направляется в теплообменник 6. Образующаяся здесь жидкая флегма стекает на 5-ую тарелку колонны, а пары вводятся под 7-ую тарелку. Общее число тарелок в колонне — 15. [c.26]

Газы и пары по выходе из верхней части испарителя 7 направляются в низ колонны 11, с верха которой, уходят бензиновая фракция и газ. Пары конденсируются, и смесь охлаждается в холодильнике-конденсаторе 6. Далее газожидкостная смесь разделяется в газосепараторе 5 на газ и бензиновую фракцию. Газ поступает на ГФУ, а балансовое количество бензина — на стабилизацию. Насосом 8 бензин-орошение подается на верхнюю тарелку колонны И. В колонне 12 в результате снижения давления из крекинг-остатка выделяются газойлевые фракции несконденсированные пары из колонны 12 направляются в холодильник-конденсатор 13, и конденсат собирается в приемнике 14. Отсюда часть конденсата насосом 15 возвращается в колонну 12 в качестве орошения, а балансовое его количество выводится с установки. Крекинг-остаток подается насосом 16 в вакуумную колонну 17. Целевой продукт — термогазойль — выводится как промежуточный продукт с 17-й тарелки вакуумной колонны 17. [c.27]

После сухой очистки крекинг-газ поступает на установку мокрой очистки (рис. 25), где сначала проходит пенный скруббер-охладитель 1, затем трубу Вентури 2 и прямоточный циклон 3, из которого направляется на дальнейшую очистку и газоразделение. [c.184]

Схема установки для определения активности катализатора показана на рис. 47. Ее основными частями являются сырьевая бюретка 3, стеклянный реактор 5, электропечь 4, конденсатор 7 и приемник продуктов реакции — колба 4. Кроме того, для проведения испытаний требуются реостаты, реометры, термопары с гальванометром и газометры для сбора образующегося при крекинге газа и для подачи азота. [c.143]

Крекинг-газ, пройдя газосепаратор, направляется н газофракционирующую установку, а вода из газосепаратора, в зависимости от уровня, автоматически сбрасывается в канализацию. [c.61]

На установках фракционирования газов каталитического и термического крекинга целевыми продуктами являются пропан-пропиленовая и бутан-бутиленовая фракции, а на установке по разделению газов термического крекинга, кроме того, этан-этиленовая. [c.206]

В табл. 2 приведены данные о составе газов, образующихся на установках крекинга [2, 5]. [c.7]

Состав газов (в вес. %), получаемых на установках крекинга [c.7]

Расход углеводорода, подаваемого в установку для крекинга, стабилизируется с помощью регулятора А1. Чтобы предотвратить крекинг газа в подогревателе 2, температура газов регулируется с помощью терморегулятора А4, который действует на клапан А управляющий вводом охлаждающего воздуха в дымовой канал. [c.372]

Нефтепродукт подают в установку крекинга насосами под давлением в несколько кгс/см . Транспортировка паров углеводородов после крекинга облегчается вследствие конденсации продуктов крекинга в ректификационных колоннах и холодильниках. Нефтепродукты (сырье крекинга) нагревается сначала в теплообменниках за счет тепла тяжелых продуктов крекинга, затем в трубах трубчатых печей до 500 °С за счет сжигания топлива (мазута, газа) и испаряется. Каталитический крекинг осуществляют в однослойном реакторе. Таким образом, собственно реактор мог бы иметь простое устройство. Однако установки крекинга сложны вследствие неустойчивой активности катализатора. [c.15]

Сухие газы, содержащие непредельные углеводороды, получаются в процессах термического и каталитического крекинга и при коксовании. Смесь этих газов очищается от сероводорода и используется в качестве топлива на НПЗ. Состав топливного газа зависит от схемы переработки нефти на данном заводе, а также от того, эксплуатируется в данный момент та или иная установка. Расход газа в качестве топлива для печей паровой конверсии составляет 70 —90% от расхода сырьевого газа. Постоянство плотности и те- [c.36]

Если же включить в состав завода установки коксования, каталитического крекинга, каталитического риформинга, алкилирования изобутана бутиленами и полимеризации пропиленовой фракции крекинг-газов, то можно получить автомобильный бензин (до 205° С) с октановым числом 72, а выход его составит 30,5% на нефть. При этом же варианте переработки нефти на заводе получится около 6,4% на нефть ценных углеводородных газов, которые можно использовать как сырье для химической промышленности (не считая 0,6% сероводорода для производства элементарной серы или серной кислоты). [c.12]

Однако каталитическое алкилирование изобутана начало благоприятно развиваться лишь вследствие широкого внедрения на нефтеперерабатывающих заводах установок каталитического крекинга. Газ каталитического крекинга, богатый изобутаном, обеспечил установки алкилирования одним из компонентов сырья, тогда как для получения олефинов приходилось использовать и газы термических процессов. В настоящее время трудно представить себе завод, на котором установкам каталитического крекинга не сопутствовали бы установки каталитического алкилирования. Процесс каталитического алкилирования не потерял своего значения в нефтеперерабатывающей промышленности до настоящего времени. [c.331]

В России предприятия по переработке нефти вначале были сосредоточены на Кавказе к 1917 году в Баку действовало 53 и в Грозном 6 заводов. С 1928 года в нефтеперерабатывающей промышленности страны вводят методы термического крекинга и строят новые установки в Баку, Грозном, Ярославле, Батуми и Туапсе — всего 18 мощных АВТ и 23 установки крекинга. К 1937 году число установок возрастает, соответственно, до 46 и 73. Повышается мощность АВТ, достигающая 1 млн.т в год, возрастает глубина крекирования и выход светлых продуктов. Одновременно расширяется география нефтеперерабатывающей промышленности строят заводы в Уфе, Саратове, Одессе Хабаровске, Москве. Интенсивно вводят в строй нефте-газо-проводы, создавая единую систему снабжения. [c.120]

В отличие от попутного нефтяного газа газы крекинга содержат значительное количество (до 40% об.) алкенов от этилена до бутиленов. Разделение крекинг-газа на фракции совмещается с процессом стабилизации крекинг-бензина, то есть процессом извлечения из него растворенных газообразных углеводородов. Подобная переработка крекинг-газа и крекинг-бензи-на осуществляется на газофракционирующих установках (ГФУ) конденсационно-компрессионного или абсорбционного типа. На рис. 9.4 представлена принципиальная схема этого процесса, а на рис. 9.5 приведена технологическая схема ГФУ [c.200]

Извлечение СНГ возможно на большинстве технологических установок, перерабатывающих легкие погоны, нефтеперерабатывающих заводов. К числу таких установок относят системы головной фракционной разгонки, цех риформинга дистиллята, установки термического или каталитического крекинга, производящие углеводородные газы для химических заводов и заводов по производству полимерного бензина. СНГ, отбираемые в головной части дистиллятора или извлекаемые в установках риформинга, подобно СНГ из природного газа состоят преимущественно из насыщенных углеводородов с преобладанием бутанов. На других заводах для производства СНГ требуются некоторые ненасыщенные сырьевые продукты. Не все нефтеочистительные заводы оборудованы установками крекинга. Предприятия, предназначенные для производства СНГ из ненасыщенных углеводородов (С3/С4), могут существенно отличаться по своей технологической схеме как от нефтеперерабатывающих заводов без установок крекинга, так и от заводов по переработке природного газа. [c.27]

Сырье и товарная продукция. Сырьем установок алкилирования изобутана бутиленами является бутан-бутиленовая фракция (ББФ), вырабатываемая на газофракционирующих установках из газов каталитического крекинга, термического крекинга и коксования. В составе этой фракции содержатся и непредельные углеводороды — бутилены и изобутан. Кроме того, в виде примесей в ББФ содержатся углеводороды Сз и С5. В сырье алкилирования количество Сз и 5 не должно превышать З /о (масс.) каждого. Присутствие в сырье пропилена приводит к увеличению потребности в холоде в связи с более высоким значением теплоты реакции алкилирования пропилена, снижению октанового числа алкилата, увеличению расхода серной кислоты. Наличие углеводородов С5 также нежелательно, поскольку пентаны в реакцию алкилирования не вступают, а из амиленов образуются малоценные побочные продукты. [c.297]

Поступающие с крекинг-установки продукты разделяют на фракционирующей колонне на газ, бензин и остаток. Остаток возвращают на крекинг-установку, а газ н бензин подвергают дальнейшей переработке. Способ переработки определяется тем, под каким давлением работает установка (при термическом крекинге давление высокое, при газофазном и каталитическом — низкое). [c.15]

Исходный крекинг-газ, который разделяли на описываемой ни ке установке, имел приблизительно следующий состав, % объемн. [c.164]

Выходящие из крекинг-печи газообразные продукты реакции поступают в главную ректификационную колонну, где газы и бензин отделяются от циркулирующего в системе масла. Последнее направляют обратно на установку пли подвергают термическому крекингу. Отходящие с верха колонны газы крекинга и пары бензина охлаждаются и разделяются в газоотделителе нод давлением 0,21 ати на жидкие (конденсат) и газообразные продукты. Часть конденсата используют в качестве флегмы для главной ректификационной колонны, а другую часть — в качестве промывной жидкости в деэтанизаторе, где от крекинг-газов отмываются присутствующие в них ценные компоненты (углеводороды С4). [c.174]

Газы, отходящие с крекинг-установок, работающих под давлением, содержат около 3—4% объемн. этилена, тогда как иа установках без давления получаются крекинг-газы с содержанием этилена 23—24%. [c.233]

Данные табл. 173 позволяют составить представление о составе крекинг-газа с установки коксования, работающей по непрерывному способу. [c.249]

Состав крекинг-газа с установки коксования, работающей по непрерывному методу [c.249]

В 1943 г. фирма Стандарт Ойл Компани оф Калифорния построила в Батон-Руж (США) большую установку но гидратации этилеиа, выделяемого из крекинг-газов и газов пиролиза пропана. Это означало большой шаг вперед в производстве синтетического спирта. В год установка дает около [c.434]

Метод камерной печи под высоким давлением. Подобные установки (полимеризация Midget) работают при 250 °С и давлении 35 кгс/см2. Они применяются главным образом для небольших производств (3500—3000 м /ч крекинг-газа) и не требуют значительного ухода [18—19]. Используется газ из стабилизатора крекинг-установок, содержащий около 2/3 иолимеризующихся олефинов. Выход достигает 90%. [c.244]

На установках крекинга с циркулирующим катализатором нет возможности непосредстпеыно замерить количество образующ гося кокса. Вес последнего может быть вычислен либо по формулам (18), (19) и (12), либо по составу газов регенерации и количеству подаваемого в регенератор воздуха. [c.23]

Нагревательно-фракционирующая часть установки должна быть переведена на прием свежего сырья за 10—15 минут до включения реактора в низу колонны поддерживается средний уровень жидкости. Для этого необходимо провести следующие мероприятия. Открыть задвижку на приемной линии насоса тяжелого тазойля с четвертой тарелки колонны (у колонны), закрыть задвижку на перекидке с шламовой линии на выкид насоса тяжелого газойля. Открыть задвижку на линии подачи циркулирующего тяжелого газойля на пятую тарелку колонны и включить в работу регулирующий клапан на этой линии. Закрыть задвижку на циркуляционной линии от циркуляционного холодильника тяжелого газойля до приема сырьевого насоса. При этом насос тяжелого газойля будет забирать флегму с четвертой тарелки колонны, прокачивать через теплообменники, холодильник и подавать на пятую тарелку колонны. Таким образом, охлаждение нижней части колонны осуществляется циркуляцией с четвертой тарелки колонны на пятую. Открывается выход крекинг-газа на факел. При этом задвижки на линии подачи газа к газовым компрессорам должны быть полностью закрыты. [c.149]

После включения нефтяных паров в реактор нужно следить за давлением в реакторе. Поьышение давления до 0,5—0,6 а/гаи не вызывает осложнения в работе и считается нормальным. При подъеме же давления выше 0,7 ати во избежание остановки циркуляции катализатора в системе выключают реактор с потока нефтяных паров и выясняют причины повышения давления. Повторно (после ликвидации дефектов) реактор вклю-чается и той же последовательности. По включении реактора образующийся крекинг-газ вытесняет остатки воздуха в аппаратуре йа факел. При появлении газа на факеле, после пре-Дупреждеийя обслуживающего персонала газонасосной станции и газофракционирующей установки, газ с последней направля- [c.149]

В большинстве установок конверсия ДХЭ за проход составляет 50—60%. Для достижения такой конверсии температуру газов на выходе из трубок печи поддерживают равной приблизительно 500 °С. Профиль температур по длине трубки зависит от конструкции печи и принятого технологического режима. На некоторых установках входящие газы нагревают быстро и поддерживают примерно одинаковую температуру по всей длине трубкп в других установках газы нагревают медленнее Поскольку реакция крекинга сильно эндотермична, очень трудно получить заданный профиль температуры, особенно если процесс осложнен другими реакциями. Поэтому конструкция горелок, их размещение в печи и режим горения силь , о меняются при переходе от одной установки к другой. [c.259]

Заводы Сасол П и Сасол П1 в г. Секунда. Эти два завода фактически идентичны друг другу. Поэтому нет необходимости описывать их раздельно. На рис. 12 представлена схема одного из них. Для осуществления процесса Фишера — Тропша используются только новые крупные высокопроизводительные реакторы Синтол (подразд. IV. А. 3). По сравнению со старым заводом Сасол I на заводах Сасол II п Сасол III имеются существенные различия в разделении и переработке продуктов. Как и раньше, на этих заводах из катализа-та выделяют конденсацией воду и жидкие нефтепродукты. Если на Сасол I отходящий газ пропускают через абсорбционную колонну для выделения жидких углеводородов, тона Сасол II его сначала пропускают через скруббер для отмывки СО2, а затем через криогенную установку, в которой происходит разделение газа на фракции обогащенную водородом, метановую, этан-этиленовую и иропан-бутановую. Такая технология разделения дороже, но она позволяет выделять дорогостоящие этан и этилен. Углеводороды С2 направляют в проточную установку крекинга с водяным паром этана до этилена. (На Сасол I этилен вместе с СН4 продают как отопительный газ.) Метановую фракцию из криогенной установки направляют на риформинг с целью получения синтез-газа, как и на Сасол I , и возвращают в реактор Синтол . Поскольку сырье для риформип-га на Сасол И содержит намного больше метана, чем на Сасол I , процесс на Сасол II более эффективен. Фракцию, обогащенную водородом, из криогенной установки возвращают в реакторы Синтол . Чистый водород, необходимый для процессов гидрирования, выделяют пз обогащенной водородом фракции в детандерах. [c.194]

В обеих установках компоненты газа, выходящего из печи низкотемпературного риформинга, находятся, по-видимому, в химическом равновесии, и дальнейшее образование метана может быть достигнуто только введением иового компонента или снижением температуры. В настоящее время для обогащения газа в процессе Газинтан используется каталитическая гидрогенизация, т. е. снижается температура (приблизительно до 350°С) и вводится дополнительный очищенный пар лигроина, реагирующий, с оставшимся водородом и паром. Температурный профиль во втором реакторе, однако, повышается с самого начала, так как при низкой температуре не происходит никакого эндотермического крекинга или риформинга, а избыточный водород обеспечивает немедленное начало экзотермических реакций гидрогенизации. Аналогично процессу КОГ и здесь желательно улучшить характеристики горения получаемого газа путем дополнительной стадии метанизации. Это обеспечивает удаление любого остаточного водорода, и после поглощения основной части двуокиси углерода, находящейся в газе, окончательный продукт становится полностью взаимозаменяемым с природным газом, содержащим главным образом метан. Выходное давление обычно близко -к 35 кгс/см (3,5 МПа). [c.109]

Реакции, идущие в газопенераторе типа Лурги , типичны для процесса сухой перегонки угля, а именно возгонка летучих углеводородов из угля и соответствующий крекинг их до метана и низших углеводоров, взаимодействие синтез-газа с образующимися при парокислородной карбонизации коксом или полукоксом, в результате чего образуются окись углерода и водород, и, наконец, реакция метанизации окиси углерода водородом под давлением. Газы, образующиеся на разных уровнях реактора, соединяются и по трубопроводу направляются в отделение очистки. Перед подачей на очистку газ охлаждается в котле-утилизаторе с получением пара, расходуемого на нужды всей установки. Охлажденный газ проходит через реактор прямой конверсии окиси углерода, в котором часть ее реагирует с избытком пара и образует двуокись углерода и водород. Смола и концентрат аммония удаляются из конденсата как в котле-утилизаторе, так и в холодильнике после реакции конверсии окиси углерода. [c.157]

Наряду с повьипением температуры степень выжига кокса увеличивается с ростом давления и линейной скорости газа в регенераторе. В США на одних установках с псевдоожиженным слоем катализатора давление в регенераторе повышают примерно до 0,22 МПа, а на других-до 0,3.МПа. Благодаря значительному запасу прочности регенератора такое давление удается поддерживать и на действующих установках крекинга, которые первоначально были рассчитаны на работу регенератора при 0,1 МПа (избыточном) [218]. С повышением давления увеличивается расход энергии на привод воздуходувки, однако большая часть этой энергии может быть утилизирована в случае монтажа на установках турбодетандеров, к. п. д. которых с увеличением давления дымовых газов возрастает [206, 219]. [c.126]

По топливной схеме, предусматривающей, как показывает ее название, максимальное получение из нефти топлива, мазут может быть переработан 1) на установке термического крекинга, где из него получают также топливные продукты — автомобильный бензин, крекинг-керосин, газ и крекинг-остаток. Последний может быть переработан на установках коксования и из него можно получить добавочное количество бензина, керосино-соляро-вую фракцию (дистиллят коксования), являющуюся сырьем для каталитического крекинга, газ и кокс 2) вакуумной перегонкой с получением широкой дистиллятной фракции (350—500°) и гудрона в остатке. Широкая фракция поступает в качестве сырья на установку каталитического или термического крекинга, а следовательно, опять перерабатывается на топливо. В результате каталитического крекинга широкой фракции получают автом бильный бензин, легкий газойль, являющийся компонентом дизельного топлива, и тяжелый газойль, используемый [c.53]

В процессе развития фракционирующая часть, как и реакторнорегенераторный блок, претерпела существенные изменения. Так первоначально технологическая схема ФЧ установки крекинга включала только колонну К1 с контуром острого орошения (конденсатор-холодильник и рефлюксная емкость) и одну отпарную колонну К2, в которую подавался легкий газойль. Жирный газ из Е1 поступал на центральную ГФУ, а тяжелый газойль из низа К1 отводился с установки. По такой же схеме выполнены фрак- [c.17]

Опыт эксплуатации газофракционирующих абсорберов показал их значительную эффективность в отношении извлечения из газовой фазы пропан-пропиленовой фракции и полной деэтанизации остатка. Целевым назиач( нием схемы рассмотренного тина является максимально полное извлечение ценных фракций Сд и С4. Извлечение этих фракций от потенциала достигает 90—95%. Установки разделения газов, работаювще по схеме типа рассмотренной, могут работать в сочетании с установками каталитического крекинга, коксования и других ироцессов нефтеперерабатывающего завода, а также служить для разделения смесей газов, полученных с этих установок. [c.312]

Замена на установках крекинга аморфных алюмосиликатных катализаторов цеолитсодержащими существенно изменила выход и качество продуктов, что соответственно сказалось на тепловом-эффекте процесса. В частности, для установки 43-102 при переработке керосино-газойлевой фракции парафинистой нефти выход бензина вырос на 10—11% (масс.), а отношение бензин газ увеличилось с 2,9 для аморфного алюмосиликата до 4,1 для цеолитсодержащего катализатора АШНЦ-1. Одновре.менно в продуктах крекинга обнаруживалось больше предельных углеводородов. Теиловой эффект крекинга, как видно из сравнения кривых 2 и 3 (см. рис. 4.1), при переходе от шарикового аморфного к цеолитсодержащему АШНЦ-1 катализатору снизился на 67—75 кДж/кг в области конверсии сырья, равной 65—75% (масс.). [c.70]

Газ стабилизационной устаиовки крекинг-бензина также вполне пригоден и качестве сырья для парофазного крекирования, хотя он содержит, кроме этана и пропана, еще этилен и пронен (описание установки для парофазного крекинга, где исходным сырьем служат крекинг-газы, см. в гл. III). [c.87]

Установки каталитического крекинга работают при небольшом давлении. Вседствие этого подавляющая часть легких углеводородов и значительная часть крекинг-бензина находятся в крекинг-газах, вследствие чего необходимо использовать специальный метод их разделения (рис. 37). [c.174]

Н настоящее время в очень редких случаях (но крайней мере на больших нефтеперерабатывающих заводах) при переработке нефти ограничиваются одной ее перегонкой. На большинстве заводов одновременно сооруягают установки для крекинга нефти и для полимеризации продуктов, выделяемых из крекинг-газов таким образом, нефть перерабатывают по так называемой комбинированной технологии [20]. [c.215]

Крекинг-газы во всех случаях находятся в установке под некоторым давлением и шстичпо растворяются в жидких продуктах крекинга. Состав газов меняется в зависимости от того, под каким давлением выводят их из установки. Чем выше это давление, тем меньше содержится в газе высших углеводородов. [c.244]

Бензин прямой гонки, подвергающийся риформированию, подогревают в теплообменнике, после чего от него в днстилляционной колонне отгоняют фракцию, кипящую до 100 (если это не было сделано раньше). Кубовый остаток ташке пропускают через теплообменник и затем вводят в трубчатку, где ои нагревается до 550—600 нод даилением. 30—50 ат. Пары поступают в смолоотделитель, а оттуда в колонну для перегонки, в которой отделяется высококипящая смесь углеводородов (газойль). Газойль используют для крекинга. Бензин стабилизируют и объединяют с головным погоном дистилляционной К0.110ПИЫ. Крекинг-газ получают в двух видах в виде газа из ресивера и в виде газов стабилизации. С большой установки, на которой ежесуточно подвергают риформингу 1470 м - бензина 155) с выходом 82% объомн. получают около 104 ООО газа. На каждые 100 л перерабатываемого бензипа из реснвера отходят 7,7 газа, а из колонны стаби-лизации — 3,3 м . Всего из 100 л бензина получают 11 газа. Состав газов установки термического риформинга приведен в табл. 177. [c.253]