Конденсаторы количество используемого тепл

Величина диэлектрических потерь, а следовательно, и количество выделяющегося тепла, пропорциональны квадрату напряжения и частоте тока. Чтобы избежать высоких напряжений, используют токи высокой частоты. Обычно применяют частоту 1-10 —100-10 гц при напряженности электрического поля 1000—2000 в/см. Для генерирования токов высокой частоты пользуются ламповым генератором полученные в генераторе токи высокой частоты подводят к конденсатору, между обкладками которого помещается нагреваемый материал. [c.421]

Чтобы снизить потери пара, обычно производят отсасывание из паровой камеры одного корпуса в паровую камеру следующего. Таким путем засосанный из камеры пар расходуется на полезное выпаривание. Только там, где в паре присутствуют большие количества неконденсирующихся газов (например, при выпаривании соков сахарной свеклы), желательно соединение отсасывающей коммуникации непосредственно с конденсатором, во избежание серьезных нарушений скорости теплопередачи. В таких случаях может сказаться целесообразным использовать тепло отсосанной смеси в отдельных теплообменниках для подогрева питания. [c.301]

Важным обстоятельством является способ отвода большого количества выделяющегося тепла. Имеются системы с внутренними теплообменниками, что усложняет конструкцию реактора. Более предпочтительны реакторы с выносными теплообменниками и циркуляцией жидкости через них. Еще выгоднее отводить тепло за счет испарения исходного углеводорода или растворителя, которые конденсируют из отходящего газа в обратном конденсаторе и возвращают в реактор. Наконец, в новых установках, работающих при температурах выше 150 °С, за счет реакционного тепла вырабатывают пар, а давление используют для частичного разделения смеси, для получения холода и т. д. [c.354]

Подогрев питательной воды паром промежуточного отбора носит название регенеративного подогрева. Регенеративный подогрев питательной воды значительно повышает к. п, д. паротурбинной установки. Это объясняется тем, что тепло частично отработавшего пара не теряется непроизводительно в конденсаторе, а используется для предварительного подогрева питательной воды, благодаря чему на подогрев этой воды требуется меньшее количество тепла, а следовательно, и топлива. В зависимости от давления пара в котельном агрегате питательная вода подогревается паром до 150—260° С. [c.72]

При нагреве поглотительного масла в трубчатой печи его температура повышается до 200° С. В этом случае целесообразно использовать тепло обезбензоленного масла для предварительной ректификации сырого бензола непосредственно в бензольном отделении (получение головной фракции, а также четкое разделение легкого и тяжелого бензола). Расчетом установлено, что при охлаждении циркулирующего масла только на 4° С выделяется такое количество тепла, которое достаточно для испарения всего сырого бензола, получаемого на данной установке. Кроме того, повышение температуры нагрева масла резко снижает расход пара на десорбцию из него бензольных углеводородов,что позволяет значительно уменьшить размер как самого десорбера, так и конденсирующей аппаратуры (дефлегматора, конденсатора). [c.180]

СО-2 И водяные пары подают без охлаждения в верхнюю часть теплообменника, смешивая их тем самым с основным газовым потоком дестилляции и используя для их охлаждения конденсатор и холодильник газа одного из элементов. Аппаратурное оформление дестилляции слабых жидкостей получается крайне простым улучшается также режим работы абсорбции. Температура газового потока в конденсаторе дестилляции и количество рекуперированного тепла при этом несколько увеличиваются. [c.289]

Во избежание гидроударов и для раздельной подачи в колонну 12 (см. рис. 11) паров и конденсата после теплообменника 18 рекомендуется монтировать сепаратор, конденсат из которого направляется в кубовую зону колонны 12, а пары —на вторую — четвертую тарелки отгонной части колонны. Такая схема позволяет разгрузить конденсаторы колонны 12 и эффективнее использовать тепло фурфурола в теплообменниках 15. Остаточное давление в колоннах 6, 7, 10, 11 зависит не только от герметичности системы, но и от вакуума на приеме вакуум-насоса и гидравлического сопротивления в линии колонна — конденсатор-холодильник — вакуум-сборник— прием вакуум-насоса. Перепад давления на этом участке зависит от расхода водяного пара в отпарные колонны, количества паров фурфурола, отгоняемого в колоннах, эффективности работы конденсаторов-холо-дильников. [c.87]

Процесс хлорирования осуществляют периодически или непрерывно, причем в обоих случаях очень важен способ отвода большого количества тепла. Раньше считалось, что хлорирование бензола следует проводить при возможно низкой температуре, и тепло отводили за счет охлаждения реакционной смеси водой, что лимитировало производительность аппарата. Затем нашли, что температура не оказывает существенного влияния на состав продуктов, и процесс стали проводить при 70—100 °С, отводя тепло более эффективным способом — за счет испарения избыточного бензола при помощи обратного конденсатора. Такой же метод применяют для хлорирования более высококипя-щих веществ, когда процесс ведут в растворе легкокипящего растворителя (например, в растворе 1,2-дихлорэтана). В этих случаях оформление реакционного узла аналогично изображенному на рис. 36, в, причем для подавления побочных реакций более глубокого хлорирования целесообразно секционировать колонну тарелками. Хлорирование некоторых высококипящих веществ (фенол, нафталин) проводят, однако, и в жидкой массе или в расплаве веществ без применения растворителя. Тогда тепло отводят при помощи внутренних или выносных холодильников, используя для периодического и непрерывных процессов реакционные узлы, подобные изображенным на рис. 37, а и б. При введении нескольких атомов хлора и происходящих при этом снижении скорости реакции и повышении температуры плавления смеси постепенно увеличивают температуру реакции до 150—180 "С. [c.131]

В испарительном конденсаторе (рис. 233, а) вода, перегоняемая насосом, непрерывно циркулирует между водяным баком и форсунками. Вместо форсунок можно использовать другие устройства, например трубу с просверленными отверстиями, через которые вода сливается на змеевики конденсатора. Количество циркулирующей воды невелико, однако поверхность труб должна быть покрыта тонким слоем ее (60—80 л на 1 тыс. ккал тепла, отводимого в конденсаторе). Количество свежей воды составляет небольшую часть циркулирующей. Оно должно соответствовать убыли, образующейся благодаря испарению, а также незначительному уносу воды. Для уменьшения последнего предусмотрен водоотделитель (элиминатор). Количество испаренной влаги составляет 3 н- 5 л на 1000 ккал/час. [c.462]

Обычно, в начале расчета уже бывают заданы семь исходных величин, характеризующих начальную систему, целевые продукты процесса и энергетические возможности его проведения. Это количество 1, состав а и теплосодержание Ро начальной системы, составы Хк а Хо целевых продуктов процесса, состав уе пара поднимающегося с верха парциального конденсатора, и тепло В кипятильника, которое в конкретных производственных условиях может быть использовано. [c.94]

Отвод тепла при помощи парциального конденсатора. Парциальный конденсатор обычно представляет собой кожухотрубчатый теплообменный аппарат, установленный горизонтально или вертикально на верху колонны в межтрубное пространство аппарата с верхней тарелки поступают пары (рис. 4. 3(1). Часть паров в количестве конденсируется и возвращается на верхнюю тарелку в виде флегмы (орошения), пары ректификата О отводятся из конденсатора. По трубкам парциального конденсатора движется охлаждающий агент, воспринимающий через поверхность трубок тепло конденсации паров. В качестве такого охлаждающего агента обычно используют воду, а иногда исходное сырье. [c.143]

Благодаря свойству насыщенного раствора МЭА поглощать различные количества тепла при нагревании его до одинаковой температуры, но при разной глубине химического превращения оказывается возможным использовать для орошения регенератора II и конденсации парогазовой смеси не весь насыщенный раствор, а только некоторую его часть. Другую часть раствора (поток можно перегревать значительно выше 100° С, отбирая больше, чем обычно, тепла от регенерированного раствора, и вводить эту часть раствора в середину регенератора. Более полная рекуперация тепла регенерированного раствора в такой двухпоточной схеме позволяет уменьшить количество тепла, отводимого из холодильника V, не увеличивая или даже уменьшая количество тепла, отводимого из конденсатора VII. [c.223]

Расчет поверхности конденсатора обсуждается в разд. 7.4. Формула (191) может быть использована для расчета греющей поверхности теплообменника для подогрева питающей жидкости при непрерывной ректификации (в этой формуле Q — Количество тепла, подводимое к жидкости F — поверхность теплообмена, [c.177]

Аппараты воздушного охлаждения с водяным орошением должны в ближайшем будущем заменить не только конденсаторы и холодильники на технологических установках, но и градирни, используемые для охлаждения оборотной воды (сухие градирни). Такая замена сократит потребность в свежей воде и уменьшит количество сточных вод, подвергаемых глубокой очистке. Особенно эффективной будет схема, в которой используют сухие градирни с доохлаждением воды холодом, получаемым за счет тепла горячей воды с применением тепловых насосов. Замена открытых градирен на закрытые широко [c.195]

Возможно и барботирование перегретого пара через слой жидкого аммиака. Например, в параллельной схеме это позволяет отвести 0,18 МВт тепла и дополнительно испарить 590 кг/ч холодильного агента, увеличив тем самым общую массовую нагрузку конденсатора. В этом случае весь объем аммиака поступает в теплообменные секции с температурой /к = 35°С общий тепловой поток на конденсацию возрастает до 1,49 МВт, что соответствует массовому расходу 4700 кг/ч, а количество конденсируемого продукта увеличивается с 2400 до 4100 кг/ч. Эти данные убедительно свидетельствуют о том, что введение в схему такого несложного устройства, как промежуточный сосуд в виде оросительной или барботажной камеры, дает возможность резко повысить эффективность системы охлаждения с АВО. Это лишний раз указывает на то, что различные комбинированные схемы позволяют полнее использовать возможности АВО и систем воздушного охлаждения. [c.50]

В некоторых случаях для уменьшения количества холодного, (острого) орошения, разгрузки конденсатора колонны и с целью использования отнимаемого в колонне тепла в укрепляющей колонне устраивается боковое циркуляционное орошение. Практически боковое циркуляционное орошение осуществляется путем отвода с какой-нибудь тарелки всей флегмы или части ее в расположенный снаружи теплообменник, где тепло флегмы используется для подогрева, а сама охлажденная флегма закачивается обратно в колонну на нижележащую тарелку. При [c.315]

Большим распространением пользуются многокорпусные выпарные установки, включающие несколько соединенных друг с другом аппаратов (корпусов), работающих под давлением, понижающимся по направлению от первого корпуса к последнему. В таких установках можно применять вторичный пар, образующийся в каждом предыдущем корпусе, для обогрева последующего корпуса. При этом свежим паром обогревается только первый корпус образующийся в первом корпусе вторичный пар направляется на обогрев второго корпуса, в котором давление ниже, и т. д. Вторичный пар из последнего корпуса поступает в конденсатор (если этот корпус работает при разрежении) или используется вне установки (если последний корпус работает при повышенном, давлении). Таким образом, в многокорпусных выпарных установках осуществляется многократное использование одного и того же количества тепла (тепла, отдаваемого греющим паром в первом корпусе), что позволяет сэкономить значительное количество потребляемого свежего пара. [c.469]

Сравнивая затраты на стабилизацию бензина второй колонны и на создание парового потока в отгонной части первой колонны, можно найти оптимальный вариант. Следует лишь заметить, что большая часть подводимого вниз первой колонны теп- ла для создания парового потока передается остатку, повышая его температуру. Эта часть тепла в дальнейшем полезно используется и только небольшое его количество отводится орошением и теряется в конденсаторе дистиллята. [c.42]

Можно применять многоточечную термопару, в которой спаи соединены последовательно, для того, что- бы обеспечить большую чувствительность при данной температуре. Ограниченные размеры лабораторных колонок позволяют пользоваться термопарами с двумя или, в крайнем случае, тремя спаями. Изготовление такой термопары значительно более трудно, чем термопары с одиночным спаем, так как каждый спай должен быть достаточно хорошо изолирован от других с тем, чтобы избежать короткого замыкания. Достигнуть этого можно проще всего, изготовив карман из нескольких трубочек, которые изолируют каждый термоэлемент, или применяя устройство, изображенное на рис. 51. U-образ-иая трубка должна содержать достаточное количество высококипящей жидкости в нижней части для того, чтобы обеспечить хорошую передачу тепла к обоим спаям (следует заметить, что, удалив термопары и высококипящую жидкость, можно использовать U-образную трубку в качестве конденсатора для измерения скорости испарения по методу, изложенному в разделе V-3). [c.235]

Еще ОДИН источник снижения энергетических, затрат — использование тепла горячего промежуточного орошения. Применение горячего орошения позволяет снизить количество холодного рефлюкса и уменьшить поверхность конденсаторов-холодильников, а также затрату энергии на перекачивание охлаждающей воды. Тепло горячего орошения предпочтительнее использовать для предварительного нагрева сырья, либо для получения водяного пара или испарения легких фракций в кипятильниках. Возможно, при этом потребуются дополнительные поверхности теплообмена, модификация или замена тарелок во фракционирующей колонне. [c.81]

Хлоратор до определенного уровня заполняют катализаторным раствором (/еС/з в 1,2-дихлорэтане). Теплота реакции в нем отводится за счет испарения 1,2-дихлорэтана. Пары 1,2-дихлорэтана конденсируются в холодильнике-конденсаторе 2 и конденсат собирается в сборнике 3. Далее часть конденсата в виде рецикла возвращается в хлоратор 1 для отвода тепла и поддержания определенного уровня. В данном случае наблюдается типичный жидкофазный процесс, в котором теплота реакции отводится за счет испарения продукта. Но это тепло не используется. Более того, образуется большое количество нагретой воды. Следовательно, необходимо вводить систему использования теплоты реакции. Остальная часть конденсата направляется на ректификацию в колонну 16. Кроме того, в сборнике 3 отделяются растворенные газы, которые во избежание потерь 1,2-дихлорэтана дополнительно охлаждают рассолом в холодильнике 2, а затем очищают и выводят из системы. [c.520]

Система охлаждения электролизера. Значительное количество электрической энергии, подводимой к электролизеру, преобразуется в тепло. Незначительная часть этого избыточного тепла отводится с вырабатываемыми газами и теряется через стенки электролизера в окружающую среду, большая часть тепла отводится охлаждающей водой. Электролизер ФВ-500 снабжен водяными теплообменниками трех типов, которые размещены в газосборниках, конденсаторах и в средней камере. Для сокращения расхода охлаждающей воды ее подают последовательно во все теплообменники. Свежая охлаждающая вода поступает в трубки кислородного, затем водородного газосборника и охлаждает газы с 40 до 35° С, после чего направляется в конденсаторы, где газы охлаждаются с 95 до 40° С. Из конденсаторов охлаждающая вода поступает в трубчатые теплообменники средней камеры, откуда отводится при 60° С и может быть использована для нужд теплоснабжения. [c.146]

Технологическая схема производства метиламинов фирмы Leonard Pro ess (США) представлена на рис. 9.6. Сырье — жидкий аммиак и метанол — смешивают с рециклом аммиака и одного или двух метиламинов (в зависимости от того, в каких соотношениях надо производить моно-, ди- и триметиламин) смесь в жидком виде проходит с заданной скоростью через подогреватель, теплообменник обратных потоков, перегреватель и поступает в реактор 1, наполненный катализатором аминирования. Продукты реакции проходят последовательно теплообменник обратных потоков, где используется часть тепла экзотермической реакции для нагрева сырья, конденсатор-холодильник и затем поступают в сепаратор 2, из верхней части которого периодически осуществляют сдувку инертных газов (СО, На. Nj и др.), образующихся в незначительных количествах прн [c.291]

Пример 13.2. Конденсатор для 10-тонной фреоновой холодильной установки. Фреон-12 должен испаряться при —22,2° С (1,41 атм) и конденсироваться при 32,2° С (8,05 ата). Тепло конденсации отводится водой, которая поступает из небольшой градирни с температурой 21, Г С. Выбрана двухходовая кожухотрубная конструкция (количество ходов может быть увеличено). В установке используются латунные трубы диаметром 15,9 мм, так как латунь коррозионноустойчива по отношению к воде и фреону и хорошо поддается очистке. Малая величина коэффициента теплоотдачи при конденсации фреона по сравнению с водяным паром приводит к снижению скорости охлаждающей воды в трубах с целью обеспечения оптимальных соотношений между затратами мощности на прокачку воды и стоимостью теплообменника. Обычно при [c.255]

Несколько уменьшается необходимость охлаждения циркуляционной воды при применении конденсаторов, у которых в самом аппарате частично используется эффект испарительного охлаждения. К таким конденсаторам относится, например, оросительный конденсатор, у которого обычно только часть тепла конденсации рабочего тела отводится путем испарения воды. Из-за недостаточного развития поверхности теплообмена между водой и воздухом и вследствие плохой организации движения воздуха, отвод всей тепловой нагрузки путем испарительного охлаждения, мог бы происходить на оросительном конденсаторе только при относительно высокой равновесной температуре воды, что вызвало бы существенное повышение температуры конденсации. Чтобы исключить этот нежелательный эффект и понизить температуру воды, на ороситель ный конденсатор подают сравнительно большое количество свежей воды (до 30% от количества циркулирующей воды), т. е. организуют систему смешанного водоснабжения, или же устанавливают дополнительное охлаждающее устройство (брызгальный бассейн, градирню) на ту часть тепловой нагрузки конденсатора, которая отводится в виде ощутимого тепла. [c.392]

Преимущество новых схем заключается в возможности похшерживать низкое давление в зоне вывода высококипяших фракций, и использовать тепло конденсации орошений среднекипящих продуктов. В них также исключается множество кипятильников и конденсаторов по сравнению с системами разделения смесей в простых колоннах. Крометого, при разделении многокомпонентных смесей в колонне в определенных зонах как в укрепляющей, так и в отгонной секциях происходит накопление (повышение концентрации) целевых продуктов. Поэтому желательно иметь такую схему, в которой в каждой колонне выводятся боковые погоны как зто предусмотрено в новых схемах. В системе простых колонн и в колоннах предварительного нечеткого разделения сложных колонн с полностью связанными потоками этот принцип нарушается. При этом жидкость, стекающая из укрепляющей секции колонны, или пар, поднимающийся нз отгонной секции, обогащенные целевыми продуктами, опять смешиваются соответственно с жидкой и паровой фазой сырья. Вывод боковых пого-нов второй колонны между вводами их из первой, вследствие проскока примесей через тарелки вывода [344 , обеспечивает снижение энергозатрат на выделение боковых погонов первой колонны или повышение четкости разделения. При необходимости количество потоков питания каждой секции многопоточной колонны может быть увеличено за счет многопоточного ввода каждого бокового погона первой колонны во вторую в паровом, парожидкостном или жидком виде с разными температурами. Осуществление многопоточного ввода и вывода боковых погонов в колоннах приближает их к термодинамически наиболее совершенным за счет обеспечения возможности использования распределенного по колонне подвода и отвода тепла и соответственно улучшения регенерации тепла конечных продуктов разделения и использования хладоагентов и теплоносителей. [c.16]

Нужно отметить, что в крупных агрегатах синтеза метанола температуру в слое катализатора обычно не регулируют посторонним теплоносителем, избегая, видимо, усложнения конструкции аппарата. Можно использовать большое количество низкопотенциального тепла, установив теплообменники (котлы) между газовым теплообменником колонны и конденсатором. Примером такого решения является технологическая схема фирмы BASF (ФРГ), которая приведена на рис. 3.34. Синтез проводят при 25—31 МПа и 360—380 °С на катализаторе фирмы. Схема имеет один агрегат синтеза метанола мощностью 700 т в сутки (240тыс. т в год). В качестве сырья используется легкий бензин каталитического крекинга нефти. [c.110]

В Крупных агрегатах синтеза метанола температуру в слое катализатора обычно регулируют посторонним теплоносителем. В этом случае можно использовать большое количество низкопотенциального тепла, установив теплообменники (котлы-ути-лизаторы) между газовым теплообменником колонны и конденсатором. Примером такого решения является технология фирмы BASF (ФРГ), схема которой представлена на рис. 10.5. В ней используются единичные агрегаты мощностью до 240 тыс. т в год, а в качестве сырья - легкий бензин. В данную технологическую схему введен котел-утилизатор для получения пара за счет тепла реакторных газов, выходящих из реактора 2 после теплообменника 3. Следовательно, газ проходит три ступени теплообмена и поступает в воздушные холодильники-конденсаторы 6. [c.362]

При установке трубчатого конденсатора перед скрубберной башней (стр. 290) также создаются условия, обеспечивающие обра зование крупнодисперсного тумана. Одновременно становится возможным использовать тепло образования серной кислоты, вследствие чего количество получаемого пара возрастает до 2 г на каждую тонну серной кислоты—1,18 г в печном отделении (стр. 101) и 1,06 т в отделении конденсации (стр. 293). [c.314]

Принцип работы этих аппаратов заключается в том, что благодаря контакту двух продуктов через стенки аппарата или труб тепло от одного продукта йереходит к другому (исключением являются конденсаторы смешивания, в которых оба продукта непосредственно смешиваются в аппарате). Например, мазут с установки пройдя теплообменный аппарат и передав часть тепла нефти, охлаждается, а нефть нагревается. Благодаря этому количество топлива, необходимое для нагрева нефти до требуемой по режиму температуры, у.меньшается. Уменьшается и количество воды, необходимое для охлаждения мазута до заданной температуры. В теплообменниках используют тепло не только мазута, но и других нефтепродуктов. [c.89]

Схема испытательного стенда представлена на рис. 174 [170]. Компрессор 1 нагнетает фреон в водяной конденсатор 72 с мерным стеклом//, откуда жидкость стекает в ресивер 10. Постоянное давление кипения в испарителе 3, расположенном в калориметре 4, поддерживается с помощью автоматического барорегулирующего вентиля 7. Нижняя часть калориметра заполнена вторичным холодильным агентом б, в который погружен электрический нагреватель 5. В качестве вторичного холодильного агента используют фреон-/2 (независимо от того, на каком холодильном агенте работает компрессор). Образующийся при кипении пар конденсируется на наружной поверхности испарителя 3. При испытании мощность нагревателя регулируют так, чтобы давление вторичного холодильного агента оставалось постоянным, т. е. чтобы количество полученного холода было равно количеству подведенного тепла. В схему включены смотровое стекло 2, фильтр-осушитель 8, температуру на стенде поддерживает кондиционер 17. [c.322]

Остаточное сырье (гудрон) прокачивается через теплообмен — ники, где нагревается за счет тепла отходящих продуктов до темпе — ратуры 320 — 330 °С и поступает в нагревательно — реакционные змеевики параллельно работающих печей. Продукты висбрекинга выводятся из печей при температуре 500 "С и охлаждаются подачей квенчинга (висбрекинг остатка) до температуры 430 "С и направля — ются в нижнюю секцию ректификационной колонны К — 1. С верха этой колонны отводится парогазовая смесь, которая после охлаж— денИ5[ и конденсации в конденсаторах — холодильниках поступает в газосепаратор С—1, где разделяется на газ, воду и бензиновую фракцию. Часть бензина используется для орошения верха К — 1, а балагссовое количество направляется на стабилизацию. [c.51]

Чтобы использовать теплс (площадь 1"4"9"5"), отводимое ст конденсатора для подогрева исг арите-ля, необходимо повысить потенциал этого тепла, перенести его на более высокий температурный уровень Тц. Для этого нужно затратить работу цикла, равную площади Г 1Г 7 4". Общее количество тенла, полученное на температурном уровне Ги, эквивалентно площади 5 11"7"9". Для нагрева испарителя требуется только часть этого тепла, эквивалентная площади 10"Ь"7 9". В рассматриваемом случае площадь 5"1"4 9" равна площади 10"8 7"9". Остальное тепло, соответствующее площади 11"8"10"5" или площади Г П"7 4", необходимо отвес ти в окружающую среду, что, в свою очередь, потребует затраты ргботы, равной работе цикла, — площадь И" 2" 6" 8". [c.240]

Продукты реакции из Р-1, отдав тепло в теплообменниках Т-1, поступают в парогенератор ПГ-1, где тепло продуктов используется для выработки пара среднего давления и, охладившись до требуемой температуры, направляются в горячий сепаратор высокого давления С-1, где происходит разделение газопродуктовой смеси реактора первой ступени на жидкую и парогазовую фазы. Парогазовая смесь отдает свое тепло вначале в теплообменнике Т-3 (рис. З.Зв) для нагрева жидких продуктов из сепаратора С-3 низкого давления, далее — для нагрева циркулирующего водорода в теплообменнике Т-2 (рис. 3.3а), и охлажденная поступает в сепаратор высокого давления холодных продуктов С-2, предварительно доох-ладившись в воздушном конденсаторе-холодильнике ВХ-1. Перед воздушным конденсатором из емкости для закачки воды Е-1 насосом Н-2 в поток вводится некоторое количество воды с целью исключения отложения солей бисульфида аммония в холодильнике и на выходе из него. Для предотвращения отложения солей и образования цианидов сюда же может подаваться полисульфид — ингибитор. [c.108]

По использованию тепла и степени рекуперации тепла фазового перехода испарительные устаночки разделяют на одноступенчатые, многоступенчатые и термокомпрессионные (рис. 7.20). В простейшей из них острый пар из котла поступает в греющий элемент испарителя и, конденсируясь, обусловливает образование пара из обессоливаемой воды. Этот вторичный пар, проходя через конденсатор и превращаясь в воду, подогревает соленую воду, поступающую в испаритель. Конденсаты первичного и вторичного пара, практически не содержащие солей, сливаются в сборник и подаются потребителю. При использовании для хозяйственно-питьевых целей к ним добавляют некоторое количество исходной воды. В многоступенчатой испарительной установке вторичный пар, образующийся в первой ступени, является греющим паром второй ступени и т. д. Одновременно температура и давление пара от ступени к ступени снижаются. Конденсаты пара (обессоленная вода) со всех ступеней поступают в сборник и используются потребителем. В термокомпрессионных испарителях температура пара, образовавшегося из соленой воды, повышается при сжатии его в компрессоре или в паровом [c.675]

При нейтрализации маточного раствора выделяется значительное количество тепла, которое обычно используется для выделения пиридиновых оснований из нейтрализованного раствора. Испарившиеся за счет тепла нейтрализации пиридиновые оскова-нпЕ конденсируются в конденсаторе. В последнем конденсируется также некоторое количество водяных паров. [c.154]