Пар, влиянне перегрева

Холодопроизводительность паровых компрессионных мащин зависит от температурных условий работы и резко уменьшается при понижении температуры испарения. Поэтому одна и та же холодильная машина имеет различную холодопроизводительность при высоких и низких температурах испарения. Кроме того, на величину холодопроизводительности оказывают влияние перегрев паров при всасывании их из испарителя, а также температуры конденсации и переохлаждения конденсата. [c.250]

Высота столба жидкости над поверхностью нагрева оказывает заметное влияние на величину коэффициента теплоотдачи, в особенности при низком давлении (вакууме). Это влияние объясняется в основном тем, что повышение давления вызывает увеличение температуры кипения жидкости, и, следовательно, уменьшает перегрев поверхности нагрева по отношению к кипящей жидкости, что приводит к снижению интенсивности образования пузырьков пара. [c.128]

Теплообмен испаряющейся капли с окружающей средой несколько ниже, чем движущейся неиспаряющейся капли или твердой сферы. При наличии испарения тепловой поток к ее поверхности представляет разность между полным потоком и тепловым потоком, учитывающим перегрев паров от температуры поверх-пости до температуры окружающей среды. Влияние испарения па тепло- и массообмен капли в высокотемпературном газе обычно учитывается с помощью поправочного коэффициента к критерию Nu, определенного при отсутствии вдува. По данным [22], эта зависимость имеет впд [c.70]

ПЕРЕГРЕВ ЖИДКОСТИ И ВЛИЯНИЕ ЦЕНТРОВ ПАРООБРАЗОВАНИЯ [c.91]

Из сказанного можно сделать вывод, что чем выше температура и ниже давление кипения жидкости, тем при большем перегреве можно ожидать начала отделения пузырей и, следовательно, тем выше температура, при которой перегрев жидкости и взрывное кипение могут вызвать осложнения. В табл. 5.1 приведены данные для различных жидкостей в целях количественной иллюстрации этого влияния. Следует заметить, что с возрастанием давления ожидаемая величина перегрева падает очень быстро следовательно, проблема образования пузырей становится менее важной. [c.93]

Неравномерность подвода тепла к параллельным каналам. Предшествующее обсуждение касалось преимущественно течений в одиночных каналах. В случае применения этих соотношений к теплообменной матрице с множеством параллельных каналов необходимо учитывать возможную разницу в подводе тепла между параллельными каналами, соединенными общими коллекторами. О влиянии такой неравномерности подвода тепла можно составить ясное представление, анализируя график на рис. 5.24, который иллюстрирует существующие условия в современном прямоточном парогенераторе, рассчитанном на давление 112 атм. Использована исходная кривая для отношения удельных объемов, равного И, т. е. для (у" — о ) и = 10 (см. рис. 5.21), когда подогрев эквивалентен 10% тепла испарения. График построен таким образом на исходной кривой с рис. 5.21 взяли точку с относительным расходом 1,0 и начали скользить вдоль кривой для 100%-ного содержания жидкости при этом на каждом расстоянии расход изменялся в число раз, равное изменению интенсивности подвода тепла относительно исходной кривой. Анализируя эти кривые, можно прийти к заключению, что при наличии неравномерности подвода тепла к каналам, работающим параллельно с одинаковыми потерями давления, статическая неустойчивость течения не должна возникать. Но некоторые каналы будут давать избыточное количество перегретого пара, в то время как другие будут подавать смесь пара и воды. Несмотря на то, что течение будет устойчивым, будет происходить перегрев стенок некоторых каналов частично ввиду повышенной температуры пара и частично ввиду более низкого местного коэффициента теплоотдачи. Поскольку избыточно перегретый пар генерируется в каналах с большим тепловым потоком, разность температур стенки канала и пара будет более высокой в горячих каналах. Два этих эффекта в совокупности могут привести к перегреву отдельных каналов до 100—150° С. [c.114]

Если в жидкое состояние переходят не все составляющие шихты, то оставшаяся в сыпучем состоянии часть шихты представляет собой опорный столб, передающий вертикальное давление верхних слоев, шихтового столба на лещадь шахты. Жидкие фракции фильтруются через столб (рис. 45) как через пористую насадку с неравномерной структурой. В доменных печах и вагранках эту функцию выполняет кокс, в печах цветной металлургии при пиритной плавке — кварц или кварцит. Именно эти фракции в печах указанного типа обеспечивают наличие реакции Р5 (см. рис. 33), уравновешивающей активное давление слоя Ракт- На условия встречной фильтрации шлака и металла, с одной стороны, и поднимающихся газов — с другой, оказывают влияние свойства и соотношение количества шлака и металла в жидкой фазе и перегрев шлака над температурой плавления, с чем связана его подвижность. Чем больше относительное количество шлака, тем больше вероятность захлебывания слоя, тем ниже производительность шахтной печи. [c.146]

При вулканизации каучука наблюдается значительный положительный тепловой эффект, величина его увеличивается по мере присоединения серы. Правда, при вулканизации мягкой эластичной резины тепловой эффект вулканизации мал и практического влияния на условия вулканизации не оказывает. При вулканизации эбонита, когда коэффициент вулканизации Кв достигает значительной величины, происходит сильное тепловыделение (тепловой эффект составляет 442 кал г каучука) и приходится соблюдать особые меры предосторожности, чтобы предотвратить перегрев и горение эбонита. Горение эбонита состоит в бурном газовыделении и образовании губчатой массы. [c.77]

Иначе решается вопрос о стабильности моторных масел. Эти масла при эксплуатации двигателей внутреннего сгорания находятся в особо тяжелых условиях, так как в тонком слое подвергаются воздействию высоких температур и кислорода воздуха при каталитическом влиянии металлов и продуктов окисления. Практически в таких условиях окисление масла и образование углеродистых отложений на деталях двигателя становится неизбежным. Особенно уязвима в этом отношении поршневая группа двигателя, где лаковые отложения вызывают пригорание поршневых колец, перегрев деталей и другие весьма вредные последствия. Таким образом, моторные масла приходится контролировать и оценивать не по показателям стабильности против окисления, а но их специфическим термическим или моторным свойствам, которые в какой-то мере отражают поведение масла в реальных двигателях. [c.177]

Бескислородный флюс характеризуется высокой электропроводностью соответствующего шлака. В связи с этим при электрошлаковой сварке под флюсом АН-26 напряжение дуги снижается до 20—22 в вместо 38—42 в. Пониженная мощность дуги рассматривается как положительный фактор она уменьшает перегрев металла в зоне термического влияния и, следовательно, способствует коррозионной стойкости. [c.369]

Схемы обогрева печи. Расположение форсунок или горелок и направление потока дымовых газов не оказывают существенного влияния, разумеется, при условии, что исключается локальный перегрев печных труб. Промышленные печи конверсии могут оборудоваться верхними, боковыми, а иногда нижними форсунками. Выход дымовых газов может быть расположен в верху или в низу печи в зависимости от расположения форсунок. [c.174]

Расчет степени улавливания кислоты в воздухоподогревателе и определение парциального давления на входе в дымовую трубу должны, таким образом, предшествовать расчету собственно трубы или газохода. Надо также иметь в виду, что на котлах с РВП температура газов может измеряться в середине сечения короба. При этом присосы холодного воздуха со стороны выхода газов не оказывают влияния на температуру ядра газов и перемещаются по периметру. После смешения подсосанного воздуха с газами температура падает, перегрев паров серной кислоты уменьшается и пары могут перейти в состояние насыщения, и даже пересыщения. [c.182]

Исследование влияния угла наклона на температурный режим стенки парогенерирующей трубы показало, что перегрев наблюдается только в случае, когда угол наклона трубы к горизонту меньше 9,5°. Большие углы наклона не оказывают никакого влияния ). Данному вопросу была посвящена также вторая работа авторов [108], опубликованная в 1951 г. [c.95]

Влияние материала поверхности. Экспериментально было установлено, что перегрев воды при закипании зависит от материала, с которым она контактирует. Это [c.141]

В общем состояние поверхности влияет на процесс кипения путем изменения условий зарождения и роста паровых пузырей, частоты отрыва, плотности центров парообразования и т. д. При этом интенсивность процесса и необходимый для возникновения кипения перегрев ДГ зависят от материала поверхности, формы и размера впадин, теплофизических свойств жидкости, плотности распределения впадин по поверхности, наличия в порах пара или газа и т. д. Кроме того, существенное влияние на динамику процесса кипения могут оказать наличие в нагревателе градиента температур и локальное колебание его при росте и отрыве пузырей, которое сказывается на условии активности впадин. [c.16]

В целом можно считать, что влияние шероховатости поверхности в области развитого кипения проявляется в основном через изменение числа действующих центров парообразования. Во впадинах имеет место больший перегрев жидкости и имеется большая вероятность возникновения паровых пузырей за счет вспышек перегрева и термических флуктуаций внутри жидкости. Кроме того, при наличии стабилизированного кипения впадины облегчают условия задержания паровой фазы при отрыве пузырей с размерами > [c.18]

Однако такую конструкцию все же нельзя считать удачной. Важнейший недостаток колонки Видмера заключается в том, что внутренняя трубка с насадкой обогревается паром, имеющим более высокую температуру, вследствие чего происходит перегрев центральной ректифицирующей части колонки. Следует помнить, что перегревание стенок колонки, вызывающее резкое уменьшение количества флегмы, оказывает гораздо более вредное влияние на процесс ректификации, чем некоторое охлаждение. Кроме того, в средней трубке колонки Видмера обе фазы движутся в одном направлении, и, следовательно, нарушается принцип противотока, необходимый для правильной работы колонки. В результате по своим разделяющим свойствам колонка Видмера не превосходит обычного елочного дефлегматора. [c.119]

Хотя охлаждение пара обычно оказывает менее вредное влияние, чем перегрев, но все же рекомендуется заполняемую паром часть прибора изолировать войлоком или асбестом или же каким-либо другим способом воспрепятствовать излишнему излучению тепла. [c.209]

Осаждение смолистых и углеродистых отложений дезактивирует катализатор скорость дезактивации зависит от рабочей температуры. Загрязнение поверхности катализатора подавляет окисление H2S кислородом. Когда содержание кокса на катализаторе достигнет около 6% при рабочей температуре примерно 370° С или 2% при 250° С, катализатор необходимо регенерировать. При высокой рабочей температуре отложения состоят пз продуктов сухой перегонки, менее вредных для катализатора. Поэтому обычно процесс проводят при максимально возможной температуре. Поверхность катализатора загрязняется пикратами ацетиленовыми и диолефиновыми углеводородами и циклопентадиеном цианистый водород п окислы азота не оказывают вредного влияния. Регенерацию катализатора проводят выжигом отложений с воздухом. Выжиг смолистых отложений начинается при 240—245° С, но для удаления углеродистого материала (кокса) требуются более высокие температуры. Реакции выжига сильно экзотермичны перегрев катализатора сверх 566° С пе допускается. Во время регенерации полу-сульфид никеля взаимодействует с кислородом, образуя смесь окиси и сульфата никеля, которая под действием H2S, содержащегося в газе, повторно переходит в сульфидную форму. Если температура регенерации достигнет 595° С, никель начинает взаимодействовать с кремнеземом фарфорового носителя, и при 980° С около 10% никеля превращается в силикат, совершенно лишенный активности. [c.193]

Таким образом, влияние температуры и давления на образование бензина и кокса при крекинге обычного сырья идентично. Каждому нефтяному продукту соответствует определенный выход бензина и определенный вЫход кокса, независимо от температуры крекинга и давления в процессе, принимая, что перегрев исключен. Выводы по. действию температуры и давления на образование кокса справедливы только для крекинга обычного сырья под давлением. [c.138]

Существенно влияет на контактную кристаллизацию исходная температура хладоагента бо с повышением ее выход кристаллической фазы понижается, а ее концентрация возрастает (рис. 4.14,6). Примерно аналогичное влияние на процесс разделения оказывает перегрев исходного расплава. При постоянном расходе хладоагента с повышением концентрации высокоплавкого компонента в исходной смеси С г увеличиваются выход кристаллической фазы и ее концентрация, хотя при этом повы- [c.137]

Существенное влияние на процесс разделения оказывает также перегрев расплава А р = р—1 . С ростом Д/р количество образующейся кристаллической фазы и скорость кристаллизации падают, поскольку часть холода затрачивается на поглощение теплоты перегрева. Понижение скорости кристаллизации с ростом перегрева первоначально приводит к заметному повышению эффективности разделения (рис. 5.19, б). По мере увеличения А/р коэффициент эффективности разделения, пройдя через максимум, начинает уменьшаться. Последнее объясняется уменьшением количества образующейся кристаллической фазы и соответственным увеличением относительной доли захваченного маточника в получаемом кристаллическом продукте. [c.185]

Мен>1я переменные параметры процесса, состав сырья для глинистглх катализаторов, количеством пара можпо контролировать концентрацию и активность металлов в катализаторе. Примесь металлов приводит к значительному увеличению отложений кокса нри одновременном снижении выхода бензина. Это обстоятельство служит по-видимому существенной помехой для промышленного крекинга. На общую активность катализатора, как уже указывалось, влияет также перегрев, особенно, в присутствии водяного нара. Следовательно, контроль за условиями процесса чрезвычайно важен и с точки зрения их влияния на катализатор. Только таким образом можно предупредить необратимые изменения катализатора, приводящие к уменьшению выходов требуемых продуктов. [c.160]

Второй ч. юн 1равой части уравнения (14) вссгда отрицателен. Это значит, что отношение др1. 1дТ в смеся Х всегда мепьн1е, чем для эквивалепт1юй чистой жидкости. Тем пе менее в о показано, что ()р з дТ для бинарной смеси можег б ,1ть выше, чем для одного чистого компонента. Если рассматривать уравнение (13), то влияние изменения ()р 1дТ на перегрев обычно меньше 1Ю сравнению с изменениями поверхностною натяжения о и размера активных цеит юи парообразования па поверхности нагрева г. [c.413]

Изменение размеров дисперсных частиц оказывает влияние иа показатели фазового перехода (перегрев, переохлаждение, Т кпп, Тпл). В процессе фазового перехода при заданном давлении различают две температуры первая Тгт п, при которой начинается фазовый переход, для случая Гщгп и вторая Г тах, при которой он прекращается, — Гтах. Процесс кипения происходит тем интенсивнее, чем больше перегрев Тп—7 rmax), а процесс конденсации — чем больше переохлаждение (Гк—Г тах). Температура пара в пузырьке должна равняться температуре окружающей жидкости 7 ж, т. е. она находится в равновесии с температурой перегретой жидкости (7 ж = 7 п).В результате перегрева в пузырьке возрастает давление pi = p+Ap. [c.120]

При защите труб битумными покрытиями на их адгезию большое влияние оказывает температура мастики в момент ее нанесения на поверхность трубоцровода. Само собой разумеется, что выбор марки используемой мастики должен быть сделан правильно, с учетом температуры окружающего воздуха при необходимости изготовления мастики на строительном объекте следует тщательно подобрать компоненты и соблюдать режим ее варки. Если температура мастики будет ниже требуемой, то из-за высокой вязкости она неравноме рно распределится по поверхности трубы и плохо к ней прилипнет если же мастику перегреть, то в процессе нанесения она сползет, в результате чего на нижней части трубы образуется утолщенный слой, а на верхней — слой недостаточной толщины. Мастику разогревают до 190—200 °С, применяют ее после некотО рого остывания, степень которого зависит от температуры окружающего воздуха. При температуре воздуха —30 °С мастику применяют с температурой 160—190 °С, а при температуре воздуха выше +30°С —с температурой 150°С. От температуры мастики зависит степень прилипаемо-сти стеклохолста и его утопления в ней. Равноме1рность нано- [c.99]

Было установлено, что на этом котле различные сочетания горелок не оказывают существенного влияния на температуру перегретого пара. В дальнейшем котел был реконструирован с установкой специализированных горелок повышенной производительности конструкции ХФЦКБ —ВТИ. Вместо 16 горелок в существующие амбразуры было установлено 6 горелок. Испытание котла показало, что при чистой поверхности пароперегревателя и малых избытках воздуха перегрев выдерживается в диапазоне нагрузок 210—160 т/ч в основном за счет изменения крутки воздуха и дополнительно за счет регулирования величины впрыска в пределах до 12 т/ч. [c.215]

При переводе одного котла ТП-230-2 на работу с малыми избытками воздуха на нем были установлены две мощные газомазутные горелки конструкции ХФЦКБ— ВТИ. Встречные горизонтальные горелки были размещены на боковых стенах топки на отметке 11,5 м, т. е. на уровне горелок, стоявших на этом котле до реконструкции. Пуско-наладочные испытания показали, что при сжигании мазута с малыми избытками воздуха ие обеспечивается нормальная температура перегретого пара и что нормальный перегрев пара при нагрузке 200— 250 т ч может быть получен лишь при увеличении избытка воздуха до 1,5 без включения газовой рециркуляции и до 1,25 при работе газовой рециркуляции. Для увеличения температуры перегрева пара горелки были подняты на 2 ж и установлены под углом 20° вверх. Одновременно С этим было увеличено количество рециркулирующих газов и несколько изменена конструкция горелок (см. 4-2). В результате этих мероприятий положение факела в топочной камере резко изменилось. Видимое горение короткого и хорошо заполняющего топочное пространство факела заканчивается до фестона, а в нижней части топки факел не опускается ниже 12 м. Нормальные параметры пара при работе с малыми избытками воздуха обеспечиваются в диапазоне нагрузок от 250 до 130 т ч с выключенным пароохладителем и включенной газовой рециркуляцией, а при чистом пароперегревателе и максимальной нагрузке — без газовой рециркуляции. Специальными опытами было выявлено влияние рециркуляции на температуру перегретого пара при нагрузке 200 т ч и неизменном воздушном режиме (а = = 1,035) [c.219]

Первоначально применявшиеся конструкции реакторов алкилирования представляли собой пустотелые аппараты колонного типа (рис. 2), заполненные слоем СФК (ёгранул = 0,1-1,25 мм). Данный тип конструкции реактора не учитывал рассмотренную выше возможность саморазогрева реакционной системы под влиянием теплоты экзотермической реакции, и позднее, в целях усовершенствования, для отвода теплоты в среднюю часть колонного реактора установили внутренний змеевик (рис. 3), который несколько уменьшил нежелательный перегрев СФК. [c.17]

Охлаждение вальцов оказывает положительное влияние на технологические показатели помола. Снижение температуры в зоне измельчения предотвращает подсущивание оболочек и перегрев продуктов размола. [c.417]

Одной из причин многообразия кинетических уравнений процесса окисления этилена является незнание состояния поверхности катализатора и истинного тонкого механизма протекаюи1Их реакций и, следовательно, необходимость в упрощающих предположениях при выводе кинетических зависимостей процесса. Ка скорость процесса окисления (на форму кинетического уравнения) оказывают серьезное влияние и так называемые макроскопические факторы например скорость подачи исходных веществ к поверхности катализатора и отвода от нее продуктов реакции и выделяющегося тепла. При несоблюдении, например, условий теплового баланса катализатор может перегреться, вследствие этого его избирательность и производительность резко уменьшатся. Особо важное значение приобретает соотношение скоростей химической реакции, массо- и теплопередачи при проектировании контактных аппаратов, [c.287]

Теплота суммарной реакции распределяется следующим образом около 10% выделяется при реакции сульфндирования и 90% при обратном окислении сульфида в окись. Поскольку теплоемкость каменноугольного газа, насыщенного водяным паром, равна 0,2 ккал град м , а окиси железа — около 0,3 ккал1град кг, то при очистке газа с высоким содержанием НаЗ масса неизбежно будет сильно нагреваться. В связи с влиянием температуры и влажности на активность окиси железа очевидно важное значение регулирования температуры. Проще всего предотвращается перегрев очистной массы созданием достаточной наружной поверхности для отвода выделяющегося тепла конвекцией н излучением. [c.181]

В случаях, когда после введения добавки резко возрастает твердость отложения и появляется коробление наращиваемого металла, обычно бывает достаточно прогреть электролит до температуры 60—70 . Следует отметить, что влияние органических добавок вообще резко снижается при повышении температуры, поэтому верхний предел температуры электролита выбран в 39—40 . Часто перегрев на 1—2° уже ведет к сни-исению твердости осадка за счет десорбции добавки. [c.104]

Влияние суспендированных твердых частичек онределяется прежде всего размером их. Так, при добавлении самого незначительного количества (следов) хлорного золота к расплавленнному стеклу оно остается бесцветным или желтоватым после охла к-дения, но при повторном нагревании стекло приобретает густой синевато-красный цвет рубинового золота. Перегрев изменяет цвет до темнокоричневого в отраженном свете и синего—в нрохо-дяш ем свете. Такая окраска стекла возникает благодаря наличию в стекле коллоидного золота (стр. 127). Вследствие высокого разбавления соли золота размер частичек вначале так мал, что их влияние на окраску незначительно. При подогревании происходит коагуляция или аггломерация частичек, вызывающая явления коллоидной окраски. Перегрев способствует увеличению размера частичек и соответственно понижает интенсивность окраски, особенно синих и красных компонентов. Меднорубиновое стекло получается таким же образом при применении закиси меди СпаО, повидимому, растворяющейся при высокой температуре, но нерастворимой при низкой, или, возможно, восстанавливающейся до металла. Здесь опять-таки для возникновения окраски необходимо повторное нагревание. Окись селена дает красную окраску без повторного нагревания. Матовые бесцветные стекла получаются при добавках плавикового шпата, криолита или фосфорнокислого кальция в виде костяной золы. Избыток окисей олова, цинка или алюминия производит такое же действие, но в меньшей степени. Прежде опаловые стекла вырабатывались из сплавов, в которых нерастворимые вещества выделялись при охла-,кденпи стекла самопроизвольно. Теперь есть возможность управлять этим процессом, создавая сплавы, в которых рост кристаллов опалесцирующих компонентов определяется кривой 2 рис. 9, а скорость образования зародышей — кривой А того же рисунка. При охлаждении стекла в области ниже кривой А в течение заданного периода времени может возникнуть [c.306]

Неравномерность отложения кокса на отдельных зернах катализатора может наблюдаться вследствие конструктивно-теплотехнических, или гидродинамических недочетов аппаратуры прямого и регенеративного циклов. В виде примера можно привести периферийные зонЫ в прежних конструкциях теплообменкых реакторов Удри, в которых из-за недостаточной интенсивности теплоотвода (при регенерации) происходил некоторый перегрев катализатора при переходе к крекинг-циклу кокеообразование и глубина превращения на этих участках вследствие более высокой температуры получаются повышенными, что в свою очередь осложняет последующую регенерацию. Этот недостаток может быть предотвращен путем местного разбавления катализатора теплоаккумулирующим балластом [241]. Отрицательно влияние некоторых гидродинамических факторов должно сказываться,, например, водносекционных системах Флюид с режимом кипящего слоя. Как уже отмечалось на стр. 17, при внутренней циркуляции в зоне реакции наблюдается значительная неравномерность времени пребывания продуктов в системе. В рассматриваемом случае это должно приводить к повышенному отложению кокса на некоторой части катализатора. [c.223]

Критериальные уравнения для расчета дисперсности распыла предложены в ряде других работ [20, 22, 50, 55, ПО, 118]. Следует отметить, что на дпсперспость распыла оказывает влияние и перегрев жидкости [51, 52, 55]. [c.118]