Структура потоков в реальных системах

Для описания действительной картины изменения концентраций (или температур) в этих аппаратах необходимо иметь какую-то количественную меру степени перемешивания, т. е. степени отклонения реальной гидродинамической структуры потока от структуры, отвечающей идеальному вытеснению или идеальному смешению. Чтобы найти такую меру, выраженную численными значениями какого-либо одного или нескольких параметров, обычно прибегают к описанию структуры потока при помощи той или иной упрощенной модели, или физической схемы, более или менее точно отражающей действительную физическую картину движения потока. Этой идеализированной физической модели отвечает математическая модель — уравнение или система уравнений, посредством которых расчетом определяется вид функции распределения времени пребывания. Далее сопоставляют реально полученный опытным путем (из кривых отклика) вид функции распределения с результатом расчета на основании выбранной идеальной модели при различных значениях ее параметра (или параметров). В результате сравнения устанавливают, соответствует ли с достаточной степенью точности выбранная модель реальной гидродинамической структуре потока в аппарате данного типа, т. е. адекватна ли модель объекту. Затем находят те численные значения параметров модели, при [c.123]

СТРУКТУРА ПОТОКОВ В РЕАЛЬНЫХ СИСТЕМАХ [c.628]

В относительно редких случаях поток в реальных аппаратах (в их РЗ) близок к ИВ или ИП. Тогда его поведение близко к рассмотренным ранее простейшим идеальным модельным системам, и расчет ведут по полученным выше соотношениям. Однако в большинстве реальных ХТС поток в РЗ аппарата в той или иной мере перемешан. Наглядное представление о структуре потока с ограниченным Пр.П можно, как и ранее, получить с помощью трассера. [c.628]

Для решения первой из указанных выше задач предложен и разработан метод расчета хемосорбционных аппаратов, основанный на вычислении интеграла (5.1) с теоретическим значением коэффициента ускорения, определяемым уравнением (2.58). С учетом реальной структуры потоков газа и жидкости (вторая задача) исходная система уравнений усложняется [52, [c.144]

Разработан метод кинетического расчета массообменных аппаратов для хемосорбционного разделения газов. Метод основан на использовании теоретического значения ускорения массопередачи за счет протекания химической реакции. Метод учитывает принципиальную особенность хемосорбционных процессов изменение кинетических закономерностей в жидкой фазе, движущей силы процесса, коэффициентов массопередачи, соотношения фазовых сопротивлений по высоте аппарата. Учтена специфика влияния реальной структуры потоков газа и жидкости на эффективность хемосорбционных процессов. По предложенной методике коэффициент извлечения передаваемого компонента, степень насыщения хемосорбента и характер распределения концентраций по высоте аппарата определяются при необратимой хемосорбции в зависимости от следующих безразмерных параметров кинетических, стехиометрического, диффузионного и гидродинамических (числа Боденштейна для жидкой и газовой фазы). В общем виде процесс описывается системой нелинейных дифференциальных уравнений второго порядка. [c.224]

В связи с развитием вычислительной техники приближенные методы утрачивают свое значение. Современные методы расчета процессов массообмена в системах с подвижной границей раздела фаз заключаются в совместном решении уравнений материального и энергетического балансов, фазового равновесия и кинетики массообмена с учетом реальной структуры потоков в различных аппаратах. Принципы этих методов рассматриваются ниже. [c.557]

Другим следствием усреднения поля скоростей является необходимость введения продольной диффузии (или продольной дисперсии). Действительно, реальный перенос вещества вдоль слоя осуществляется полем локальных скоростей. Первоначальный импульс вещества в поток (без учета сорбции) размывается вследствие сложной структуры потока. На размытие импульса влияет также молекулярная диффузия вещества в жидкой фазе. В то же время глобальное поле скоростей оставляет импульс неизменным (более подробно об этом см. разд. 1.7). Для согласования с реальным размытием вводится продольно-диффузионный поток вещества как глобальная характеристика сорбционной системы. [c.12]

Для расчета проточных реакторов, особенно секционированных, разработана так называемая ячеечная модель. В основу ее положена формальная замена реального проточного реактора системой ячеек — реакторов, эквивалентных каскаду из N последовательно соединенных реакторов полного смешения. Наконец, имеются модели сложных реакторов, в которых желаемая конверсия и избирательность достигаются за счет усложнения структуры потока. Наиболее распространенные варианты таких реакторов — комбинация реактора смешения с реактором вытеснения, реакторы с байпасированием части реакционного потока и ввода его в различных точках по высоте реактора, реакторы с рециркуляцией. [c.148]

Для описания действительной картины изменения концентраций (или температур) в этих аппаратах необходимо иметь какую-то количественную меру степени перемешивания, т. е. степени отклонения реальной гидродинамической структуры потока от структуры, отвечающей идеальному вытеснению или идеальному смешению. Чтобы найти такую меру, выраженную численными значениями какого-либо одного или нескольких параметров, обычно прибегают к описанию структуры потока при помощи той или иной упрощенной модели или физической схемы, более или менее точно отражающей действительную физическую картину движения потока. Этой идеализированной физической модели отвечает математическая модель — уравнение или система уравнений, посредством которых расчетом определяется вид функции распределения времени пребывания. Далее сопоставляют реально полученный опытным путем (из кривых отклика) вид функции распределения с результатом расчета на основании выбранной идеальной модели при различных значениях ее параметра (или параметров). В результате сравнения устанавливают, соответствует ли с достаточной степенью точности выбранная модель реальной гидродинамической структуре потока в аппарате данного типа, т. е. адекватна ли модель объекту. Затем находят те численные значения параметров модели, при которых совпадение опытной и расчетной функций распределения наилучшее. Указанные значения в дальнейшем применяют при расчете процесса в конкретном аппарате. Обобщая эти данные, получают уравнения для расчета значений параметров модели при разных гидродинамических условиях работы и размерах аппаратов данного типа. [c.127]

Указанные обстоятельства обусловливают третий подход к синтезу операторов ФХС, основанный на модельных представлениях о внутренней структуре процессов, происходящих в технологических аппаратах. Основу этого подхода составляет набор идеальных типовых операторов, отражающих простейшие физико-хими-ческие явления (модель идеального смешения, модель идеального вытеснения, диффузионная модель, ячеечная модель, комбинированные модели и т. п.). Математическое описание технологического процесса сводится к подбору такой комбинации простейших операторов, чтобы результирующая модель достаточно точно отражала структуру реального процесса [1 ]. Такой подход позволяет сравнительно просто учесть влияние важнейших гидродинамических факторов в системе на макроуровне (зон неидеальности смешения, циркуляционных токов, байпасных потоков и других гидродинамических неоднородностей в аппарате), а также стохастических свойств ФХС (распределения элементов потока по времени пребывания в аппарате, коалесценции и дробления частиц дисперсной фазы, распределения частиц по размерам, вязкости, плотности, поверхностному натяжению и т. д.). [c.14]

Построение модели начнем с анализа закономерностей движения газовой фазы, поскольку в рассматриваемой ситуации она оказывает решающее влияние на формирование структуры двухфазного потока в плоской камере с наклонными перегородками. При построении математической модели будем исходить из того, что реальное движение газового потока с числами Ке -- 10 - -10 в канале с системой наклонных перегородок по своему характеру близко к кавитационному движению газа в плоском диффузоре. При этом для указанных чисел Ке поток отрывается от всей поверхности диффузора, возникают обратные токи и сосредоточенные вихри значительного напряжения. Однако в этом случае по глубине аппарата (в отличие от его ширины) линии тока мало [c.173]

Итак, технологический расчет аппарата заключается в разработке соответствующего математического описания, выборе метода рещения системы уравнений этого описания, определении необходимых параметров, установлении адекватности модели реальному объекту, т. е. в разработке математической модели объекта. Независимо от функционального назначения элемента схемы математическая модель должна строиться по модульному принципу, причем таким образом, чтобы можно было иметь возможность при необходимости достаточно легко внести нужные изменения (дополнения или расширения функций) в модель без ее значительной переработки. Основная функция модели состоит в сведении материального и теплового балансов -получении выходных данных потока по входным данным. В зависимости от назначения математического описания отдельных явлений процесса (фазовое и химическое равновесие, кинетика массопередачи, гидродинамика потоков и т. д.) общее математическое описание может существенно различаться. Важно при создании модели не нарушать общей ее структуры, т. е. иметь возможность использования единых алгоритмов решения. [c.101]

Структурная постановка маркетинга на предприятии подразумевает подготовку форм для сбора внутренней информации, заполняемых сотрудниками подразделения предприятия, разработку и согласование форм регулярной отчетности службы маркетинга перед руководством предприятия, отработку системы получения обратной информации от покупателей продукции. В организационном плане отрабатывается структура службы, штатное расписание, система потоков маркетинговой информации на предприятии, создается план деятельности и бюджет маркетинговых рекламных мероприятий. В целях осуществления реального контроля за издержками коммерческой деятельности разрабатывается методика анализа эффективности рекламных мероприятий. [c.110]

При исследовании различных физических объектов часто возникает ситуация, при которой объяснение закономерностей протекающих в них процессов и вычисление величин, характеризующих важные в поставленной задаче свойства, невозможно без привлечения информации о поведении большого числа взаимодействующих между собой элементов определенного вида, входящих в структуру объекта. Такими элементами могут быть атомы, молекулы, ионы, частицы твердой фазы в исевдоожиженном слое, пузырьки газа в барботажном слое, турбулентные образования в потоке сплошной среды и т. д. При решении той или иной задачи теоретического исследования объекта из большого многообразия элементов разной физической природы отбираются лишь те, информация о поведении которых необходима для объяснения конкретных закономерностей, вычисления конкретных величин, включенных в общую постановку задачи. На дальнейших этапах решения задачи вместо физического объекта в целом рассматривается совокупность отобранных вышеуказанным способом взаимодействующих между собой элементов. Эта совокупность носит название макроскопической системы, или макросистемы. В известном смысле макросистема, определенная таким способом, по отношению к реальному физическому объекту является его схемой, структура которой зависит от конкретной задачи исследования. Эту схему можно также назвать образом реального физического объекта, а сам объект по отношению к макросистеме — ее прообразом. [c.5]

До сих пор, рассматривая процессы появления какой-либо структуры, мы ограничивались предположением, что необходимые вещества доставляются соответствующими потоками и реагируют с надлежащей быстротой. Реальные возможности возникновения саморегулируемых систем значительно уменьшились, если бы пришлось для каждого случая подбирать вещества, константы скоростей реакций которых находятся в соответствии с физическими и кинетическими характеристиками потока. И, наоборот, возможность влиять на скорости реакций и включать скорость в число легко регулируемых параметров в громадной степени расширяет круг реальных саморегулируемых систем. С этой точки зрения катализаторы должны были бы играть в синтезе динамических структур большую роль на самом деле эта роль соверщенно исключительна, так как сами катализаторы являются динамическими структурами. Те из них, которые способны подчинить свою деятельность различным влияниям, связанным с функциями регулирования сложных систем, представляют собой незаменимый материал для организации такой системы. По этой причине биокатализаторы нельзя рассматривать как вспомогательные вещества они наиболее существенная динамическая составная часть любого организма, любой формы жизни. [c.38]

Характерно определение устойчивости системы, даваемое в теории регулирования. Устойчивой считается такая система, у которой выходной сигнал при отсутствии входного возвращается к нулю. Если входной сигнал конечен, то устойчивая система также будет характеризоваться конечным выходным сигналом. Никакие иные критерии, напоминающие о термодинамике, в этом случае не привлекаются. Это значит, что если машина неизвестной нам конструкции вход и выход заключена в оболочку ( ящик ), исключающую возможность ее исследования, то, довольствуясь ее ответами на заданные входные сигналы, мы можем сказать, что она устойчива в вышеуказанном смысле и останется таковой неопределенно долгое время. Как же фактически обстоит дело Машина будет устойчивой, очевидно, до тех пор, пока в материале, из которого сделаны ее детали, не начнутся необратимые процессы износа, связанные с ростом термодинамической энтропии. Значит реальная машина долговечна в той мере, в какой долговечны ее детали. Если же эти детали являются динамическими структурами, то срок жизни машины зависит от кинетических параметров потоков, поддерживающих эти структуры. [c.70]

При теоретическом анализе широко используется понятие однородной турбулентности, характеристики которой одинаковы для всех точек пространства. Не менее употребительна модель изотропной турбулентности, предполагающая независимость пульсационного движения от какого-либо избранного направления. Реально наиболее близок к течениям с однородной изотропной турбулентностью турбулентный поток позади равномерной решетки. Корреляционный тензор такой турбулентности, представляющий собой изотропный тензор второго ранга, в системе координат, связанной с радиус-вектором г, принимает диагональный осесимметричный вид, т. е. определяется всего двумя скалярными функциями и Кпп т 1 которые к тому же оказываются связанными между собой [13, 86]. Для анализа структуры турбулентности чаще [c.183]

Древовидные модели транспортных потоков газа, использованные для анализа различных сценариев ценообразования, вполне адекватны целям этого анализа. Но для формирования рекомендаций по ценам на газ для конкретных субъектов газового рынка необходимы модели, учитывающие сетевую структуру реальных потоков газа в Единой системе газоснабжения России. [c.48]

В качестве первого примера выполним анализ работы гомогенного реактора неидеального смешения с нестационарными внутренними потоками, в котором проводится нелинейная химическая реакция при полном взаимодействии молекул на микроуровне. Допустим, что реальная структура потоков в реакторе соответствует топологической структуре, изображенной на рис. 4.11, где изображены N ячеек идеального смешения, связанные межъячеечными нестационарными потоками. Пронумеруем ячейки от 1 до 1 присвоим ячейкам индекс i от 1 до iV—1 обозначим объем -й ячейки через У,, а объемную скорость потока от i-й ячейки к -й — через Q j. Питающий поток для -й ячейки обозначим через Qof, выходящий из у-й — соответственно через Qjn, байпасный поток для всей системы обозначим ол - [c.261]

Подведем итог анализу методов физического моделирования газожидкостных реакций. Все рассмотренные методы с той или иной степенью приближения позволяют решать частные задачи. Некоторые из методов безусловно можно использовать для моделирования ряда конкретных, сравнительгю несложных химико-технологических процессов, особенно если не имеется информации о механизме химических реакций и физико-хими-ческих свойств системы. Однако недостатки приближенных физических методов [основные из них 1) недостаточный учет специфики хемосорбционных процессов и существования различных областей протекания процесса 2) отсутствие учета реальной структуры потоков газа и жидкости в промышленных аппаратах 3) принципиальная необходимость получения большого объема экспериментальных данных по скорости хемосорбции на модельной установке, часто при высоком давлении] ограничивают возможности моделирования. [c.168]

Параметры двухфазности Фс и Фд являются функциями структуры потока и физических свойств фаз. Простейшая модель, используемая для установления вида этих функцмй, основана на представлении, что обе фазы движутся в двух раздельных цилиндрах диаметрами О,, и 0, , причем суммарная площадь поперечных сечепий этих цилиндров равна площади поперечного сечения трубы диаметром О, по которой движется двухфазная смесь. Принимается также, что градиенты давления в каждом цилиндре обусловлены только трением и численно равны градиенту давления в реальном потоке. Значения градиентов давления рассчитываются по уравнениям, используемым для однофазных потоков. Согласно изложенным представлением, объемное содержание дисперсной фазы в двухфазной системе определяется выражениями [c.154]

Остановимся, во-первых, на том факте, что для полностью тур-булизированных систем пространственное распределение энергии в перемешиваемом объеме зависит не только от частоты вращения мешалки, но также от ее геометрических размеров и конструктивного типа. Поэтому в аппаратах с перемешивающим устройством локально изотропный характер турбулентных вихрей в потоке может быть достигнут только при значении числа Рейнольдса, при которых кривая расхода мощности на перемешивание переходит в автомодельную область. Кроме того, в реальном аппарате из-за наличия той или иной структуры потока скоростей диссипации энергии в разных точках объема могут значительно отличаться друг от друга и необходима оценка этого различия на основе сравнения гидродинамических кривых отклика реальной системы с откликами для идеальной системы. Наконец, следует иметь в виду, что гидродинамический режим должен полностью исключить аэрирование жидкой фазы. [c.91]

Для оценки структуры потока нахреваемой в теплообменнике жидкости экспериментально снималась С-кривая отклика системы (рис. 11-13), по которой были рассчитаны параметры ячеечной и диффузионной модели л=3 и / ь=3,54-10 м /с. Затем по приведенным моделям рассчитывалось распределение температуры хладоагента по длине теплообменника. Результаты представлены на рис. УП-14. Они свидетельствуют о значительном разбросе температур, получаемом для различных моделей. Так, модель идеального вытеснения дает завышенные температуры (02к= 112 С), а модель полного смешения — заниженные (02к=1ОО°С). Более реальный характер изменения температуры по теплообменнику отражается ячеечной и диффузионной моделями (02к=1О7°С). Причем конечные тем1пературы, полученные по данным моделям, практически совпадают тем не менее профили температуры различаются существенно. Различие конечных температур, даваемых моделью идеального вытеснения и диффузионной моделью, составляет 5°С (около 5%), что существенно при расчетах теплообменников. Еще большее различие дают модели вытеснения и полного смешения хладоагента. [c.260]

Структурообразование в дисперсных системах в условиях ие-црерывиого разрушения структуры изучается с помощью специальных вискозиметров, позволяющих измерять вязкость при различных скоростях потока жидкости или наблюдать изменение вязкости во временн прн фиксированной скорости потока (при фиксированном градиенте скорости сдвига). Приборы, основанные на первом принципе, используют для получения реологических констант тамгюиажпых растворов, которые необходимы при гидравлических расчетах. Подобные измерения можно производить только во время стадии И, когда структурно-механические свойства портландцементной суспензии меньше изменяются во времени. Для изучения кинетики структурообразования тампонажных растворов в условиях непрерывного разрушения структуры применяются приборы, называемые консистометрами. Они фиксируют сопротивление, оказываемое суспензией перемешиванию при постоянной частоте вращения мешалки. Измеряемая величина, называемая консистенцией, характеризует эффективную вязкость суспензии прл интенсивности перемешивания, примерно соответствующую реальным условиям цементирования глубоких скважин. [c.110]

При переходе от индивидуального капилляра к реальной связнодисперсной системе (мембрана или диафрагма) возникают усложнения, связанные со структурой порового пространства, в котором происходит перенос вещества и электрического тока. Вместе с тем все ранее описанные основные закономерности остаются справе,гщивыми и в этом случае, только радиус капилляра и его длина заменяются некот(5рыми (размерными) коэффициентами, называемыми структурными факторами . Определение этих стр ,тстурных факторов достаточно сложно, но можно ожидать, что при описании электроосмотического переноса и электрической проводимости связно дисперсных систем эти факторы одинаковы, подобно тому как в выражениях (VII. 24) и (VII. 25) одинаковым образом входят величины г и /. Это позволяет определить электрокинетический потенциал связнодисперсной системы с неизвестной структурой. Определив цри некотором значении разности потенциалов электроосмотический поток и ток через исследуемую систему (введя дополнительное количество электролита для выполнения условия А к Яо), электрокинетический потенциал рассчитывают из выражения [c.243]

Таким образом, г. ц. должна рассматриваться прежде всего как физическая модель реальной гидравлической системы и, следовательно, как самостоятельный объект, который можно собрать или мысленно себе представить. Однако чаще всего под г. ц. будем понимать и собственно математическую модель, включающую две составные части расчетную схему цепи, геометрически отображающую конфигурацию (структуру) изучаемой системы и картину возможных направлений, смешения и разделения потоков транспортируемой среды совокупность математических соотношений, описьшающих взаимозависимость количественных характеристик элементов данной схемы, а также законы течения и распределения расходов, давлений и температур (в неизотермическом случае) транспортируемой среды по всем этим элементам и их изменения во времени (при изучении динамических процессов). [c.13]

Более важными являются те особенности систем с минимально возможным значением фрактальности, которые могут быть основанием для ревизии самой целесообразности применения фрактального метода в описании состояния дисперсной системы. Следует учесть, что объем, занимаемый фрактальной флокулой, приравнивается к объему описанной вокруг нее сферы. Применительно к простым линейным цепочкам такой подход может быть оправдан, если их ориентация случайна и непостоянна. Тогда действительно они в своем движении, например при вращательной диффузии, очерчивают вокруг себя сферическую полость, которую они якобы всю и всегда занимают. В то же время реально существуют дисперсные системы, в которых ориентация линейных цепей параллельна и неизменна. Это, в частности, линейная цепочечная структура, возникающая при действии магнитного или электрического поля на соответствующие дисперсные системы. В концентрированном коллоидном растворе ферромагнетика расстояния между соседними параллельными цепями могут быть намного меньше их длины. Поэтому нельзя считать, что каждая цепь занимает такой же объем, как сфера с диаметром, равным длине цепи. Главное же обстоятельство состоит в том, что геометрия линейных цепочек настолько проста и предсказуема, что отпадает всякая необходимость рассматривать их как фрактальные объекты. В историческом плане это также оправдано, поскольку основополагающие идеи теоретической реологии, связанные с введением в практику уравнений структурного состояния в потоке, были выдвинуты и развиты [6] на примере цепочечной модели коагуляционных структур задолго до того, как были осознаны и стали применяться возможности фрактальной геометрии в описании коллоидов. В силу геометрической на1 лядности цепочечная модель позволяет со всей необходимой полнотой понять механизм важнейших реологических эффектов структурирования, поэтому ниже она будет рассмотрена отдельно и детально. Примечательно, что, оставаясь альтернативой фрактальной модели, цепочечная модель дает практически те же результаты, что и фрактальная. Поэтому она может одновременно считаться и частным случаем фрактальной модели. Примечательно, что, оставаясь альтернативой фрактальной модели, цепочечная модель дает результаты, которые в некоторых аспектах сходны с [c.712]

В двух последуюгцих главах рассматриваются основные подходы и методы математического и физического моделирования гетерогенных потоков. Вся история развития естествознания подтверждает обоюдную значимость и взаимодополнение теоретических и экспериментальных методов исследования. В построении теории любого физического явления (каким бы сложным или простым оно ни казалось при первоначальном рассмотрении) нельзя преуменьшать роль тех или иных методов исследования. Вышесказанное хорошо подтверждает вся история развития теории турбулентных однофазных и многофазных течений. В последние годы в связи с бурным развитием вычислительной техники большую роль в развитии теории двухфазных потоков начали играть методы математического моделирования (численные методы). Использование этих методов позволяет решать системы сложных дифференциальных уравнений и получать детальную информацию о тонкой структуре гетерогенных потоков. Интенсивный прогресс вычислительных машин дал также мошный импульс развитию методов экспериментального исследования. Использование быстродействующих процессоров позволяет проводить измерения тонких структурных характеристик гетерогенных потоков в реальном времени. [c.6]

Согласно Дэшману (1962 г.), течение газа в вакуумных системах описывается тремя возможными механизмами в зависимости от значения безразмерного параметра (число Кнудсена), определяемого как отношение среднего значения длины свободного пробега молекул газа (Я) к характерному размеру канала 2 г). В работах [22, 84] было предложено использовать это положение для описания механизма движения газов в реальной пористой структуре углеродных материалов при атмосферном давлении, когда движущей силой потока газа (диффузионного потока) является градиент концентра- [c.62]

В данном разде че изложена методика расчета, в которой используются (Простые прямолинейные способы вычислений. Такая методика удобна для выполнения расчетов на настольных и карманных калькуляторах или мини-ЭВМ. Эта методика просто реализуется также на небольших управляющих вычислительных машинах, работающих в реальном времени, если в связи с наличием избыточной информации появляется необходимость в подобных расчетах. Расход потоков любого технологического цикла м Ъжно выразить в виде решения системы линейных алгебраических уравненпй. Аналогичную методику можно та кже применять и к технологическим циклам более общей структуры, таким, как замкнутые циклы измельчения или флотационные циклы, состоящие из нескольких фронтов флотации. [c.146]

Такая организация метаболизма, при которой достаточно жесткая компартментализация ферментных систем дополняется наличием определенных путей для трансмембранного переноса протонов или электронов, открывает широкие возможности для осуществления регуляции окислительных процессов в клетке. Существование межмем-бранных потоков между различными субклеточными структурами, видимо, совершенно реально. Возможность их появления между мембранами эндоплазматического ретикулума и наружной мембраной ядра показана, например, для животных с индуцированной фенобарбиталом системой микросомального окисления [199, 240]. [c.145]

Представляется, что наиболее развитым направлением в отношении тарифов является ценообразование для передачи электроэнергии. Предполагается, что новые многолетние тарифы будут установлены к 2005 г. Также предполагается, что будут установлены региональные тарифы, а регулирование узловых цен будет осуществлять оператор системы. Однако помимо этого неясно, какие будут существовать стимулы, которые будут способствовать созданию новых сетевых соединений и совершенствованию системы. Одно из предложений предусматривало создание фонда для компенсации разницы в узловых ценах, из которого можно бы было привлекать средства для строительства новых объектов. Разумеется, в этом случае возникает проблема, связанная с таким же эффектом социализации затрат , который узловое ценообразование должно было помочь избежать. Несмотря на то, что фактическая структура цен и стимулов является частью общей структуры рынка, не следует недооценивать трудности, с которыми столкнутся регулирующие органы при осуществлении надзора за внедрением и работой системы. Все упомянутые выше недостатки в отношении учета и потока информации, способности осуществлять мониторинг рынка в реальном масштабе времени, а также разрешен очень сложных вопросов, связанных с интеграцией системы и межрегиональными отношен ми, являются пре тствиями, которые необходимо преодолеть. С учетом состояния дел в отношении существующих ресурсов и возможностей для регулирования представляется, что период до 2005 года - это очень короткий срок для достижения возможности для решения этих вопросов. [c.27]