Охлаждение и особенности работы компрессоров

ОХЛАЖДЕНИЕ И ОСОБЕННОСТИ РАБОТЫ КОМПРЕССОРОВ [c.179]

Опыт эксплуатации показывает, что хорошие результаты дает применение концевых кожухотрубных теплообменников водяного охлаждения, рассчитанных на непрерывную или периодическую работу. Особенность работы концевого холодильника в сочетании с АВО и компрессором заключается в том, что при 1 > 1р он совместно с АВО обеспечивает поддержание номинального значения Р , а при h < /tp может быть отключен или использован как переохладитель, что увеличивает хладопроизводительность цикла. Как правило, такие теплообменники потребляют небольшое количество воды и размеры их невелики. [c.131]

Краткий перечень особенностей действительных компрессоров показывает, что на протекание рабочего процесса в компрессоре оказывают влияние разнообразные внешние факторы — число оборотов вала компрессора, вид сжимаемого рабочего вещества, интенсивность охлаждения цилиндра и картера, качество изготовления и состояние тех или иных деталей компрессора, тип смазочного масла, давления всасывания и нагнетания, температура всасываемого пара и др. Поэтому при оценке работы действительного компрессора обязательно должны точно фиксироваться значения всех действующих внешних факторов. [c.42]

При круглосуточной работе компрессора, особенно когда засасывается загрязненный воздух или охлаждение компрессора ведется жесткой водой, время цикла работы снижается и ревизии устраивают чаще. [c.310]

Зависимость промежуточного давления, рассчитанная по формуле (II—2), приведена на рис. II—6. Формула (II—2) не учитывает особенностей работы двухступенчатых установок, в которых используется охлаждение пара между ступенями путем впрыскивания холодильного агента, а также фактического отношения объемов, описанных поршнями низкой и высокой ступени. Поэтому на практике формула (II—2) иногда дает большое отклонение. Величину промежуточного давления рекомендуется подсчитывать по точным формулам (см. материалы Справочника данной серии по компрессорным холодильным машинам и компрессорам). [c.68]

На рис. 14 приведена схема [29, 30] процесса гидрооблагораживания крекинг-сырья. Сырье (газойль) нагревают сначала в теплообменнике парами продуктов из реактора, а затем в сырьевой печи. Сырье, направляемое на подогрев, не смешивают с добавочным и циркулирующим водородом. Такой метод особенно целесообразен, если сырье можно нагревать до 370—385 °С и затем смешивать с холодным водородом для получения на входе в реактор температуры 340—345 °С. Если общий расход водорода очень велик, подогрев сырья может оказаться недостаточным для поддержания указанной температуры. В этом случае часть водорода можно использовать для охлаждения продуктов. При такой схеме снижаются затраты на работу компрессора и уменьшается расход легированных сталей. [c.32]

Холодильная машина, являясь комплексом элементов, осуществляющих холодильный цикл, имеет ряд особенностей. Производительности компрессора и испарителя должны быть одинаковы, а производительность конденсатора должна находиться в строгом соответствии с ними. Если бы холодильная машина работала всегда при одном заданном температурном режиме и холодопроизводительности, то соответствие между ее элементами определялось бы степенью приближения расчета машины, при этом ее режиме к действительным величинам производительности компрессора, испарителя и конденсатора. Однако температурный режим работы машины не является неизменным во времени, да и холодопроизводительность ее, даже при постоянной температуре в помещении, зависит от температуры наружного воздуха, характера процесса охлаждения,, неравномерности загрузки помещения охлаждаемыми грузами и многих дру- гих факторов. Изменение температурного режима машины или холодильной нагрузки испарителя нарушает соответствие между производительностью ее элементов, так как характеристики компрессора и испарителя имеют неодинаковый характер. Однако равновесие вновь восстанавливается по достижении режима, соответствующего изменившимся условиям. [c.194]

При регулировании перекрытием всасывающего трубопровода с разгрузкой П ступени, как это делается на компрессорах ВП-50/8, из-за подсоса через неплотности воздуха в разреженные полости цилиндра температура также растет. В ЦНД температура повышается на 18— 24°С, но через 20—30 с под влиянием охлаждения снижается до первоначальной. В ЦВД температура воздуха возрастает до 260—300°С и с течением времени не понижается ниже 200°С. Частичное уменьшение подачи с перераспределением степеней повышения давления по ступеням компрессора, вызывающее изменение температурного режима работы, происходит также при продувках межступенчатых сосудов компрессора, особенно при продолжительных продувках, а также при некоторых поломках, вызывающих утечку воздуха. [c.19]

Основные вопросы эксплуатации компрессорных установок, работающих с испарительным охлаждением, в том числе технология впрыска воды, конструкция систем впрыска, износ и связанная с ним необходимая модернизация отдельных узлов компрессора, рассмотрены выше. В данной главе освещаются особенности эксплуатации систем впрыска с точки зрения требований техники безопасности. Механизации, автоматизации, химизации отдельных технологических процессов при эксплуатации и ремонте компрессорных установок, улучшению условий труда обслуживающего персонала посвящено большое количество работ. Здесь рассматриваются только отдельные частные вопросы, которым, по нашему мнению, в настоящее время еще не уделяется достаточного внимания. [c.326]

Аппарат охл аждения байпасного потока природного газа эксплуатируется только в режиме регулирования компрессора, поэтому коэффициент теплопередачи и плотность теплового потока в значительной степени отличаются от полученных на АВО-1, хотя при повышении скорости движения газа эффективность использования АВО-2 может быть увеличена. На рис. VI-17 представлены экспериментальные зависимости коэффициента теплопередачи, построенные по результатам испытаний и с учетом данных табл. VI-6. Прежде всего, обращает на себя внимание пологий характер зависимости /Сф = /(цр)уз. При достаточно высоких абсолютных значениях Кф для охлаждения газовых потоков показатель степени при (ср)уз не превышает 0,40, а в большинстве случаев находится в пределах п = 0,15—0,30. Это обстоятельство указывает на то, что интенсификация работы воздушных холодильников газовых потоков по расходу охлаждающего воздуха не всегда может обеспечить увеличение коэффициента теплопередачи, особенно при (ор)уз > 6,0 кг/(м с). [c.154]

Следующей важной проблемой является возможность использования воздуха вместо кислорода для того чтобы топливные элементы действительно нашли всеобщее применение для производства электрической энергии из природных видов топлива, по-видимому, неизбежно вместо кислорода придется использовать воздух. Можно ли этот тип элемента приспособить для работы на воздухе Во-первых, по-видимому, было бы важно существенно уменьшить рабочее давление, чтобы сжатие воздуха производить в высокоэффективном и компактном осевом компрессоре хотя, конечно, можно снизить упругость пара электролита, используя более концентрированные растворы, вероятно, все же имеет смысл для улучшения характеристик элементов, а поэтому и для уменьшения их веса, габаритов и стоимости сжать воздух до 3— 4 атм или даже 12—15 атм. Недавно были проведены испытания при давлении до 13,6 атм, результаты, которых оказались обнадеживающими но, прежде чем выбрать оптимальное рабочее давление, нужно бы провести обширные исследования при значительно более низких давлениях. Остается посмотреть, можно ли использованный в этом элементе тип электродов сделать достаточно активным, так чтобы он обладал приемлемыми характеристиками при этих значительно более низких давлениях. При работе с растворами КОН концентрации выше чем примерно 50% содержание воды в электролите пришлось бы контролировать особенно тщательно, чтобы предотвратить какое бы то ни было затвердевание в элементах или соединительных трубках, и по той же самой причине пришлось бы увеличить количество воды, расходуемой на охлаждение элементов по-видимому, ни один из этих факторов не представил каких-либо трудно- [c.394]

Одними ИЗ наиболее крупных гелиевых ожижителей являются ожижители фирмы А. Д. Литтл производительностью до 120 л ч жидкого гелия. Установки работают по циклу с азотным охлаждением, двумя детандерами и дросселированием, коэффициента ожижения 9%. Основные особенности этих ожижителей — применение компрессоров без смазки использование пластинчаторебристых алюминиевых теплообменников применение порошково-вакуумной изоляции и высоковакуумной изоляции для самой нижней зоны. Детандеры расположены в отдельных кожухах вне блока теплообменников, что облегчает к ним доступ. Пуск такой установки продолжается 16—20 ч без применения азота производительность уменьшается в 2,5— 3 раза. [c.170]

Основные операции но монтажу компрессоров те же, что и для насосов. Дополнительные работы связаны с наличием тех или иных конструктивных особенностей компрессоров. Так, для газомоторных компрессоров дополнительно к операциям установки, выверки и ревизии узлов и деталей компрессорной части приходится производить ревизию, регулировку и пригонку узлов и деталей силовой части компрессора, а также вспомогательных устройств и систем (смазки, охлаждения, зажигания, топливоподачи, пусковой и т. д.). [c.263]

Предназначены главным образом для смазывания роторных винтовых и пластинчатых воздушных компрессоров, эксплуатируемых в тяжелых условиях, в которых продукты на минеральной основе не удовлетворяют предъявляемым требованиям. Рекомендованы к применению для установок, в которых при использовании минеральных масел наблюдались повышенная степень старения масла, плохая работа клапанов или образование отложений, особенно для непрерывно действующих компрессоров, эксплуатируемых при температуре до 200°С на линии нагнетания. Очень эффективны в винтовых компрессорах с охлаждением путем впрыска масла, установках, эксплуатируемых в жестких условиях, в компрессорах с высоконагруженными зубчатыми передачами и подшипниками, применяемых на стационарных и мобильных установках. [c.112]

Если двигатель компрессора перегрелся до такой степени, что не может работать удовлетворительно, необходимо выяснить причину аварии и устранить ее, иначе после установки нового агрегата авария может повториться. В торговых холодильных установках, оконных кондиционерах и многих домашних холодильниках работа электродвигателя в значительной мере зависит от охлаждения обмотки всасываемым паром. Перегрев и авария двигателя компрессора могут произойти из-за утечки холодильного агента, неправильной работы регулирующего вентиля, большой длины всасывающего трубопровода. Особенно это вероятно в тех случаях, когда тепловое реле не реагирует одновременно на температуру кожуха и силу то>ка. [c.46]

Охлаждение водяным паром. Системы, в которых в качестве рабочего вещества используется водяной пар, являются одними из наиболее старых в технике получения холода, но и до сих пор они не особенно популярны среди производственников. В первых установках применен и принцип охлаждения сжатием и принцип абсорбционного охлаждения, причем в них в качестве абсорбента обычно пользуются серной кислотой. Трудность процесса сжатия при применении водяного пара заключается в том, что поршневой компрессор для работы большими объемами совершенно непрактичен. Современное развитие охлаждения водяным паром посредством сжатия обусловлено совершенством высокопроизводительных пароструйных компрессоров. [c.513]

У средних и крупных компрессоров считают целесообразным устанавливать маслоотделитель на нагнетательном трубопроводе, так как это повышает эффективность установки. На нагнетании при повышенной температуре масло очень незначительно поглощает пары фреона, поэтому отделить его достаточно легко. После охлаждения масла в конденсаторе, и особенно в испарителе, оно содержит значительное количество фреона, который не испаряется в испарителе, а испаряется только при нагревании в компрессоре. Сжатие выделившегося пара требует увеличения работы. Маслоотделители, установленные в нагнетательном трубопроводе, имеют автоматические поплавковые регуляторы, сбрасывающие масло в картер компрессора. [c.317]

Для полноразмерных ГТД с испарительным охлаждением компримируемого воздуха подачей охлаждающей жидкости во входное устройство ГТД заметно снижается температура воздуха 4 после компрессора (особенно при подаче воды, имеющей большие значения теплоты испарения). В этом случае (в зависимости от впр) Лгс< <Нс, поэтому эти режимы работы компрессора оценивались не адиабатическим, а изотермическим индикаторным к. п. д. [c.251]

При расчете учитывались все особенности работы каждого аппарата степень использования кислорода воздуха, необходимость разбавления газов окисления ( при производстве строительных битумов в колонне), потребность в рециркуляции (при производстве битумов в трубчатом реакторе), потребность в воде для охлаждения кдлонн и в воздухе для охлаждения трубчатых реакторов, необходимость применения компрессоров с повышенным давлением на линии нагнетания для подачи воздуха в трубчатые реакторы и т. д. Число окислительных аппаратов рассчитано с учетом фактической их производительности по промышленным и опытно-промышленным данным. По числу окислительных аппаратов, определено количество необходимого вспомогательного оборудования (насосов, вентиляторов) и расходные показатели (расход пара на привод насосов, электроэнергии на привод компрессоров и вентиляторов, воды на охлаждение насосов и компрессоров). Потребность в воздухе для окисления определена по известным удельным расходам воздуха на производство дорожных и строительных биту.мов [81] с учетом использования кислорода воздуха. [c.70]

Наиболее опасны при эксплуатации компрессоров испарение и разложение смазочных масел при неправильной или нерациональной смазке и при отсутствии необходимого охлаждения. Масло должно подаваться в нужном количестве. При его недостатке повышается износ оборудования, а при избытке появляется взрывоопасный масляный туман. Чтобы исключить испарение и разложение смазочного масла, оно должно удовлетворять соответствующим требованиям (по вязкости, температурам вспышки и самовоспламенения, термической стойкости) и, кроме того, специфическим особенностям, характерным для работы компрессора данного типа в конкретных условиях. Например, смазочное масло для цилиндров воздушных компрессоров должно иметь температуру самовоспламенения не ниже 400 °С, а температура его вспышки (200—240 °С) должна быть на 50°С выше температуры сжатого воздуха. При более высоких рабочих температурах смазочное масло заменяют глицери-ноаум мылом или другими продуктами с низкой степенью окисления. [c.60]

При обслуживании аммиачных компрессорных установок необходимо выполнять Правила устройства и безопасной эксплуатации стационарных компрессорных установок, воздуховодов и газопроводов , а также требования Правил и норм техники безопасности и промсани-тарии для проектирования и эксплуатации холодильных станций в химических производствах . Обслуживание аммиачных компрессоров отличается от обслуживания других газовых компрессоров. Это объясняется особенностями их конструкции и принципа действия. Пуск компрессора после произведенного ремонта (самого компрессора, аппарата, трубопровода), также после длительного отключения (кроме резервного) необходимо производить только с письменного разрешения начальника установки или лица, заменяющего его. Перед пуском компрессора обслуживающему персоналу необходимо сдренировать скопившийся жидкий аммиак через вентили на всасывающем трубопроводе. Во время пуска и работы компрессора не допускается попадание жидкого аммиака в цилиндры, так как это может привести к гидравлическим ударам и разрушению цилиндров компрессора и других деталей. При нормальной работе компрессора температура всасываемого аммиака должна быть на несколько градусов выше температуры его кипения при давлении всасывания. Для предупреждения повышения давления в конденсаторах, испарителях, аккумуляторах и технологических аппаратах с непосредственным охлаждением пары аммиака следует выпускать через предохранительные клапаны в закрытую систему. [c.30]

Так как каждая камера имеет самостоятельную подачу жидкости через свой регулирующий вентиль и отсос паров, то регулирование режима эксплуатации камер значительно облегчается. Для интенсивной теплопередачи батарей необходимо хорошее заполнение их холодильным агентом. Но это приводит в данной системе к работе компрессора влажным ходом, что неэкономично и опасно. Наоборот, при выходе из батареи перегретых паров ее теплопередача ухудшается из-за снижения температурного перепада между воздухом и холодильным агентом и низкого коэффициента теплоотдачи от перегретых паров. По этой причине регу-, лирование режима в камерах охлаждения усложняется. Чтобы обеспечить хорошее заполнение батареи жидким холодильным агентом и избежать всасывания влажных или чрезмерно перегретых паров компрессором, в этой системе применяют пароосуши-тель (рис. 11), из которого сепарируемая жидкость подается повторно к приборам охлаждения. Основные недостатки этой системы — большой расход труб (на соединительные трубопроводы) и арматуры, незначительная циркуляция холодильного агента в батареях, трудности регулирования работы установки, особенно в условиях нестационарного режима эксплуатации [c.34]

При работе компрессоров происходит значительный нагрев сжатого воздуха (до 100 °С) и возникают колебания давления, особенно при работе поршневого компрессора, широко используемого в машиностроительных пневмоприводах. В таком виде сжатый воздух подавать к исполнительным органам пневмосистем нельзя. Поэтому перед подачей сжатого воздуха к пользователю необходимо его подготовить, что означает погасить колебания давления, понизить температуру, осушить его, профильтровать. Для этой цели Применяются узлы (блоки) подготовки сжатого воздуха, включающие в себя ряд устройств, обеспечивающих выполнение указанных требований. На рис. 2.55 показана одна из возможных схем узла подготовки воздуха. Воздух поступает в компрессор 3 из воздухозаборника 1 через фильтр 2. (Воздухозаборник рекомендуется устанавливать в местах, где нет источников загрязнения воздуха.) Пройдя процесс сжатия в компрессоре, воздух поступает в теплообменник (холодильник) 4, где охлаждается до температуры окружающей среды. Из холодильника воздух идет во влагоотдели-тель 5, в котором осуществляется сушка возДуха (удаление воды, вьщелившейся при охлаждении сжатого воздуха), а далее в воздухосборник 6, называемый ресивером. Он служит для создания запаса сжатого воздуха и сглаживания пульсаций Давления, создаваемых при работе компрессора. К ресиверу 6 подключается предо-164 [c.164]

А1нп в 8—Т диаграмме обозначается площадью, равной Ь—1—2а°—/—/. Очевидно, что охлаждение дает сокращение работы компрессора, поэтому применение охлаждающих рубашек в поршневых машинах и особенно внутреннего охлаждения в ступенях центробежных компрессоров целесообразно с энергетической точки зрения тогда, когда эти машины используются только для получения сжатого газа. [c.44]

Первые конструкции холодильных компрессоров представляли собой горизонтальные крейцкопфные поршневые машины двойного действия с числом оборотов, не превышающим 100 об/мин. Внешне конструкции кривошипношатунного механизма и цилиндровой группы этих компрессоров были одинаковыми с паровыми машинами. Однако внутренние формы цилиндра и поршня холодильного компрессора имели следующие особенности сферические крышки цилиндра и днищ поршня и отсутствие охлаждения цилиндров. Такая конструкция удовлетворяла условиям работы компрессора влажным ходом, для которого ,не.обходимы минимальные мертвые объемы и отсутствие конденсации параЧ тенках. В тихоходных малооборотных машинах, выпускавшихся отечественными заводами до 1930 г. (рис. 105), применялись тяжелые по весу шпиндельные клапаны с малыми мертвыми объемами. Нагнетательные клапаны располагались в нижней, а всасывающие—в верхней части сферических крышек. Это способствовало лучшему выходу жидкого рабочего тела в случае попадания его в цилиндр или конденсации на стенках и уменьшало опасность возникновения гидравлического удара. Тяжелые клапаны при малом числе оборотов машины и небольших скоростях поршня, не превышавших 1—1,5 м сек, не вызывали больших инерционных усилий. [c.241]

К недостаткам рассмотренных схем газовоздушной регенерации следует отнести значительные энергетические затраты на компримирова-ние и циркуляцию газа и подачу водного раствора НазСОз. Так как в процессе охлаждения дымовых газов не удается полностью отмыть их от частиц сажи, происходит замасливание коммуникаций, что особенно нежелательно для работы циркуляционного компрессора (попадая в цилиндры, частицы сажи вызывают задиры поршневых колец и засорение сальников). [c.106]

В первом случае приборы охлаждения оказываются недостаточно заполненными Чладагеитом. Часть их поверхности работает неинтснсивио, что приводит к повышению температуры в охлаждаемом об ьекте. Во втором случае при избыточной подаче жидкого хладагента в приборы охлаждения он выкипает не весь и в компрессор из приборов охлаждения поступает влажный пар, т. е. пар, содержащий капли ненспарившейся жидкости. При влажном ходе компрессора снижается эффективность работы холодильной машины и, что особенно опасно, создается аварийная ситуация — может произойти гидравлический удар в компрессоре. [c.68]

Блочные холодильные машины работают, как правило, на фреонах. С такими основными свойствами фреонов, как большая текучесть, пpaкtичe кaя нерастворимость в воде, хорошая растворимость в смазочных маслах, связаны особенности проектирования, монтажа и экспуатации фреоновых систем охлаждения. Главные требования обеспечение высокой степени герметичности системы, предотвращение попадания влаги в нее, организация непрерывной циркуляции масло-фреоновой смеси и возврата масла из испарителя в компрессор. [c.79]

Из выражения (П1.5) следует, что объемный коэффициент полезного действия компрессора падает с увеличением объема вредного пространства и с ростом степени сжатия pjpi- По этой причине стремятся при проектировании компрессоров к возможному уменьшению величины е на практике е,, = 0,03—0,08. В зависимости от интенсивности охлаждения цилиндра (особенно его крышки) т = 1,2—1,35. Заметим, что работа расширения остатка газа незначительно превышает работу его сжатия, поэтому влиянием объема вредного пространства на расход энергии для сжатии газов в компрессорах обычно пренебрегают. Наконец, высокие степени сжатия газа влекут за собой не только падение но сопряжены с повышением температуры газа и ухудшением условий смазки рабочей поверхности цилиндра, а также, как [c.139]

Для подачи жидких веществ в реакционное устройство используют насосы. На опытных установках насосы высокого давления по конструкции мало чем отличаются от дожимающих компрессоров с. в. д. Характерной особенностью таких насосов является то, что они одноцилиндровые (сжатие происходит в одну ступень), во всасывающей линии они не требуют избыточного давления, а давление нагнетания может меняться в широком диапазоне, которое ограничивается возможностями материала, из которого изготовлены насос и кривошипно-шатунный механизм. Изменение подачи насосов в основном производится за счет кривошипно-шатунного механизма. Эти конструкции хорошо отработаны, и изменение подачи производится с достаточной для процессов точностью во время работы насосов вручную или дистанционно, с помощью пневмоклапана. Все эти конструкции осуществляют изменение подачи насосов За счет изменения длины хода плунжера. Подача насоса может быть изменена также за счет изменения числа оборотов мотора, его заменой, или с помощью дополнительной электросхемы, включающей специальные машины. В некоторых случаях изменение подачи производится путем замены цилиндра с плунжером другого диаметра. На опытных установках наибольшее распространение Получило регулирование подачи за счет изменения хода плунжера с помощью механизма движения или за счет изменения диаметра плунжера. Поскольку сырье, применяемое на установках 1 идро1-енизации, имеет самые различные свойства, цилиндры насосов снабжаются рубашками, в которые подается любой теплоноситель. Практически это бывает либо водопроводная вода, либо насыщенный пар различного давления. Насосы с. в. д. изготавливают, как правило, без рубашек, что создает определенные трудности с нагревом или с охлаждением цилиндровой группы. Обыкновенно для этого на поверхности цилиндра наматывают алюминиевые трубки, в которые пропускается жидкость необходимой температуры. Следует обратить особое внимание на изменение физических свойств новых реагентов в пределах применяемых давлений. При отсутствии таких данных в литературе следует провести исследование их на установке, ибо возможны случаи, когда новое вещество при повышении давления кристаллизовалось или полимеризовалось и забивало клапаны и трубопроводы. [c.36]

Технико-эксплуатационные показатели характеризуют экономичность работы холодильника и во многом зависят от грузооборота, загруженности камер и особенностей холодильного оборудования — системы охлаждения, типа компрессоров и аппаратов, их величины, а также от оснащенности приборами автоматики. На тех-няко-эксплуатационные показатели влияет и качество обслуживания, зависящее от квалификации механиков и машинистов холодильной установки. [c.257]

Так как в процессе охлаждения дымовых газов не удается полностью отмыть их от сажевых частиц, проис -ходит замасливание коммуникаций, что особенно вредно для работы циркуляционного компрессора. Попадая в цилиндры, частицы сажи вызьюают задиры поршневых колец и засорение сальников. [c.7]

Температура хлоргаза, выходящего из холодильника смешения, регулируется электронно-пневматическим регулятором, который получает импульс от термометра сопротивления на линии охлажденного хлоргаза и через пневматическое устройство воздействует на регулирующий клапан на входе воды в холодильник. Температура в аппарате для обесхлоривания сточной воды регулируется изменение подачи пара в дехлоратор. На линии подачи пара установлен регулирующий клапан, получающий импульс от термометра сопротивления, установленного на холодильнике 2 (рис. 68), Особенно важно регулировать давление на линии хлоргаза, выходящего нз зала электролиза. От этого зависит работа электролитических ванн и концентрация хлоргаза. По импульсу, полученному прибором для регулирования дгвления, пневматическое устройство воздействует на регулиру-юший клапан, установленный на шунтирующей линии хлорного компрессора. [c.241]

Одной из особенностей схемы ВРУ, приведенной в [80] и пошзанной на рис. 5.35, является использование СПГ не только в азотном теплообменнике циркуляционного цикла, но и в теплообменниках, предназначенных дая охлаждения воздуха, что позволяет получать продукты разделения воздуха целиком в жидком виде. Кроме того, в эту схему для >тиеньшения работы сжатия циркуляционного азота включен низкотемпературный азотный компрессор 8. [c.393]

Для заполнен1 я водой контуров и пуска системы к работе необходимо подготовить в первую очередь источник электроэнергии для привода электродвигателей и всех насосов системы охлаждения. На схеме, приведенной па рис. 116, источником электроэнергии является электростанция, оборудованная двигателями внутреннего сгорания, система охлаждения которых включена в общую централизованную циркуляционную систему охлаждения КС. В таких случаях при опробовании централизованной циркуляционной системы охлаждения КС двигатели электростанции можно охлаждать по временной схеме, которая выбирается в каждом случае отдельно и зависит от конструктивных особенностей централизованной циркуляционной системы КС. Временная схема охлаждения двигателей электростанции состоит из водонапорной башни 44 или пневмоустановки, водопровода, масляного холодильника 35, полостей охлаждения двигателя 37, трубопроводов открытого контура 38, охлаждения масляных. холодильников, компрессорных цилиндров 34, газомоторных компрессоров 2, верхнего поддона градирни 17 и бассейна градирни 22 с вентиляторной установкой 16. По этой схеме вода для охлаждения двигателей электростанции подается из водонапорной башни или пневмоустановки. После охлаждения двигателя 37 вода по трубопроводам 38 поступает в верхний поддон градирни 17, а из него — в бассейн градирни 22. Целесообразность такой временной схемы заключается в том, что одновременно с охлаждением двигателей электростанции можно заполнить открытый контур системы охлаждения градирни. [c.157]

Системам непосредственного охлаждения свойственны и иные особенности, не связанные с трудностями и ошибками регулирования подачи рабочего тела. Так, степень заполнения охлая даю-щих приб ов кипящей жидкостью зависит от величины тепловой нагрузки на эти аппараты чем меньше тепловая нагрузка па единицу поверхности испарителя, тем относительно больше может быть он заполнен жидким рабочим телом. Например, если ведется охлаждение камеры замораживания перед ее загрузкой, то теплоприток в этот период сравнительно мал и степень заполнения батарей жидкостью относительно высока. При внесении в камеру теплого груза сразу увеличивается тепловая нагрузка. При начавшемся бурном кипении жидкости образующиеся крупные пузыри пара будут выбрасывать порции неиспарившейся жидкости во всасывающую трубу. Машинист может заметить наступление влажного хода и закроет регулирующий вентиль, но это не остановит выбрасывания жидкости, пока не произойдет понижение степени заполнения батарей до величины, соответствующей нагрузке. Таким образом, и этот процесс тоже нередко приводит к поступлению в компрессор влажного пара. Такое же явление вскипания жидкого рабочего тела в испарителях, возможно при включении не работавшего некоторое время охлаждаемого объекта при прекращении его работы паровой и жидкостный вентили испарительных батарей могли быть закрыты и тогда температура рабочего тела внутри батарей повышается, приближаясь к температуре самого объекта, что вызывает повышение давления в батареях. При включении испарителя, если быстро открывается вентиль на паровой линии, соединяющей испаритель с компрессором, то давление в испарительных батареях резко падает и рабочее тело в них оказывается перегретой жидкостью, что вызывает ее вскипание и возможное выбрасывание жидкости в паровую линию. [c.199]

Кроме того, весьма важным является вопрос возврата и полезного использования максимально возможного количества энергии, затраченной на сжижение газа. Здесь в зависимости от особенностей технологической схемы установки возможны различные решения передача холода СПГ в теплообменниках при низком давлении регазификации промежуточному теплоносителю или сжижаемому газу регазификация СПГ при высоком давлении с последующим расширением в детандерах, получением работы при расширении и использованием холода для охлаждения технологических потоков воздухоразделительной установки включение в схему воздухоразделительной установки низкотемпературного компрессора либо использование природного газа после регазификации (при выходе его из криогенного блока или установки регазифика- [c.196]

Потери от неплотности особенно отрицательно влияют на работу винтовых вакуум-насосов. Фирма Ингерсол-Ранд (США) при остаточном давлении ниже 465 мм рт. ст. впрыскивает в цилиндр воду в количестве до 12 л на 100 всасываемого газа. Благодаря впрыску воды уменьшаются перетечки и повышается производительность и достигается более глубокий вакуум. Остаточное давление, достигаемое в одноступенчатых винтовых вакуум-насосах, равно 200 мм рт. ст., в двухступенчатых — 100 мм рт. ст. При неглубоком вакууме нет необходимости во впрыске воды. Перетечки можно еще более значительно сократить впрыском в рабочее пространство цилиндра вместо воды масла. Поскольку при этом допускается соприкосновение обоих роторов, отпадает необходимость в синхронизирующих шестернях, производство которых, учитывая необходимую высокую точность изготовления, стоит довольно дорого. Увеличение подачи масла выше количества, необходимого для уплотнения и смазки, дает возможность эффективно отводить тепло сжатия от газа. Внутреннее охлаждение маслом и хорошее уплотнение ротора делают экономически целесообразной эксплуатацию компрессоров с впрыском масла при степени повышения давления до 9 (в отдельных случаях даже до 17) в одной ступени. [c.115]

Расход воды, необходимый для охлаждения компрессоров, принимается обычно на основаш1и паспортных данных с применением поправочных коэффициентов на конкретные особенности условий работы коипрессоров. [c.26]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология