Активность циклов регенерации

Активность цеолита в зависимости от количества введенного в реакционную смесь н-пропилхлорида проходит через максимум, высота и положение которого зависят от типа цеолита. Из цеолитов НХ и СаХ первый почти вдвое активнее второго в реакции алкилирования бензола чистым пропиленом. С добавкой ч-пропилхлорида в реакционную смесь выход изопропилбензола на цеолите СаХ приближается по величине и выходу на НХ Цеолит ЫаУ неактивен для процесса алкилирования бензола чистым пропиленом. Картина резко меняется [209] при добавлении в систему 3,0 мае. % н-пропилхлорида. Выход изопропилбензола при этом составляет 0,173 моль/моль алкилирующего агента. При введении в смесь 10 мае. % н-пропилхлорида (в расчете на бензол) выход изопропилбензола возрастает до 0,55 моль/моль. При алкилировании бензола чистым н-пропилхлоридом выход изопропилбензола составляет лишь 0,104 моль/моль. Интересно, что после регенерации цеолитов, использованных в реакции алкилирования бензола пропиленом с добавками пропилхлорида, их активность остается довольно высокой. Такой эффект, как было указано выше, связан с возникновением новых полиэдров со смешанными по природе лигандами, которые заменяют кислород в полиэдре под действием продуктов разложения алкилгалогенидов. После нескольких циклов регенерации активность промотированного цеолита снижается, но остается больше активности исходного цеолита. Это свидетельствует о том, что при регенерации промотированного цеолита под действием [c.177]

Следует особенно подчеркнуть, что в условиях ароматизации бензинов наряду с основными реакциями циклизации и дегидрирования протекают также процессы распада, в результате которых образуются смолистые вещества, кокс и газы. Полученные продукты уплотнения, отлагаясь на поверхности катализатора, снижают его активность и вынуждают осуществлять частые циклы регенерации. Вследствие изложенного в промышленности процессы ароматизации проводят под давлением водорода, который способствует уменьшению газообразования и [c.234]

Продолжительность цикла адсорбции может изменяться в широких пределах — от нескольких минут, например на установках короткоцикловой адсорбции, до 8 ч и более т определяется в основном динамической активностью адсорбентов. Кроме того, продолжительность цикла адсорбции должна быть достаточной для проведения цикла регенерации насыщенного адсорбента и его охлаждения. [c.287]

Катализатор К-134 является модификацией катализатора К-132, отличаясь от последнего более низким содержанием платины, и характеризуется повышенными активностью и стабильностью удельной поверхности. Стабильность, высокая селективность по ароматическим углеводородам, высокая устойчивость к многократным циклам регенерации, улучшенная удерживаемость хлора катализатора обеспечивают максимальный выход риформата и водорода, и низкие затраты на катализатор. [c.40]

Цеолиты, используемые в составе катализаторов, придают им высокую активность и селективность, способствуют повышению стабильности, особенно в условиях высокотемпературного воздействия пара и воздуха при регенерации, придают необходимые размеры входным окнам во внутренние полости, что способствует более эффективному использованию всей пористой активной поверхности катализатора. При производстве цеолитсодержащих катализаторов таким требованиям отвечают цеолиты типа X и . Матрица, в качестве которой применяют синтетический аморфный алюмосиликат, природные глины с низкой пористостью и смесь синтетического аморфного алюмосиликата с глиной (полу-синтетическая матрица), выполняет в цеолитсодержащих катализаторах ряд важных функций, а именно обеспечивает стабилизирующее воздействие и оптимальный предел активности, так как цеолиты в чистом виде из-за их чрезмерной активности не могут использоваться на современных установках создает оптимальную вторичную пористую структуру, необходимую для диффузии реагирующей смеси сырья к активному цеолитному центру и вывода продуктов реакции в газовую фазу в циклах крекинга и регенерации. Кроме того, в цикле регенерации матрица забирает часть тепла от цеолитного компонента, тем самым не допуская излишнего воздействия на него температуры. Наконец от матрицы зависит обеспечение заданной формы самого катализатора и его механические прочностные свойства. [c.33]

Проблемы биметаллических катализаторов при проведении окислительной регенерации значительно сложнее. Во-первых, это — общая проблема, которая возникает при регенерации всех нанесенных металлических катализаторов, а именно — необходимость возможно более полного устранения спекания металлического компонента. Спекание происходит даже при тщательном контролировании выжигания углерода, при низких концентрациях кислорода. Обычно здесь сталкиваются с проблемой локальных горячих пятен и высоких поверхностных температур [47, 48]. После нескольких циклов регенерации кристаллы вырастают в размерах, что приводит к уменьшению поверхности активного металла и поэтому к снижению активности. Весьма важно, что у биметаллических катализаторов происходит при этом изменение в поверхностном составе и фазовая сегрегация или разделение кристаллов с увеличением их размеров. Некоторые биметаллические системы (например, платина — кобальт, платина — палладий, рутений — медь) действительно более устойчивы к спеканию [11, 26]. [c.23]

В процессе работы активность катализатора снижается, и поэтому необходима регенерация через каждые 10 дней. Такую регенерацию осуществляют выжигом отложений на катализаторе азото-кислород-ной смесью, содержащей 98% азота и 2% кислорода, при температуре 500°. Катализатор выдерживает около 20 циклов регенерации, после чего его необходимо заменить. [c.406]

Коррозионные процессы и выбор материалов для перспективного процесса гидрокрекинга высокосернистого сырья сложнее, чем при подобном по технологии процессе гидроочистки, из-за более высоких (в 4—5 раз) давлений и введения в систему промоторов (например, фторидов), повышающих активность катализатора. Сообщается [20], что на заводе в Кувейте реализован процесс гидрокрекинга тяжелых остатков с непрерывным удалением и подачей свежего катализатора. Тем самым устранены циклы регенерации, создающие опасность межкристаллитного коррозионного растрескивания. Многослойный реактор снабжен коррозионностойким внутренним стаканом из аустенитной нержавеющей стали и дополнительной футеровкой типа торкрет-бетонной. Такая двойная защита, видимо, обусловлена неполной герметичностью футеровки при высоких давлениях и эффективностью последней для защиты аппарата от эрозии (процесс протекает с катализатором в псевдо-ожиженном слое). Такое устройство позволяет обеспечить бесперебойную работу реактора при весьма жестких параметрах (давление до 210 ат, а температура до 600°С) переработки высокосернистого сырья. [c.174]

Классический катализатор содержит 7—8% окиси цинка, нанесенной на пемзу (гранулы размером 2—4 мм). Он медленно теряет свою активность, особенно это наблюдается к концу цикла. Регенерация заключается в выжигании при температуре около 500° С в течение 4—5 ч. Катализатор может применяться [c.447]

В [52] на основании лабораторных исследований грунтов на крупномасштабных моделях показано изменение горизонтального давления на стенку от ее перемещения. Как видно из рис. 4, даже при незначительном перемещении стенки Л до 0,5 мм коэффициент бокового давления = Оз/я резко уменьшается. При последующем увеличении смещения влияние бокового распора сыпучего тела прекращается и наступает период, когда часть сыпучего материала начинает скользить в направлении к стенке. В этом случае на нее будет действовать активное давление. В каталитических реакторах абсолютные значения температурных расширений стенок на порядок выше. Перемещения стенок также имеют место при работе реакторов в непостоянном температурном режиме (рабочий цикл — регенерация, пуск — остановка и др.). Было замечено, что в реакторах каталитического крекинга после нескольких пусков и остановок, т. е. при незначительных расширениях и сжатиях слоя, частицы катализатора в определенных зонах слоя уплотнялись и в ряде случаев подвергались повышенному истиранию [53] по лпниям активного и пассивного давлений. Авторами [54] при исследованиях высоких слоев сыпучего материала было установлено, что величина сил трения между частицами стремится к максимальному значению у стенки емкости и к минимальному — в ее центре, что приводит к перераспределению по сечению горизонтальных и вертикальных давлений. В связи со строительством крупнотоннажных зернохранилищ, цементохранилищ, коксовых башен исследуется проблема взаимодействия сыпучего материала со стенкой емкости из-за возникновения в последней по высоте и по диаметру неоднородных растягивающих, изгибающих и температурных напряжений [39, 55, 56]. Интересными являются исследования взаимодействия сыпучего материала и податливых стен силосов [c.34]

Рис. 41. Изменение дегидрирующей активности при отравлении промышленного катализатора АП-64 пиридином а — цикл реакции б — цикл регенерации 1 — 0,01 мае. % азота в циклогексане 2 — 0,1 3 — 0,2 4 — 1,0% и тиофеном 5 —

После 50 циклов регенерации катализатор сохранял исходную активность (рис. 3). Ограничение реакционного периода тремя часами вызывает необходимость частой регенерации катализатора. Было установлено, что при постепенном повышении температуры от 340"до 400°С реакционный период может быть удлинен до суток и более. При этом выход бензола оставался на уровне 40— 50% мол. на пропущенный и 90% мол. на превращенный толуол. В процессе длительной работы никельхромовый катализатор подвергается механическому разрушению. [c.172]

Известны и другие циклы регенерации акцепторов СОг, которые дополняют пентозофосфатный цикл и отражают особенности адаптации организма к условиям внешней среды [52, 53]. У сорго, кукурузы, сахарного тростника, обитающих в условиях повышен ных температур и, следовательно, имеющих пониженную концентрацию угольной кислоты в клеточном соке, первичным акцептором СОг является более активный фосфорнокислый эфир енола пировиноградной кислоты. Образующаяся при этом щавелевоуксусная кислота быстро дает яблочную (восстановление) и аспарагиновую (аминирование) кислоты. Поэтому почти весь С после краткого облучения в атмосфере СОг обнаруживается в четырехуглеродных дикарбоновых кислотах. Затем метку находят в положении 1 [c.37]

Для полного восстановления активности катализатора через каждые несколько циклов регенерации производят дополнительную обработку путем циркуляции через весь блок в течение 30—40 мин. продз ктов горения, содержащих некоторое количество (0,2 и ио более 0,8%) кислорода. [c.423]

Нагревательная печь на время регенерации выключается из работы, так как необходимые температуры обеспечиваются за счет тепла выжигания кокса. Воздух для выжига подается поочередно в колонны с таким расчетом, чтобы количество кислорода в газовой смеси, поступающей в колонну, не превосходило 1,2%. После того как закончен выжиг в одной колонне, о чем судят по появлению кислорода в выходящем газе, переходят на регенерацию следующей колонны. Для полного восстановления активности катализатора через каждые несколько циклов регенерации производят дополнительную обработку путем циркуляции через весь блок в течение 30—40 мин. продуктов горения, содержащих некоторое количество (до 0,8%) кислорода. [c.412]

Многие контактно-каталитические процессы органического синтеза сопровождаются углеродистыми отложениями на поверхности катализатора и для восстановления его активности в том же контактном аппарате эти отложения выжигают путем периодического продувания через катализатор воздуха или кислорода при высоких температурах. Циклы контактирования и регенерации следуют один за другим с определенными промежутками времени от нескольких минут до многих суток. Так, например, при дегидратации этилового спирта в диэтиловый эфир на медном катализаторе цикл регенерации проходит спустя 1000 часов контактирования. При смене циклов возникает опасность образования в рабочем пространстве взрывной смеси контактируемых продуктов с кислородом воздуха, что при высоких температурах в зоне контактирования может привести к взрыву. [c.297]

Подводя итоги, можно сказать о наземных брюхоногих моллюсках следующее (рис. 68). В периоды нормальной активности цикл мочевины совместно с уреазой функционирует у них циклическим и каталитическим образом цепь реакций начинается с ЫН и ведет к регенерации МН . В это время работа цикла мочевины не приводит или почти не приводит к расходованию азота. Основная масса ненужного азота направляется на путь синтеза мочевой кислоты лишь небольшая доля его может выделяться в виде в результате расщепления глутамина глутаминазой. В отличие от этого в период летней спячки весь азот выделяется в виде мочевой кислоты, что дает определенное преимущество при отборе, так как потеря воды при экскреции мочевой кислоты мниимальна. Но в то же время в связи с общим понижением интенсивности обмена количество синтезируемой мочевой кислоты уменьшается примерно до /4 обычной величины. Часть азота, которая в нормальных условиях превращалась бы в мочевую кислоту, появляется теперь в виде мочевины, так как во время спячки расщепление мочевины уреазой подавлено. Путь мочевины — это теперь уже не циклический каталитический механизм, а скорее синтетический процесс, приводящий к образованию значительных количеств мочевины и накоплению ее в крови. По-видимому, этот механизм выработался в результате отбора как приспособление, ведущее к снижению упругости водяных паров и, следовательно, снижающее потерю [c.196]

Катализатор для одностадийного дегидрирования, помимо высокой активности, должен обладать повышенной прочностью и стабильностью и хорошей регенерационной характеристикой. Эти требования связаны с изменением условий во время чередующихся окислительно-восстановительных циклов регенерации и дегидрирования и с очень короткими циклами регенерации. Продолжительность цикла дегидрирования определяет перепад температуры катализатора в начале и конце цикла. Например, при продолжительности цикла 9 мин перепад температуры составляет около 30°С, а при снижении продолжительности цикла до 5 мин, — уменьшается до 10°С. [c.156]

Регенерация катализатора (выжигание кокса) осуществляется каждые 5—6 ч в начале работы катализатора и через 3 ч в конце его работы, так как по мере падения активности катализатора количество отлагающегося кокса возрастает. Продолжительность циклов регенерации и реакции одинакова. [c.127]

После каждого цикла регенерации сероемкость и активность поглотителя восстанавливаются лишь на 90—95% степени насыщения в предыдущем цикле адсорбции. [c.209]

Для обработки промышленных и коммунальных сточных вод используются различные марки активных углей, выпускаемых промышленностью, а также вновь разрабатываемые на основе бурых и каменных углей [94] и антрацитов [95], причем в последнем случае для снижения стоимости очистки стоков, например, от фенолов и сокращения энергетических затрат регенерацию отработанного угля (при 600—700 °С) совмещают с процессом активации в одном аппарате кипящего слоя. Стоимость такого угля, по данным [95], на 35—40% ниже стоимости самого дешевого промышленного угля (КАД-моло-тый). Однако с ростом циклов регенерации активность [c.146]

Изомеризацию л<-ксилола исследовали в проточной установке при 360—500°. Выход п-ксилола на фторсодержащих образцах увеличивается с повышением температуры и при 500° приближается к равновесному. Образцы сохраняли высокую активность после проведения 15—20 опытов и периодических циклов регенерации [5]. [c.218]

Удельные капиталовложения на 1 т масла в случае сушки масла на цеолитовых установках определяются в 4,29 руб., а на центрифугах производительностью 3—5 тыс. л/ч — около 13,21 руб. (срок службы цеолитов принят 3 года, что явно занижено). По имеющимся литературным данным, цеолиты после 2000 циклов регенерации сохраняют динамическую активность до 70% от первоначальной. [c.46]

Подобно тому как кислотное активирование глин резко снижает их адсорбционную способность и в то же время увеличипает каталитическую активность, тепловая обработка глин (активированных и неактивированных) в процессе каталитического крекинга и регенерации уменьшает адсорбционную способность, не уменьшая каталитической активности, поскольку один и тот же образец глины в ряде последовательных цнк.тов каталитического крекинга, чередующихся с циклами регенерации, дает примерно одинаковый выход бензина для каждого цикла. Определение адсорбционной активности с учетом тепловой обработки глин в процессе крекинга н регенерации также не позволяет установить связи между адсорбционной способностью и каталитическими свойствами. Наиример, карачухурская глина с нулевой адсорбционной способностью повышает выход бензина по сравнению с сураханской глиной в полтора раза, хотя сураханская глина обладает некоторой адсорбционной способностью. Зачатьевский каолин, по адсорбционной способности (после регенерации) равный сураханской глине, дает более чем в два рала больше бензина и т. д. [c.86]

Для десорбции адсорбированных компонентов и регенерации адсорбента после окончания рабочего периода на промышленных адсорбционных установках применяют подачу сравнительно горячего газа, температура которого-достигает 315° С и выше. Высокая температура регенерации важна по двум причинам а) она необходима для полного исиарения адсорбированных углеводородов и удаления их из слоя адсорбента с тем, чтобы к началу следующего адсорбционного цикла достигалось низкое остаточное насыщение регенерированного адсорбента б) высокая температура требуется и для сохранения высокой активности и высокой адсорбционной емкости адсорбента, без чего не может быть достигнут достаточно большой срок его службы. Важное значение первой причины видно из следующего примера. Если регенерацию адсорбента проводить при температуре 232° С вместо 315° С, то остаточное насыщение слоя после каждого цикла регенерации будет заметно выше, в результате чего адсорбционная емкость слоя снизится для иропана на 50%, бутанов на 30% пентанов на 25% и гексанов на 15%. Регенерация нри температуре 315° С вместо 232° С позволяет снизить остаточное насыщение слоя после каждого цикла и, следовательно, обеспечивает высокую эффективность и повышенную адсорбционную емкость. [c.44]

Последнее время в качестве носителей хелатообразующих реагентоп стали использовать не только иониты, но и такой классический сорбент, как активный уголь, обладающий небольшими ионообменными свойствами [4ба, 124]. Активный уголь, насыщенный, например, дитизоном, сохраняет способность к обмену ионов. Десорбция микроиримесей обычно производится О.ОГ)—0,1 М раствора солягюй кислоты, при этом сорбент допускает 20- -2Г) циклов регенерации без заметного ухудшения поглотительной способности [128]. [c.221]

По другой методике гранулированный отработанный уголь обрабатывают горячей водой, затем при 80 °С 0,5 н. NaOH отмывают избыток щелочи водой и обрабатывают 0,33 н. НС1 при 50 С до тех пор, пока выходящая жидкая фаза не покажет слабощелочную реакцию. С числом циклов регенерации, проведенной этим методом, поглотительная способность угля постепенно снижается, стабилизируясь после 40 циклов на уровне 65% от активности свежего угля. [c.296]

Основные затраты связаны с необходимостью пополнять потери активного угля в каждом цикле регенерации. При высокотемпературной термической регенерации активного угля эти потери составляют 8—10 % и доля затрат на регенерацию и компенсацию потерь активного угля достигает 90 % от всей суммы. Поэтому в последние годы разработка новых методов регенерации активных углей, не связанных с их прокаливанием при высокой температуре, приобрела для адсорбционной технологии исключительно большое значение. К таким методам следует прежде всего отнести низкотемпературное окисление адсорбционных веществ, при котором потери активного угля снижаются до 3—4 %, а также ряд методов, основанных на десорбции веществ из угля элюатами. [c.231]

Важной стадией всего адсорбционно-десорбционного цикла является восстановление активности адсорбента, т.е. его регенерация. Так как процесс регенерации основан на снижении емкости адсорбента и равновесного давления адсорбтива над ним при повышении температуры, то основными параметрами, определяющими интенсивность процесса, являются расход и температура газа на входе в адсорбер и выходе из него (см.табл.1). Важно учесть особенности эксплуатации адсорбента при первых циклах регенерации. Первый цикл подогрева вновь загруженного адсорбента проводится с расходом газа 8100 м /ч снизу вверх. Достигнув температуры низа десорбера (адсообера) 120°С, дальнейшее повышение ее осуществляется на 15 С в час. Подогрев адсорбента [c.10]

Цеолиты, как и другие катализаторы, могут отравляться ветце-ствами, содержащимися в сырой нефти. Более того, примеси металлов в сырье могут оседать на катализаторе и вызывать нежелательные побочные реакции. Углеродистые вещества (кокс), образующиеся при реакции крекинга, быстро осаждаются на катализаторе и блокируют его поры, затрудняя доступ к активной поверхности. Отложение кокса происходит настолько быстро, что 1 г катализатора успевает переработать только около 0,25 г нефти. Чтобы такой катализатор можно было в дальнейшем использовать, необходимо провести его регенерацию путем выжигания кокса. Постоянный контакт с паром при высоких температурах в цикле регенерации вызывает постепенное разрушение кристаллической структуры цеолита. В промышленной практике на стабйльность цеолита может влиять природа матрицы [27, 28]. [c.362]

Процессы, использующие окисные катализаторы, включают цикл регенерации — выжиг кокса. Катализаторы типа платина — кислотный окисел с их высокой дегидрогенизационной и гидрогенизационной активностью используются при более высоких парциальных давлениях водорода. Процесс проходит со значительно меньшим коксообразованием регенерация катализаторапроводится реже. Меньшей дегидрогенизационной активностью кислотных катализаторов объясняется также в некоторой мере большое различие двух классов катализаторов в отношении их избирательности к протеканию разнообразных реакций риформинга углеводородов. [c.468]

Ввиду того, что для решеЕшя вопроса о работоспособности силикагеля и возможности его регенерации необходимо сделать тысячи циклов, в то время как продолжительность цпкла иа установке составляет — 3 час., опыты по падению активности и регенерации адсорбента проводились вне установки по следующей методике. Проба силикагеля была помещена в кварцевую трубку диаметром 16 мм, д,линой 170 мм, куда введен ртут- [c.239]

Однако окончательный выбор марки активного угля нельзя обосновывать только его поглощающей способностью — необходимо учитывать его стоимость и прочность. Последняя, в частности, должна учитываться при определении потерь угля при термической регенерации его в печах. В среднем в каждом цикле регенерации в печах потери АУ могут быть приняты около 7% общего его количества. Число регенераций угля в единицу времени, например в год, будет обратно пропорционально его поглощающей способности, т. е. отношению W olPV5. [c.93]

Было установлено, что наибольшей активностью и селективностью обладает катализатор, содержащий около 22% кристаллического монокальцийфосфата СаНР04 и 78% аморфного трикальцийфосфата Сад(Р04)2. При 350 °С, объемной скорости ДМД 0,7 ч и разбавлении водяным паром (по весу) от 2 1 до 1 1 выход изопрена составил от 70 до 75% на пропущенный и 81—92 мол. % на разложенный ДМД. Опыты проводились на лабораторной установке с кварцевым трубчатым реактором, содержавшим около 40 мл катализатора. За циклом контактирования, длившимся 2 ч, следовал двухчасовой цикл регенерации катализатора паровоздушной смесью. После 350 ч работы выход изопрена на пропущенный ДМД составил 65—68 мол. %, т. е. снизился весьма незначительно [28]. [c.37]

Л. пока не нашел еще широкого применения. В силу особенностей строения Л. непригоден для получепия нитей и пленок. Без существенных химич. изменений его нельзя применять в качестве пластиков и клеев. Отходы гидролизной нром-сти (гидролизный Л.) и бумажной пром-сти (лигносульфоновые к-ты) являются сильно измененными, трудно используемыми формами Л. Более интересным с точки зрения использования является Л. сульфатных щелоков, однако этот Л. нельзя считать отходом, т. к. он участвует в цикле регенерации щелочи в сульфат-целлюлоз-ном произ-ве. Попытки найти рациональные способы применения громадных отходов Л. нока еще не достигли существенных успехов. Использование гидролизного Л. является большой народнохозяйственной задачей. Гидролизный Л. может быть использован в строительном деле (получение прессованных досок и плит, термоизоляционных плит, где он служит наполнителем вместе с другими дешевыми отходами). Л., особенно полученный осаждением к-той из черных сульфатных щелоков, может применяться в качестве активного усилителя каучуков взамен газовой сажи в резиновой нром-сти. Гидролизный Л. для этой цели следует нредварительно активировать, напр, нагреванием со щелочью в автоклаве. Являясь полимером с трехмерной структурой макромолекул и обладая фенольными функциями, Л. может быть использован в произ-ве пластмасс как наполнитель при получении прессизделий, а также в качестве компонента термореактивных смол, в к-рых он частично может заменить [c.481]

Следовательно, ожесточение условий превышают, увеличение продолжительности цикла контактирования, приводит к необратимому восстановлению окислов железа и хрома. Втечение цикла регенерации на катализаторе происходит не только выгорание кокса, но и частичное окисление окислов железа, с образованием каталитически неактивного магнитного железняка. По данным Родэ и др. неустойчивая работа хромовых катализаторов связана с высокой температурой регенерации, когда развиваются местные перегревы на 200°С выше максимально замеряемой температуры. В промышленных условиях решетка для удерживания катализатора после выгрузки катализатора меняет свою форму, деформируется, что может быть лишь при 800С. Снижение температуры регенерации является важнейшим путем повышениям активности катализатора. Кислород воздуха вредно влияет на кристаллическую решетку катализатора, оплавляя ее. Как правило, удельная поверхность проработавших катализаторов значительно меньше свежевыгруженной, активность также. [c.249]

Своеобразная картина наблюдается у кальциевых цеолитов. Все исследованные кальциевые образцы со степенью обмена до 30—32% независимо от соотношения 5102/А120з неактивны в реакции крекинга кумола. Этот результат можно предвидеть, поскольку до степени обмена 30% катионы кальция расположены в недоступных местах. При степени обмена —55% кальциевый цеолит обладает заметной активностью, которая растет с повышением степени ионного обмена (см. табл. 7, 8). Наблюдаемая энергия активации на кальциевых образцах мало отличается от таковой для декатионированных цеолитов и не изменяется при периодических циклах регенерации катализаторов. [c.48]

Известно, что молеку.иярньге сита нри регенерации в течение первых нескольких циклов снижают динамическую активность, что отмечалось и в работе [2] при осушке випилхлорида. Поэтому наши исследования проводились на адсорбентах, предварительно оттренированных в течение 7—10 циклов регенерации. Регенерация адсорбента включала в себя сдувку остаточного растворителя увлажненным воздухом при комнатной температуре, десорбцию его при медленном нагревании до 100—150" С и последующую десорбцию воды прогревом адсорбента в течение 6 час. при 350° в токе сухого воздуха (точка росы —60, —70 ). При регенерации Н-мордепита, первичная пористая структура которого в отличие от цеолита КА доступна для молекул растворителя, стадия его десорбции имела большую продолжительность и сопровождалась выделением хлористого водорода за счет каталитического разложения, особенно заметного пррг работе с дихлорэтаном [6]. Работа с каждым цеолитом проводилась на одной загрузке адсорбента. В течение приблизительно 4000 час. работы образец цеолита КА выдержал, так же как и Н-морденит, до 50 циклов регенерации без существенного снижения динамической активности. [c.238]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология