Распределение влияние высоты слоя

О влиянии высоты слоя на однородность псевдоожижения в литературе высказываются противоречивые мнения [18]. В то же время показано [21], что увеличение диаметра аппарата повышает однородность псевдоожиженного слоя при хорошем газораспределении. Наилучшее качество псевдоожижения достигается [21] при использовании устройств, обеспечивающих тонкое диспергирование и равномерное распределение газового потока. Для ориентировочной оценки однородности псевдоожижения можно использовать формулу, базирующуюся на положениях двухфазной теории [16] [c.171]

ВЛИЯНИЕ ВЫСОТЫ слоя НА РАСПРЕДЕЛЕНИЕ [c.93]

В работе [31 ] коэффициенты и Р определялись методом характеристик мнимых частот по экспериментальным данным распределения времени пребывания газа (гелия). Опыты проводились в аппаратах высотой 1 и диаметром 0,16 и 0,5 с варьированием чисел псевдоожижения соответственно от 1,5 до 3 и от 2 до 4,5 и изменением высоты слоя к диаметру от 0,6 до 1,5. Размер частиц (песок) 250—500 мк. С учетом погрешностей в определении 01 и Р, достигавших в отдельных случаях 50%, заметное влияние на коэффициенты Г) и р оказало лишь изменение диаметра реактора [c.127]

В малых реакторах с псевдоожиженным слоем равномерное распределение газа можно обеспечить путем использования решетки с мелкими порами — пористые или полученные спеканием пластины. Однако в аппаратах промышленного масштаба такие решетки, как правило, неприемлемы, и обычно применяют перфорированные либо колпачковые тарелки или другие газораспределительные устройства. Тип последнего может оказывать существенное влияние на рабочую характеристику реактора Было, в частности, установлено что после замены полученной спеканием решетки на перфорированную тарелку конверсия упала на 30% это соответствует более ранним исследованиям , показавшим, что однородность псевдоожижения меньше при грубом диспергировании газа. В то же время отмечают , что неблагоприятное влияние грубого газораспределения, по всей вероятности, вырождается при высоте слоя более 0,45 м. [c.369]

Исследование температурных динамических характеристик большого числа промышленных установок рекуперации показало, что среднее время установления стационарного распределения температуры по высоте слоя адсорбента составляет 16— 18 мин с момента подачи пара. Разогрев самого слоя угля высотой 0,5 м до температуры пара длится в среднем 7—10 мин, что составляет 10—14 % времени проведения стадии десорбции. Учитывая, что до разогрева слоя угля до 100 °С десорбция поглощенного вещества практически отсутствует (очень незначительна), влиянием времени установления стационарного распределения температуры по высоте слоя угля на процесс десорбции можно пренебречь и считать процесс десорбции, в первом приближении, близким к изотермическому. [c.95]

Как видно из рис. 7, при начальных высотах слоя ко = 100, 150 и 200 мм увеличение диаметра колонки несущественно изменяет распределение плотности по высоте, т. е. в зоне влияния газораспределительной решетки она минимальна, выше этой зоны она сначала возрастает, а затем до зоны выбросов меняется сравнительно мало. [c.327]

Для насадочной колонны характерна определенная закономерность перераспределения потоков пар имеет тенденцию двигаться в центре колонны, а жидкость — на ее периферии. Перераспределение потоков увеличивается в колоннах большого диаметра, особенно при плохом распределении фаз по сечению при их поступлении в колонну. Влияние размера ко юнны на ее эффективность становится значительным для колонн диаметром от 500— 760 мм и выше. На неравномерность распределения потоков по сечению колонны и, следовательно, на ее эффективность влияют также следующие факторы первоначальное распределение орошающей жидкости, размер насадки и материал, из которого она изготовлена, высота слоя насадки и способ ее укладки. Последнее обстоятельство особенно важно для легко бьющейся насадки (керамика, фарфор, графит и др.). [c.213]

Распределение потока перед слоем катализатора. Схемы ввода потока в слой катализатора показаны на рис. 4.30. Отметим два характерных явления. Резкое расширение сечения потока на входе в аппарат приводит к появлению отрывных течений, возникновению циркуляционных токов и, как следствие, к неоднозначному по сече- нию распределению потока перед слоем. Скоростной напор потока, выходящего из подводящей трубы, приводит к ярко выраженному I факельному распределению скорости в слое (рис. 4.30,6). Оба этих явления приводят к неоднородности течения потока перед слоем. Неоднородность распределения по сечению потока выразим через распределение по радиусу аппарата перепадов полных давлений Д р в слое в виде отношения Д p на 1-м радиусе г,- и Д Рц в центре или Д р р среднего по всему сечению [309]. Неоднородность распределения потока по сечению слоя зависит от гидравлического сопротивления слоя, выраженного через параметр Эйлера Ец л = А р . /р, и геометрических размеров надслоевого пространства, выраженных в виде отношений с /0 и Н/О (на рис. 4.30,а). Некоторые результаты расчетов представлены на рис. 4.31 [310]. Эксперименты были проведены на модели диаметром 400 мм в следующем диапазоне изменения параметров (1/0 = 0,125- 0,5 Н/О = 0,1 - 0,7 ЕЦе = 60 f 365 при Ке> 104. Измерения показали, что наиболее значительное влияние на распределение потока оказывают следующие параметры ё/О и сопротивление зернистого материала Еи л. Изменение высоты надслоевого пространства (Н/О) оказывает слабое влияние на распределение потока перед слоем. Уменьшить неоднородность распределения потока по сечению слоя можно увеличением сечения входного патрубка ( /О > 0,5) или подсыпкой зернистого слоя перед катализатором (рис. 4.32). Первый вариант конструктивно не всегда удобен. Во втором варианте при Еи л > 600 гидравлическое сопротивление уже не влияет на распределение потока (область автомодельности), однако требуются значительные затраты энергии. Кроме того, вследствие скоростного напора струя [c.231]

В то же самое время влияние общей высоты слоя газов над подом на интенсивность излучения пламени в сторону поверхности нагрева при направленном прямом теплообмене значительно меньше, чем при равномерно распределенном режиме, так как главное влияние оказывает 1не общая толщина слоя газов, а толщина той части слоя, которая имеет максимальную температуру и степень черноты. [c.317]

Формула Н. А, Шилова отражает влияние статического к и кинетического факторов на динамику поглощения слоем. При решении ряда технологических задач необходимо знать степень отработки адсорбционной емкости в данном сечении слоя в заданный момент времени, распределение концентрации вещества в подвижной фазе по высоте слоя, и т. д. Эти характеристики могут быть получены на основе теоретической модели неравновесной динамики адсорбции, позволяющей выявить влияние кинетики адсорбции на работу адсорбционной колонны. [c.131]

На эффективность насадочных абсорберов оказывают большое влияние диаметр и высота слоя насадки, определяемые указанным выше методом по скорости газа и требуемой поверхности массообмена. Расчет последней производится по коэффициентам массопередачи при помощи приведенных выше формул, полученных путем обобщения опытных данных для аппаратов малого диаметра (преимущественно не более 0,5 м). Практика показывает, что применительно к промышленным аппаратам рассчитанные коэффициенты массопередачи оказываются Завышенными и, следовательно, поверхности массообмена — заниженными. Это, расхождение, являющееся следствием неравномерного распределения жидкости и газа по сечению аппарата, а также их продольного перемешивания, часто довольно значительно (в 2—3 раза). Для обеспечения надежности работы проектируемых абсорберов необходимо корректировать рассчитанные размеры по имеющимся данным эксплуатации промышленных аппаратов. [c.497]

Представляло интерес проверить влияние умеренных давлений на гидродинамическую обстановку в кипящем слое. На рисунках 3 и 4 приводятся кривые обратного перемешивания и кривые вымывания Лг и СОг > получен -ные на аппарате диаметром 100 мм, при высоте слоя л. 1м, рабочей скорости tt = 15 см/сек и давлениях 1 и 4 ата. Из рисунков видно, что при давлении 4 ата спектр распределения времени пребывания несколько шире и немного увеличено обратное перемешивание. В целом изменения в гидродинамической обстановке незначительны. [c.80]

Из этих данных видно, что при увеличении скорости вращения решетки намечается тенденция к более равномерному распределению порозности по высоте слоя. Влияние вращения решетки на поле порозности сказывается сильнее в случае более мелких частиц. [c.535]

В последние годы для очистки нефтесодержащих сточных вод находят применение многоярусные нефтеловушки, в которых рабочий объем разделен наклонными пластинами на отдельные зоны отстаивания — ярусы, что обеспечивает тонкослойное отстаивание. В таких отстойниках практически исключено влияние плотностных и конвекционных потоков на процесс отстаивания, а равномерное распределение рабочего потока, обеспеченное в начале сооружения, сохраняется по всей длине последнего, поэтому коэффициент использования объема может составлять 80—85%- Высота отстаивания в этих сооружениях равна расстоянию (по вертикали) между пластинами и во много раз меньше высоты слоя отстаивания в обычных отстойниках, а следовательно, продолжительность процесса осветления сточной воды до требуемой степени очистки значительно меньше. [c.45]

Влияние крупности материала на распределение температур изучали, проводя опыты с шихтой различной крупности, но при постоянном расходе воздуха, регулируемом разрежением в вакуум-камерах. При размере частиц материала 5-8 мм наблюдается крутой спад температур по высоте слоя, а также малые значения их на нижних горизонтах. При переходе к мелким фракциям (2-3 мм) максимальные температуры массы кусочков шихты повышаются на всех горизонтах. Это обусловлено снижением величины числа В1 (термической массивности кусочков) и соответствующим увеличением поверхности теплообмена. Крупные куски, удельная поверхность которых относительно мала, воспринимают от газа в единицу времени меньше тепла, чем мелкие. Поток теплоносителя сохраняет тепло на большем пути, в результате чего уменьшается нагрев массы материала, но увеличивается скорость перемещения горячей зоны. Увеличение вертикальной скорости спекания при переходе на более крупный размер кусочков шихты связано еще и с тем, что при увеличении пределов крупности происходит уменьшение насыпной массы, а следовательно, объемной теплоемкости слоя. В соответствии с выражением (9.49) это приводит к увеличению вертикальной скорости спекания. [c.176]

Создание необходимой эпюры распределения температуры по высоте слоя. Среднюю температуру в слое можно регулировать с точностью, достигнутой современным промышленным регулятором температуры, т. е. (10- -15)°С. Но пик температуры в зоне горения (превышение над средней температурой слоя) может колебаться в зависимости от организации сжигания в слое от 20—30 до 200—300° С. Величина этого пика и его местонахождение по высоте слоя оказывают существенное влияние на устойчивость процесса. Поэтому изучению этого явления необходимо уделить самое серьезное внимание. [c.19]

Итак, условия, для которых может быть сделан точный расчет распределения газовой фазы в фонтанирующем слое, весьма ограничены. Развитые теоретически положения нуждаются в дополнительной экспериментальной проверке, особенно в части влияния свойств твердых материалов и высоты слоя, которая в свою очередь позволит усовершенствовать теорию. Характер движения газа в самой нижней части слоя, имеющей наиболее важное значение, остается в основном неисследованным. Здесь нет четко установленной формы фонтана (см. главу 5), имеется онределенный инжекционный эффект [13] и явно выран енная пульсация газа [248]. Таким образом, исследования движения газа в этой области представляются спорными как в экспериментальном, так и в теоретическом отношениях. [c.67]

Поскольку перенос тепла внутри кипящего слоя осуществляется движущимися частицами твердой фазы, то все факторы, влияющие на это движение, должны воздействовать на величину Я. Такими факторами, воздействующими на циркуляцию в кипящем слое, помимо диаметра и веса зерен, являются геометрические характеристики реактора, отношение высоты слоя к диаметру тип и живое сечение отверстий в распределительной решетке, а также характер распределения размеров зерен. Для иллюстрации влияния последнего фактора приведем некоторые данные. [c.442]

Дальнейшее увеличение высоты слоя шихты уже не оказывает влияния на распределение скорости газа. [c.84]

Если принять, что изменения свойств пластмасс в естественных условиях той или иной климатической зоны в основном обусловлены действием солнечного излучения и особенно его коротковолновой части, а остальные факторы каким-то образом влияют на инициируемые светом фотохимические превращения, то выбор источника светового излучения для искусственных испытаний приобретает важное значение. На рис. 2.5 показано влияние различных слоев атмосферы на интенсивность солнечного излучения. Коротковолновая граница излучения солнца смещается в сторону более коротких длин волн по мере увеличения высоты над уровнем моря. Из рис. 2.5 следует, что кроме смещения коротковолновой границы в зависимости от высоты над уровнем моря, меняется спектральное распределение в излучении Солнца, достигающего поверхности земли. Положение корот- [c.32]

Рис. 235. Влияние основности на неравномерность распределения окиси железа по высоте слоя шлака

Выполненные измерения профилей касательных напряжений и о по длине плоской пластины обнаруживают любопытный факт. Влияние внешнего наложенного поля давления на турбулентный пограничный слой не сразу отражается на распределении турбулентных напряжений, а с некоторым запаздыванием, обусловленным наличием у потока памяти о предыстории развития. Анализируя профили, можно заметить, что во внешней части пограничного слоя влияиие релаксации усиливается по мере удаления от стенки, т.е. в направлении областей течения, где вихри имеют более крупные масштабы. Весьма показателен вид, который принимает в этом случае зависимость С = /()3). Начальные точки кривой С = /( 3) расположены вблизи 3 = 0, что соответствует условию йр/йх = О на участке 1. Далее следует удаление от равновесного состояния по спирали, причем наибольшее удаление наблюдается при увеличении 3 йр/йх > 0). При /3 < О йр/йх < 0), т.е. на участке 5 кривая приближается к равновесности. Интересно, что несмотря на наличие чередующихся диффузорных и конфузорных участков, распределение касательного напряжения по высоте слоя сохраняет сформировавшийся на участке 2 характер. В целом полученные при градиентном внешнем обтекании результаты являются наглядной иллюстрацией наличия наследственных явлений в неравновесных турбулентных пограничных слоях. Причем основное проявление этого эффекта, как и при безградиентном течении, относится к удаленным от стенки слоям жидкости, где развивается крупномасштабная турбулентность. [c.290]

Таким образом, наиболее надежные данные при Ке < 1 можно получить только в опытах по массообмену при малой высоте слоя и малых значениях критерия АгэЗс, в условиях, когда влияние неравномерности распределения скоростей на средние коэффициенты массоотдачи минимальны. Этим условиям соотт ветствуют наши опыты по возгонке нафталиновых шаров,-уложенных в один ряд (см . стр. 148). Наблюдавшееся уменьшение Р при Кеэ < 2 также можно объяснить флуктуациями скорости газа. Полученные данные отражают реальную структуру зернистого слоя и его аэродинамику без искажения последней самим процессом массопереноса, идущим при граничных усл овиях первого рода. [c.163]

Для интенси( икации процессов переноса к наружной поверхности гранул катализатора очистку проводят при максямалырс значениях критерия Ке (исходя из допустимого перепада давления в аппарате). Это позволяет осуществлять процесс в условиях, близких к рвжии у идеального вытеснения. Дело в том, что при по вдке реакций,равном единице, значение критерия Ре (для верхней полки реактора) превышает 100 /1/, а высота слоя - 300 мм [ ]. Высокие массовые скорости потока способствуют равномерному распределению газовой смеси по сечению аппарата, снижают каналообразование и возможное влияние стеночного эффекта, сводят к нулю влияние термодиффузии на скорость процесса. [c.74]

Геометрические характеристики слоя. Диаметр и высота слоя, как указывалось выше, оказывают существенное влияние на интенсивность внутренней циркуляции и продольного перемешивания в псевдоожиженных системах и, следовательно, на распределение температур твердого материала и ожижающего агента по высоте (объему) слоя. Естественно, при наличии истинных значений разности температур твердых частиц и ожижающего агента влияние геометрических размеров слоя было бы косвенно учтено. Однако определение истинных значений трудно выполнимо, поэтому при обработке экспериментальных данных приходится принимать температурную кривую по высоте слоя, вряд ли совпадающую с действительной. По этой причине получаемые значения ач носят условный характер и могут обнаруживать зависимость от геометрических параметров слоя [605, 737]. Так, например, отмечается [465] некоторая тенденция к понижению ач с ростом высоты слоя, вызванная тем, что опыты проводились с весьма гшзкими слоями и увеличение их высоты существенно влияло иа отклонение действительной разности температур от принятой. Аналогичная зависимость отмечена в ряде других работ [356, 419, 464 и др.]. Таким образом, наличие в расчетных зависимостях для ач высоты слоя Я (или отношений Я/О , Н й) указывает, прежде всего, на условность методики обработки опытных данных. [c.237]

Опыты аптора [25] ио исследованию распределения подачи воздуха колосниками на моделях (аэродинамических и гидравлических) показали, что главная роль в равномерности распределения принадлежит слою шлака и топлива, лежащего на колосниковой решетке (тонки или газогенератора) конструкция решетки оказывает лишь косвенное влияние. Неравтгомерность ноля скоростей, созданная колосниками, выравнивается по мере увеличения высоты слоя тем быстрее, чем мельче куски топлива. т [c.423]

С другой стороны, Редди и др. [192], работавшие с материалами различных размеров (алундом, стеклянными щариками и полистиролом) также в колонне диаметром 15 см, сообщили, что сначала увеличивается с размером частиц, а затем уменьшается экстремальное значение достигается при среднем размере частиц около 1,0—1,5 мм. Наблюдаемое Редди изменение Нп также должно, вероятно, зависеть от распределения частиц по размерам, которое не может быть полностью охарактеризовано каким-либо осрбым средним диаметром. Тем не менее существование максимума значения Н в зависимости только от размера частиц теоретически рассчитывается путем сравнения влияния размера частиц данного материала па скорость газа, требуемую для фонтанирования и для псевдоожижения. Из уравнения (2.38) влияние размера частиц и высоты слоя на скорость фонтанирования при сохранении постоянства других переменных выражается следующим образом [c.118]

Потери фтора можно восполнить добавкой органических фторидов к сырью или к рециркулирующему газу, используемому для регенерации. Необходимые добавки фторидов весьма невелики и изменяются в нределах 3,5—7 кг/т катализатора на каждую регенерацию. В условиях опытной установки для этого широко применялся т/>ет.-бутилфторид. Не менее эффективными оказались фтористый водород и некоторые органические производные фтора. Влияние миграции фтора на распределение фтора по высоте слоя корректируется при регенерации без рециркуляции добавкой фтора при последующей [c.368]

Слой поглотителя высотой Яо называется работающим слоем. В течение первой стадии процесса адсорбции кривая распределения концентраций, изображенная на рис.VIII. 16, а, не меняет ни своей формы, ни своего места по высоте слоя. Это происходит потому, что условия поглощения остаются неизменными до тех пор, пока не произойдет насыщения первого элементарного слоя поглотителя. До этого момента адсорбированное вещество не будет оказывать никакого влияния на ход процесса, если допустить, что равновесная концентрация его над поверхностью поглотителя при всех величинах поглощения, меньших чем статическая активность, равна нулю. [c.449]

Исследования структуры кипящего слоя в изотермических условиях позволили установить закономерность изменения распределения давлений и концентраций частиц по высоте слоя, определить численные значения коэффициента А и показать влияние способа усреднения порогности кипящего слоя на точность расчета. Причем это было сделано для случая изотермического потока. [c.49]

Найдено, что в одном аппарате можно проводить последовательно и сушку водной пасты БТК, и ангидридизацию. Но содержание влаги в пасте БТК не должно превышать 12 , иначе может произойти слипание продукта псевдоожиженного и изменение высоты, и однородности псевдоожижеиного слоя. На условия псевдоожикения оказывает влияние высота засыпного с оя. Равномерное распределение потока воздуха.достигается при отношении высоты засыпного слоя пасты БТК к диаметру опорной решетки аппарата 2,5 I. [c.62]

Однако влиянием продольной и радиальной диффузии на распределение времени пребывания жидкости в трубчатом реакторе с зернистой загрузкой, как установлено Босвортом [18], можно пренебречь при отношении высоты слоя насадки Н к диаметру реактора Ор более десяти. Влияние же пристеночного эффекта исключается при условии Ор/с з 8—10 [33]. Указанные особенности необходимо учитывать при конструировании новых реакторов и изучении структуры потока жидкости в дей-ствуюш,их сооружениях. [c.153]

В работах Лева с соавторами [26] были определены значения коэффициентов теплоотдачи от стенки аппарата диаметром 50 и 100 мм к кипящему слою песка с гладкой и шероховатой поверхностью, а также к частицам окислов железа, применяемых в качестве катализатора в процессе Фишера-Тропша, размерами по ситовому анализу от 400 до 100 меш. Кипящий слой создавался углекислотой, воздухом и гелием. Наблюдаемые значения коэффициентов теплопередачи лежали в пределах 1,2—390 кал/м час °С. Высота слоя менялась от 200 до 700 мм, плотность песка была равна 2,65 и железного катализатора 5,0. Влияние изменения переменных (высоты слоя, плотности частиц и диаметра колонны) в указанных пределах оказалось незначительным. Поршневые движения не сказывались на значениях коэффициентов теплопередачи. Каналообразование существенно отражалось на скорости передачи тепла, а распределение температур по слою в этом случае было нестационарным. Лева и соавторы охарактеризовали экспериментальные данные уравнением [c.30]

Как показывают проведенные исследования, пространство псевдоол иженного слоя обладает значительной неоднородностью по типу и статистическим характеристикам флуктуаций порозности. Исследования показали, что различные зоны псевдоожиженного слоя отличаются не только значениями средней порозности, но и формой распределений плотностей вероятностей значений порозности. На рис. 3.13 представлены гистограммы распределений порозности для различных зон цилиндрического псевдоожиженного воздухом слоя песка (диаметр частиц 210 + 30 мкм) в колонке диаметром 300 мм при различных скоростях ожижаюшего агента. Из-за неравномерности псевдоожижения как по высоте слоя, так и по сечению, изменение основных статистических характеристик распределений в пространстве слоя имеет весьма сложный характер. При малых скоростях ожижающего агента наблюдается наибольшая неоднородность распределения порозности по слою. Анализ плотностей распределения порозности показывает, что в центральной части слоя происходит основное движение газовых неоднородностей. Наличие поперечной неоднородности слоя приводит к тому, что изменение средней порозности по высоте слоя в центральной части и на периферии имеет различный характер. В центральной части средняя порозность слоя уменьшается при увеличении скорости ожижающего агента, а на периферии происходит монотонное возрастание порозности с ростом числа псевдоожижения. При увеличении скорости ожижающего агента происходит увеличение размера зоны влияния газораспределительной решетки и уменьщение объема плотной зоны слоя, где значение порозности постоянно. С переходом к агрегатному режиму псевдо-ожижения возникает иптсисивное перемешивание твердой фазы, которое приводит к уменьшению поперечной неоднородности распределения порозности. При агрегатном режиме псевдоожижения слой обладает максимальной статистической неопределенностью и среднеквадратичные значения пульсаций порозности максимальны, а коэффициенты асимметрии и эксцесса распределений минимальны. [c.152]

Модель процесса непрерывной сушки, положенная в основу анализа, не учитывает по крайней мере два существенных момента неравномерность распределения псевдоожижающего сушильного агента по объему слоя и неидеальность распределения дисперсного материала по времени пребывания в псевдоожиженном слое. Однако эти два эффекта могут компенсировать свое влияние на величину среднего влагосодержания выгружаемого материала. Действительно, проскок части сушильного агента через слой в виде пузырей уменьшает степень его контакта с высушиваемым материалом, что должно привести к увеличению значения и. С другой стороны, распределение дисперсного материала по времени пребывания в псевдоожиженном слое в действительности не в полной мере соответствует принятому полному перемешиванию [уравнение (6.1)], причем основное различие состоит в отсутствии в реальных условиях порций материала, покидающих псевдоожиженный слой после очень короткого времени пребывания. На самом деле всегда имеется некоторое время, в течение кото.рого частицы только что вошедшегв в псевдоожиженный слой материала не могут выйти с выгружаемым потоком дисперсного продукта. Это приводит к уменьшению и. Экспериментальные кинетические данные по сушке и нагреву дисперсных материалов, получаемые в псевдоожиженном слое реальной высоты [6], интегрально учитывают влияние неоднородности слоя. [c.159]

Вообще, проблема масштабного перехода от лабораторных и пилотных установок к промышленным — одна из самых сложных в сорбционной очистке воды. Часто увеличение объема адсорбера приводит к снижению эффективности единицы рабочего объема аппарата вследствие изменения гидродинамической обстановки [23, с. 171], нарушения равномерности распределения потоков. Специальное изучение проблемы перехода от лабораторных установок по сорбционной очистке сточных вод через пилотные к промышленным показало, что трудно смоделировать биосорбционные процессы и учесть влияние коллоидных примесей на эффективность сорбции. Установки производительностью 2,8 280 и 38 000 мУсут, проработав 1 27 и 9 мес, при одинаковых скорости фильтрования, Тк и высоте слоя ГАУ показали средний эффект снижения ХПК 75 79 и 50%, а БПКб — 87 78 и 54%, в то время как средний расход угля составил 48 21 и 30 г/м , сорбционная емкость ГАУ достигала 1 3,5 и 1,4 г/г АУ (по ХПК), а частота промывок — 2 1 и 0,75 за сутки. Следовательно, моделирование реального процесса сорбционной очистки воды не всегда адекватно, необходимо вводить некоторый запас либо расширять предварительные исследования. [c.44]

В момент проведения данного исследования узлы конденсации и улавливания ПМДА-сщ)ца из контактных газов на полупромышленной установке работали неудовлетворительно. Выход продукта был низок, качество колебалось, и их зависимость от условий цроведе-ния цроцесса установить было трудно. В связи с указанным нами проводилось исследование окисления дурольной фракции,полученной на заводской установке, в модельной трубке. Катализатор К-63Б взят с этой же установки.В работе изучено влияние температуры, объемной скорости подачи воздуха и концентрации в нем сырья на выход и состав ПМДА-сьфца. Получены также данные по распределению те шературы по высоте слоя катализатора. [c.7]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология