Этилен давление насыщенного пара

ДАВЛЕНИЕ НАСЫЩЕННОГО ПАРА НАД ТВЕРДЫМИ И ЖИДКИМИ МЕТАНОМ, ЭТАНОМ И ЭТИЛЕНОМ [40, 41] [c.92]

Таблица 44. Растворимость двуокиси углерода в этане, этилене и их смесях и давление паров образующихся насыщенных растворов

Этилен. Зависимость давления насыщенных паров р (в мм рт. ст.) от температуры (при 123-170°К) [c.119]

При высоких давлениях, в особенности когда плотность газа становится сравнима с плотностью жидкости, образование газовых растворов сопровождается изменением объема и тепловым эффектом. Механизм растворения веществ в сжатых газах принципиально не отличается от механизма растворения в жидкости. В сжатых газах растворение веществ достигает значительных величин. Так, при l 10 Па и 100"С азот растворяет до 10 молярных долей бензина (%), а этилен при 2,4-10 Па и 50° С — до 17 молярных долей нафталина (%). Сжатые газовые растворы используются в технике для синтеза некоторых минералов. Например, растворимость кварца при высоких температурах в сжатом водяном паре, насыщенном некоторыми солями, используется для выращивания крупных (массой до нескольких килограммов) кристаллов. [c.126]

Ключевые слова скорость распространения звука, этилен, давление насыщенных паров, интерферометр. [c.106]

Впервые на принципиальную возможность определения изотерм адсорбции по выходной хроматографической кривой указал Вильсон . Позднее Де Во показал, что изотерме типа I по классификации БЭТ (вогнутой по отношению к оси лавления) соответствует хроматограмма с резко очерченной передней границей и размытой задней, в то время как изотерме типа И (выпуклой к оси давлений) соответствует хроматограмма с размытой передней и резкой задней. В случае линейной изотермы пик симметричен. Возможность использования десорбционных хроматографических кривых для получения изотерм адсорбции газов была показана Викке и несколько позднее —Рогинским и Яновским изучавшими механизм проявления хроматографической полосы на составной колонке. Было пoкaзaнo что кривые распределения адсорбированного вещества (этилен, пропилен) по слою адсорбента (уголь) являются равновесными. В 1951 г. Яновским была предложена методика графической обработки семейства десорбционных кривых для построения изотерм, изобар и изостер адсорбции. Грегг и Сток для адсорбентов, принадлежащих всем пяти структурным типам по классификации БЭТ, показали возможность применения основного уравнения равновесной хроматографии для расчета изотерм адсорбции по выходной (передней или задней) хроматографической кривой. Полученные изотермы н-пентана, н-гексана, циклогексана и бензола на различных силикагелях при 25° в пределах точности эксперимента, совпадают с изотермами, снятыми весовым методом с применением электромагнитных адсорбционных весов (рис. 2). Недостатком метода Грегга и Стока является необходимость предварительного насыщения колонки парами вещества, используемого в качестве адсорбата. Указанного недостатка лишен импульсный метод определения [c.26]

При исследовании скорости звука со стороны жидкости рабочая камера заполнялась этиленом до давления 0,05 Ша выше давления насыщенных паров и затем этилен удалялся из рабочей камеры до тех пор, пока давление после выравнивания температуры не устанавливалось равным давлению перед последним удалением этилена из рабочей камеры. [c.84]

Сопоставление данных о содержании углеводородов в воздухе перед регенераторами с концентрациями, соответствующими давлению насыщенных паров, показывает, что в условиях работы регенераторов легкие углеводороды (этан, этилен, пропан, пропилен), а также ацетилен не могут конденсироваться (образовывать кристаллы). Уменьшение содержания их происходит, по-видимому, в результате процесса адсорбции на насадке регенераторов. Тяжелые углеводороды (отС и выше) могут конденсироваться в регенераторах, так как равновесные концентрации их ниже, чем содержание углеводородов в поступающем воздухе. Однако следует отметить, что в регенераторах не происходит полной конденсации тяжелых углеводородов и в воздухе за, регенераторами содержание углеводородов во много раз превышает 31 . 483 [c.483]

При воздействии ядерных излучений на некоторые вещества, находящиеся в газовой фазе, протекают разнообразные реакции, в результате которых образуются новые вещества с меньшим давлением насыщенных паров, чем исходные продукты. Вследствие этого происходит конденсация пара в объеме и образование тумана. Например, при воздействии потока быстрых электронов на метан, этан, пропан, этилен, смеси этих газов с кислородом наблюдается образование тумана, концентрация которого зависит как от природы газов, так и условий облучения . [c.259]

Почти все общепринятые установки по адсорбции азота основаны на схеме, описанной Эмметом Для измерения небольших площадей поверхности изучается адсорбция при очень малых давлениях. Криптон с давлением насыщенного пара около 2 мм рт. ст. и этилен с давлением пара 0,1 мм рт. ст. при температуре жидкого азота дают возможность проводить измерения при низких давлениях. [c.109]

Следующий — легко летучий углеводород — этилен кипит при минус 103° и имеет при минус 161,5° давление паров около 5 мм рт. ст. Менее резко отличается упругость насыщенных паров этилена от упругости насыщенных паров этана, но тем не менее отделение этилена происходит хорошо. Упругость остальных углеводородов — пропилена и пропана, бутиленов и бутана — отличается незначительно и отделение их производят в виде фракций пропилен-пропановой и бутилен-бутановой. Вследствие этого при анализе готовых продуктов, например этилена, очень легко и точно определяются при.меси и количество чистого продукта. [c.304]

Если, например, давление над смесью бензина и газа понизить с 20 до 14 ат, то выходящий газ будет содержать относительно много водорода и метана. Эти компоненты крекинг-газа имеют особенно высокое давление насыщенного пара и растворимы в жидких продуктах крекинга значительно хуже, чем этан и этилен или углеводороды Сд и С4. Последние даже в отсутствии бензина при этом давлении находятся в жидком состоянии. Следовательно, в газовой фазе эти углеводороды, в соответствии с их упругостью паров, содержатся в небольшом количестве. [c.244]

По имеющимся данным, один из промышленных процессов проводили при 0°. При этом этилен реагировал с жидким хлором под давлением,, соответствующим давлению насыщенного пара последнего при данной температуре [2]. [c.149]

Пример VI-7. Холодильная установка, в которой этилен используется как холодильный агент, работает в следующем цикле 1) этилен в состоянии насыщенного пара под давлением Pi = 2 ат (точка /) адиабатически сжимается до Р2 = 8 ат (точка 2) 2) в конденсаторе при постоянном давлении р2 = 8 ат этилен переходит в состояние кипящей жидкости (точка 3) 3) сжиженный этилен расширяется, проходя дроссельный клапан, до давления pi = 2 ат (точка 4) 4) далее испарение этилена проводится при pi = 2 ат до полного его превращения в сухой насыщенный пар, и цикл замыкается в точке 1. Рассчитать работу сжатия и количества теплоты, отводимое в цикле, на 1 кг этилена. [c.141]

Этилен образуется из элементов (водорода и углерода) при атмосферном давлении и при очень высоких температурах (около 2000° С) 1141]. Кроме того, в большем или меньшем количестве он образуется наряду с другими углеводородами, главным образом метаном, этаном и пропиленом, нри всех высокотемпературных процессах расщепления насыщенных и ненасыщенных углеводородов и других органических соединений. По этой причине этилен всегда содержится в светильном газе [142], генераторном водяном газе и в других газообразных продуктах высокотемпературных процессов. Такие газовые смеси обычно не применяются для получения этилена из-за невысокого содержания в них этого углеводорода. Зато значи-гельным источником этилена являются газы, выделяющиеся при высокотемпературной переработке нефти и некоторых продуктов нефтяной промышленности. Особенно при газофазном крекинге (так называемый гиро-процесс ) [143], при котором пары нефти в смеси с парами воды пропускаются через контактную массу (в частности, через окись железа) при температуре 550—600°, в результате чего получается смесь газообразных углеводородов с содержанием этилена до 27% [144, 145]. Этилен образуется также в большом количестве при пиролизе природного газа. Па выход этилена большое влияние оказывают условия реакции. Реакционная смесь, получаемая путем пиролиза природного газа при 880°, содержит около 30% этилена [146]. [c.38]

Этилен абсорбируют растворителем и вместе с катализатором и промотором направляют в реактор. Насыщенный растворитель содержит 3—8% вес. этилена. Продукт из реактора поступает в сепаратор, где дросселируется при давлении около 7 ат. Выделяющиеся в сепараторе пары возвращаются в процесс. Горячий раствор полимера направляют на фильтрацию для удаления тонких фракций катализатора. Выделение полимера из раствора проводят методами, аналогичными рассмотренным выше. Степень превращения этилена составляет около 30—50% окончательный выход превышает 90%. Расход катализатора незначителен. [c.303]

В Гипрокаучуке сделан анализ трех возможных схем выделения этилена из насыщенного абсорбента и показано, что на выделение концентрированного этилена из насыщенного абсорбента в одной колонне требуется больший расход холода по сравнению со схемой, в которой из насыщенного абсорбента сначала извлекают этилен-этановую фракцию, а затем делят ее в следующей колонне на этиленовую и эта-новую фракции. Выделение из абсорбента смешанной фракции Сг— Сг в виде дистиллята при охлаждении конденсатора водой может быть, проведено под давлением 35—40 атм при этом температура в кубе колонны будет выше 140° С, что приведет к интенсивной полимеризации диеновых углеводородов, даже в присутствии ингибитора, и к необходимости применения пара высокого давления (12—16 ата). Выделение же фракции Сг—Сз нри более низком давлении может быть проведено с некоторым излишним расходом низкотемпературного холода. Следовательно, наиболее целесообразной и экономичной [c.190]

Насыщенный этиленом раствор триэтилалюминия из абсорбера насосом 5 передают в полимеризатор 6. Оптимальный режим полимеризации таков 105—110°С, 10—12 МПа, время реакции 6—8 ч. Необходимо иметь в виду, что при повыщении температуры до 125 °С и давления до 12,5 МПа в результате значительного ускорения реакции и выделения большого количества тепла (ж92,2 кДж/моль) может произойти взрыв. Смесь из полимеризатора направляют в сепаратор 7, где отделяют жидкие продукты от непрореагировавшего этилена. Этилен выводят через обратный холодильник 8, в котором конденсируются пары растворителя, а раствор высших алюминийтриалкилов поступает в сборник 9. При описанном производстве степень конверсии этилена составляет 83—85%, а выход высших алюминийтриалкилов достигает 75—77%. [c.324]

В гетерогенно-каталитическом процессе смесь этилена с кислородом, предварительно насыщенная водяным паром при 100 °С и атмосферном давлении, проходит над стационарным катализатором (хлорид палладия с активаторами на носителе) и поступает в скруббер, где образовавщийся ацетальдегид абсорбируется из реакционных газов водой. Водный раствор из скруббера поступает в отпарную колонну, где из него извлекают ацетальдегид. Во избежание образования взрывоопасных концентраций требуется очень точно дозировать кислород и этилен. Выделяющееся тепло используют для отпаривания ацетальдегида из водного раствора. За один проход достигается практически полное превращение этилена селективность превыщает 90%. Побочным продуктом является уксусная кислота. К недостаткам процесса относится сложность точной дозировки кислорода и этилена и отвода тепла. [c.162]

Изучено равновесие жидкость —пар [19], а позднее [20] были определены удельные объемы насыщенных и ненасыщенных паров и насыщенных жидкостей для системы этилен — СОг при —30 —15 0 10 и 15 °С. Кривые температура — состав при различных давлениях, представленные на рис. 20, ясно указывают на существование минимума точки кипения при каждом давлении. По мере снижения давления (и температуры) азеотропная смесь обогащается этиленом. Согласно Роулинсону [21], точка исчезновения азео-тропа соответствует давлению около 4 атм при равновесном переходе жидкость — пар для чистого этилена. [c.50]

Кларк и Дин [39] изучили также равновесное плавление твердого ацетилена в жидком этилене и определили давление паров насыщенных растворов. На рис. 36 показана проекция трехфазовой кривой на плоскость в координатах р—1, а также кривые возгонки [c.61]

Давление паров и состав насыщенных растворов твердой двуокиси углерода в этане, этилене и их смесях [13] приведены в табл. 44. [c.104]

Этан-этилен Пронан-пропнлен Бутап-бутилен Пентан-амилены Жидкий остаток, об. прн температуре —20° С при температуре + 20° С Давление насыщенных паров избыточное, в кГ1см [c.234]

Калибровку тензодатчика проводили при различных температурах по давлению насыщенного пара этилена. Для этого в рабочий калориметр загружали чистый этилен /содержание основного вещества 99,99%/ в количестве 0,6880 г. Этилен вводили, перемораживая его из мерного сосуда в калориметр, охл язденный до температуры жвдкого азота. Ориентировочное количество введенного этилена определяли по изменению давления газа в мерном сосуде, а точную массу этилена - путем взвешивания калориметра до и после заполнения. Перед заполнением воздух из калориметра эва1огировали. Давление этилена при температуре эксперимента определяли по [7]. Результаты калибровки аа- [c.83]

Egan С. G. а. Кегпр J. D. Этилен. Теплоемкость от 15 К до точки кипения. Теплоты плавления и испарения. Давление насыщенного пара жидкости. Сопоставление энтропии по термическим данным с энтропией по спектроскопическим данным. J. Ага. hem. So ., 1937, 59, № 7, 1264—1268. [c.60]

Наиболее пригодный интервал давлений для измерения поверхности при помощи азота лежит в пределах от 3 до 25 см рт. ст. В этом интервале применяется ртутный манометр, причем для защиты адсорбента от паров ртути в системе должна быть ловушка, охлаждаемая жидким азотом. Установка может включать краны, хотя ртутные затворы имеют определенные преимущества. Как те, так и другие требуют наличия охлаждаемых ловушек между ними и адсорбентом. Поверхности до 1 м могут быть определены сравнительно легко для определения меньших поверхностей объем мертвого пространства в установке должен быть лрнимальным. В случае поверхностей порядка 100 азот заменяется адсорбатами с низким давлением насыщенных паров при температуре жидкого азота, например этиленом, этаном, криптоном и т. п. Чем ниже значение Р в интервале относительных давлений Р1Рц 0,05—0,35, тем больше величина адсорбции по сравнению с количеством газа, оставшимся в газовой фазе после установления равновесия, следовательно, тем больше чувствительность и точность метода и тем меньшие поверхности могут быть измерены. Для поверхностей менее 100 см уменьшение объема мертвого пространства достигается в установках, не содержащих ртути и снабженных измерителем малых давлений, например манометром Пирани. [c.146]

Учитывая низкие критические температуры для хладоагентов нижнего каскада (этилен 9,4 °С, этан 32,1 °С) и высокие давления насыщенных паров при критических температурах (около 5 МПа), температура конденсации для них принимается в пределах от —30 до —20 °С, а расчетное давление в аппаратах от 2,0 до 2,5 МПа. Из хладонов в нижнем каскаде используют хладон-13 или полученный в последнее время хладон-503, представляющий собой азе-отропную смесь хладона-22 и хладона-13. [c.106]

Присутствие ионизирующихся компонентрабочих жидкостей, особенно катионов металлов, отрицательно сказывается на стабильности и коррозионной активности композиций, а иногда и на качестве отпечатков. Поэтому рекомендуют вводить органические проводники М-метил-2-пирролидон, сульфолан и другие специально синтезированные соединения. Для снижения испарения из сопла и струи вводят замедлители испарения,, т. е. вещества с низким значением давления насыщенных паров гликоли (этилен- и диэтиленгликоль, глицерин) и их эфиры, низкомолекулярные полимерные гликоли и их эфиры, Н-метил-2-пирролидон, сульфолан. Эти вещества растворяются не только в воде, но и в некоторых органических растворителях. Кроме того, они регулируют вязкость, поверхностное натяжение и электропроводность, т. е. являются многофункциональными компонентами. [c.120]

При 2,1 ат крекинг-бепзии еш е содержит растворенные углеводороды, от которых его освобо кдают в стабилизационной установке, работающей под давлением 25 ат. В первую очередь от бензина отгоняют в колонне-депро-панизаторе этилен, этан, пропеп и пропан. После этого продукт переводят во вторую колонну (дебутанизатор), работающую при 7 ат, где отгоняют бутан-бутиленовую фракцию, пока давление насыщенного пара бензина не достигнет оптимальной величины — 530 мм рт. ст. В табл. 167 приведен состав еще одного образца крекинг-газа, полученного с установки крекирования газойля, при понижении давления до 2,1 ат. Кроме того, в таблице помещены результаты анализа газов из депропанизатора и дебутанизатора. Под тем давлением, которое существует в этих аппаратах, газы, конечно, находятся в жидком состоянии. [c.245]

Перейдем теперь к рассмотрению вопроса о влиянии давления на растворимость твердых тел в газах этот вопрос с точки зрения термодинамики в принципе решается на основе тех же положений, что и проблема растворимости жидкостей в газах под высоким давлением. Из закона Гиббса—Дальтона следует, что растворимость твердого тела в газе должна соответствовать упругости насыщенного пара растворяемого вещества. Далее, необходимо ввести поправку на увеличение упругости пара под давлением (эффект Пойнтипга) [см. уравнения (1.60) и (1.61)]. Эта поправка, в общем, обычно невелика — она составляет, например, всего 6% для раствора СОг в воздухе прп — 150° и 200 атм. Однако в действительности растворимость твердых тел в газах оказывается обычно большей, чем это следует из приведенных выше положений. Так, по данным Вебстера [150], растворимость СОг в воздухе в приведенных выше условиях в 1480 раз больше, чем по закону Гиббса — Дальтона. Содержание нафталина в этилене при 12° и 100 атм в 25 500 раз больше, чем это следует из нормальной упругости пара нафталина [151]. По тем же данным, растворимость нафталина в этилене достигает 50 вес.% при 50° и 270 атм. [c.87]

Основные кинетические закономерности этих реакций в присутствии Ni и Со-катализаторов такие же, как и при гидроформилировании. Так, например, синтез насыщенных монокарбоновых кислот и гидрокарбоксилирование олефинов проводят в присутствии соединений и комплексов металлов УП группы при 120—280 С и 10—30 МПа. Наиболее активными катализаторами являются карбонилы кобальта и никеля, а в качестве активаторов можно использовать Mg, Al, Мп, u. При повышенном давлении СО гидрокарбоксилирование олефинов протекает в присутствии катализаторов. Наиболее легко вступают в реакцию а-олефины нормального строения, образуя смесь нормальных и а-метилзамещенных карбоновых кислот, причем в присутствии кобальтовых катализаторов получаются главным образом кислоты нормального строения, а в присутствии никелевых больше выход кислот изостроения. Добавка в реакционную систему 1г, HI, H3I, KI ускоряет реакцию и повышает выход кислот нормального строения. Скорость гидрокарбоксилирования возрастает также при добавке к СО небольших количеств водорода. Этилен в среде водяного пара в присутствии 0I2 или Со(СНзСОО)2 и 2H5I при 195 С и 7 МПа с селективностью 99% превращается в пропионовую кислоту. При проведении реакции в метаноле, содержащем 2% Н2О, гидро-карбоксилируются и гомологи этилена. Выход карбоновых кислот из олефинов Сз—Сю при 170—190 °С и давлении СО, равном 14—22 МПа, достигает 94%- [c.339]

Обычно в установках, производящих этилен и пропилен при повышенных рабочих давлениях, достаточно применять два хладоагента. На первой стадии в качестве хладоагента применяются аммиак, пропан или иронилен, для получения более низких температур применяется этилен. Пропилен часто предпочитается аммиаку, если он получается на установке в достаточно чистом виде, так как потери его легче возмещаются и температура кипения его ниже температуры кипения аммиака. Применять для охлаждения смесь пропилена и пропана не рекомендуется, так как различие в их концентрации в разных частях цикла ведет к некоторым не поддающимся учету колебаниям температуры. На некоторых установках низкого давления вместо компрессионного холодильного цикла применяются аммиачные адсорбционные машины. Эти машины с успехом могут быть применены и в установках высокого давления. Их экономичность зависит от наличия дешевого пара низкого или среднего давления или других дешевых источников тепла. Для получения температур испарения (около —30° С) вполне подходит нормальный пар низкого давления при 2,8—3,5 ати, но если требуются более низкие температуры, то выгоднее применять нар под давлением 5,6—6,3 ати. В некоторых случаях потребность в таком паре может быть велика и тогда стоимость его будет слишком высока, чтобы его можно было бы применять для получения холода. Для охлаждения до температуры —35° С требуется приблизительно 4 т насыщенного водяного пара под давлением 5,6 ати на миллион ккал. [c.34]

Верхний продукт колонны извлечения уходит обычно в виде паров, которые могут быть расширены адиабатически в детандере, а полученный при детандировании холод использован для повышения степени извлечения этилена. Обратный поток остаточного газа нри низком давлении нагревается в нредварительном теплообменнике и направляется в топливную сеть или при необходимости использования содержащегося в нем водорода на другие установки. В кубе колонны извлечения поддерживается температура от 10 до 40° С в зависимости от состава кубовой жидкости и степени насыщения ее метаном. Кипятильник куба колонны подогревается паром низкого давления, горячей водой или другим теплоносителем. Кубовая жидкость, содержащая этилен и более тяжелые компоненты, с небольшими примесями метана выводится для дальнейшего фракционирования. [c.163]