Содержание Десорбция

С увеличением длины цепи десорбция образовавшихся молекул протекает все медленнее, так что остается больше времени для гидрирования их присутствующим водородом. Это объясняет тот факт, что содержание ненасыщенных соединений во фракциях продуктов синтеза уменьшается по мере их утяжеления. В известных условиях может проходить также и обратный процесс распада высокомолекулярных углеводородов, причем создается известное равновесие между процессами полимеризации и распада . [c.86]

При десорбции недостаточная подача воздуха в десорбер может привести к увеличению содержания синильной кислоты вводе,-выходящей из станции очистки. [c.83]

Выделение бутадиена водно-аммиачным раствором уксуснокислой медн основано на способности бутадиена образовывать с солями одновалентной меди комплексы, разлагающиеся на исходные составные части прн повышении температуры до 80°. Основными аппаратами установки являются абсорбер и отпарная колонна. При контактировании с раствором бутадиен абсорбируется в нем, в то время как большая часть бутана и бутадиенов выводится из системы. Растворитель контактируется с углеводородной фракцией последовательно в несколько ступеней, представляющих собой главным образом турбосмесители и сепараторы. Углеводородная фракция после извлечения из нее бутадиена промывается водой и поступает на рециркуляцию илп на установку алкилпрования. Раствор, насыщенный бутадиеном, подается в де-сорбционную колонну, где из него выделяется углеводородная часть, которую отмывают в скруббере водой от увлеченного растворителя. Из скруббера бутадиеновый поток поступает в колонну редистилляции, где освобождается от примесей. Абсорбция проводится при 37°, десорбция при 79°. Этот метод дорогой и применяется при малых содержаниях бутадиена в газах. [c.72]

При переработке газов с небольшим содержанием легких углеводородов (метан, этан, этилен) целесообразно процесс абсорбции — десорбции проводить в одном аппарате — фракционирующем абсорбере, в этом случае верхняя часть аппарата является абсорбером, нижняя — отпарной колонной. [c.271]

Вместе с сероводородом из потока газа может быть удалена также двуокись углерода изменяя продолжительность адсорбционного процесса, можно получить любую. заданную степень извлечения СО 2- В процессе совместной адсорбции газа от двуокиси углерода и сероводорода в первый период происходит полное удаление обоих компонентов, затем СО а вытесняется сероводородом. Содержание СО., в выходящем потоке газа резко возрастает, причем вследствие вытеснения оно превосходит содержание СО в исходном газе. В то же время количественно сорбируется сероводород. На основе десорбции газов осуществлено производство серы и твердой двуокиси углерода. [c.112]

Структура торфа весьма чувствительна к различного рода физическим и физико-химическим воздействиям, что вызывает соответствующее изменение его гидрофильных и водных свойств. Наиболее существенно эти параметры изменяются при обезвоживании, когда в процессе дегидратации торфа усиливаются меж- и внутримолекулярные взаимодействия через поливалентные катионы, содержание которых в торфе достигает 2 мг-экв/г с. в. (грамм сухого вещества), или посредством водородных связей. В определенных условиях ковалентные или ионные взаимодействия переходят в комплексные гетерополярные, вследствие чего при обезвоживании и интенсивной усадке в надмолекулярных образованиях торфа протекают необратимые процессы. Изменение водных свойств торфа при высушивании до низкого влагосодержания наглядно проявляется в явлении гистерезиса на графиках сорбции — десорбции воды, изменяются также его диэлектрические свойства при высушивании — увлажнении [215] и водопоглощение при различной степени осушения пахотного горизонта торфяной почвы [216]. [c.66]

Пример 19. В процессе адсорбции, рассмотренном в примерах 17 и 18, регенерацию сорбента предполагается проводить при давлении 0,1 МПа и температуре 25 °С путем рециркуляции части очищенного водорода. Определить расход водорода на регенерацию угля при продолжительности десорбции 1800 с, если максимальное содержание метана в сорбенте после регенерации должно составлять 0,00035 кг/кг угля. Считать, что при давлении 0,1 МПа применимо то же уравнение изотермы адсорбции. [c.72]

Для выделения н-бутенов при их высоком содержании в смеси с изобутеном (до 50%) на цеолитах СаА рекомендован процесс при 100—150°С и невысоких давлениях 0,03—8 МПа при адсорбции, 0,10—0,17 МПа при продувке, 0,1—0,11 МПа при десорбции [45]. Объемная скорость подачи сырья 1—2 ч а продолжительность каждой стадии не превышала 5—10 мин. При этом выход н-олефинов С4 близок к 70% [c.200]

Газоразделение производится методом холодной абсорбции и десорбции. Основная задача фракционирования газообразных углеводородов процесса пиролиза - максимально извлечь и выделить концентрированную этан-этиленовую фракцию, с большим содержанием этилена, для синтеза этилового спирта и этилбензола. [c.220]

Электролитический метод основан на количественном электролизе воды (после ее десорбции из масла инертным газом) в специальной ванне. Метод позволяет одновременно определять и суммарное количество воды в масле и содержание растворенной в нем воды для этого пробу масла разделяют на две части, причем из одной части до анализа удаляют эмульгированную воду. [c.38]

Смолы, содержание Масла нефтяные Адсорбция смол на силикагеле из бензольного раствора испытуемого продукта с последующей десорбцией их ацетоном отгонка или выпаривание ацетона из раствора и доведение смол до постоянной массы 15886—70 [c.56]

Теперь примем, что лимитирующей стадией является десорбция. Скорость ее не зависит от концентрации молекул реагента. Следовательно, общая скорость процесса при увеличении содержания реагента не изменяется. [c.416]

Электрическая прочность (Э. П.) увлажненного масла практически определяется содержанием в нем эмульсионной воды [36]. Растворенная вода в стандартных условиях испытания до известных пределов не снижает ее. Интенсивное перемешивание ведет к снижению электрической прочности (рис. 10. 18), что объясняется десорбцией воды в жидкий диэлектрик со стенок электрода [37]. [c.546]

Рис. 2.21. Изменение содержания этанола (/) и воды (II) при десорбции в различных точках слоя угля.

Изменение температуры очищаемой паровоздушной смеси от 35 до 50 °С приводит к увеличению себестоимости рекуперированного продукта на 2—3 коп./кг. Зависимость себестоимости рекуперированного бензина от скорости пара имеет экстремальный характер во всем диапазоне изменения концентрации бензина в паровоздушной смеси, поступающей на рекуперацию. Минимум себестоимости наблюдается при = 0,07 м/с. Зависимость себестоимости от остаточного содержания бензина в угле после десорбции представлена на рис. 4.6 и 4.7. Анализ указанных зависимостей позволяет определить оптимальные (в смысле минимума себестоимости рекуперированного бензина) режимные параметры промышленного процесса рекуперации. [c.180]

В данном случае обобщенным критерием оптимальности, наиболее полно отражающим экономическую эффективность процесса, является себестоимость рекуперированного бензина. Поэтому с точки зрения максимизации себестоимости рекуперированного продукта необходимо добиваться прежде всего повышения концентрации поглощаемого компонента в очищаемой паровоздушной смеси, нахождения оптимальной скорости пара при десорбции и остаточного содержания бензина в угле после десорбции. [c.183]

Известно [45], что содержание асфальтенов в нефти закономерно меняется по простиранию и мощности пласта. Поэтому после проведенных экспериментов встал вопрос о возможной дополнительной адсорбции асфальтенов при перемещении нефти из зон с большим содержанием асфальтенов в зоны с меньшим их содержанием и их десорбции при изменении направления перемещения нефти. Для выяснения этого были проведены две серии опытов. [c.55]

В опытах второй серии адсорбент заливали нефтью из скв. 20, через заданное время нефть декантировали нефтью из скв. 380 и затем адсорбент заливали нефтью из скв. 380. Через 72 ч определяли величину адсорбции асфальтенов, которая оказалась равной 15-10 мг/см . Таким образом, поступление нефти с меньшим содержанием асфальтенов (скв. 380) в породу, насыщенную нефтью с большим содержанием асфальтенов (скв. 20), обусловило десорбцию асфальтенов. [c.56]

Полученные результаты позволяют считать, что перемещение нефти из зон с большим содержанием асфальтенов в зоны с мень-щим содержанием асфальтенов приведет к дополнительной адсорбции асфальтенов из нефти. Перемещение же нефти в обратном направлении приведет к десорбции. Вероятно, эти процессы могут повлиять на изменение фильтрационных свойств пород и извлечение из них нефти. [c.56]

Для удаления углеводородов, адсорбируемых на поверхности закоксованных катализаторов, последние перед регенерацией продувают водяным паром [4], инертным газом [5], а в некоторых случаях-водородом [16]. Предполагают [17], что при этом кроме десорбции углеводородов возможен разрыв связи катализатор-углерод, приводящий к прекращению роста коксовых макромолекул. Низкомолекулярные продукты, образовавшиеся после обрыва, десорбируются с поверхности, что вызывает уменьшение содержания водорода в коксе. На рис. 1.1 представлено изменение содержания водорода в коксе, полученном обработкой цеолитсодержащего катализатора АШНЦ-3 парами вакуумного газойля при 500 °С, в зависимости от продолжительности продувки водяным паром после крекинга. Как видно из зависимости, представленной на рис. 1.1, с увеличением времени продувки до 15-18 мин содержание водорода в коксе уменьшается дальнейшее увеличение продолжительности до 40 мин не отражается на составе кокса. [c.7]

Для полного выжига кокса и прокаливания катализатора с целью десорбции воды температура в реакторах была повышена до 510°С, а содержание кислорода-до 5% (об.). При этом наблюдались отдельные вспышки во второй и третьей ступенях, но температура не превышала 510 °С. [c.100]

В процессах, протекающих по механизму (X) или близких к ним, можно добиться значительного увеличения эффективности ири промежуточных значениях частот изменения температуры. Это следует из таких простых соображений 1) скорость адсорбции газов слабо зависит от температуры, адсорбция идет с достаточной скоростью и при низких температурах 2) скорость десорбции становится значительной только при высоких температурах 3) при низких температурах (например, Г1) достаточно быстро обеспечивается такой состав поверхности катализатора, при котором содержание промежуточных веществ А2 и В2 оказывается значительным. Реакция между этими веществами проводится при высокой температуре (например, Га). Эта температура не может быть очень большой, поскольку при этом могут оказаться значительными скорости десорбции. [c.59]

Пример 33. 1200 л газовой смеси, содержащей 5% (об.) бензола, пропускают при 20 °С через 0,45 кг активного угля. После насыщения угля парами бензола через него пропускают перегретый водяной пар при 200 °С с целью десорбции бензола. Определить содержание бензола в газе после адсорбции и степень использования его после десорбции. [c.204]

С увеличением количества окиси хрома в контакте, содержание прочно связанного водорода и скорость его десорбции возрастают, а скорость выделения слабосвязанного водорода (до 300 °С) и доля его в катализаторе уменьшаются. Из контактов с содержани-е М окиси хрома 70% и выше водород извлекается в основном в интервале 400—800 С. Наиболее резкое возрастание количества выделившегося водорода (30—40 см с 1 г катализатора) характерно для никель-хромовых контактов с низким содержанием N1 [ниже—10% (масс.)]. [c.32]

Исследовались образцы, полученные выщелачиванием сплавов Си Д1 (50 50), охлажденные с различной скоростью Си Л1 (30 70) Си А1 (70 30) и Си А1 М (50—л 50 л ), где М—Мд, 1п, РЬ, V, 5п, 5Ь, ЫЬ, Сг, Мо, Не, Ре, N1, Ни, 1г и Р1. Концентрацию добавок варьировали от 3 до 10% (масс.). Энергия активации десорбции для явно выраженных максимумов рассчитывалась по уравнению Цветановича [59]. Содержание металлической меди в продуктах выщелачивания сплавов определялось иодометрическим методом. [c.60]

Блок абсорбции-десорбции (фракционирующий абсорбер). Во фракционирующем абсорбере контролируется и регулируется подача абсорбента в абсорбер II ступени, в зависимости от содержания С5 в уходящем сухом газе подача абсорбента в абсорбер-десорбер в зависимости от содержания Сз в уходящем сверху газе расход деэтаиизированной фракции н.к.— 140 °С и абсорбента, выходящего из абсорбера, в зависимости от содержания Сг в жидкой фазе уровень в кипятильнике фракционирующего абсорбента давление. Излишнее тепло в абсорбере снимается циркулияцией абсорбента через холодильники. Температура под тарелкой, с которой забирается абсорбент, регулируется подачей охлажденного абсорбента. Расход циркуляционного абсорбента регистрируется. [c.224]

Процесс горячий пота ш . Поглотитель представляет собой 25—35%-ный водный раствор К2СО3, удаляющий из газа H2S, СО2, OS и S2, но не удаляющий меркаптаны. Газ, подлежащий очистке, предварительно нагревают в теплообменнике в результате теплообмена с очищенным газом, отходящим из абсорбера. Давление в абсорбере может изменяться от 2 до 14 МПа, температура абсорбента составляет 105-f-115° . Абсорбент регенерируется в результате снижения давления практически при той же температуре, что и при абсорбции. Высокое содержание СО2 в насыщенном растворе способствует десорбции H2S. [c.176]

Каталитический крекинг нефти. По данным А. В. Агафонова и других [3] при крекинге нефти в присутствии алюмосиликатных катализаторов высококипящие углеводороды, главным образом нафтеновые и ароматические с боковыми парафиновыми цепями, а также смолистые и сернистые сиединения, разлагаются с высокой Скоростью. Присутствие в крекируемой смеси низкомолекулярных углеводородов способствует десорбции продуктов разложения и оказывает благоприятное действие вследствие значительного понижения концентрации смолистых и полициклических соединений на поверхности катализатора [3]. Ниже приведен баланс (в % вес. на нефть) однократного крекинга сернистой смолистой нефти (плотность = 0,867, содержание серы 1,6% вес., коксуемость 5,8% вес., содержание фракций ло 350° 48,5% вес.) в присутствии природного катализатора с индексом активности И—14. Условия процесса температура в реакционной зоне 450 , объемная скорость подачи сырья 1,2—1,5 час. , весовая кратность циркуляции катализатора 5. [c.215]

При получении метанола на базе природного газа очистка синтез-газа сводится к освобождению его от "углекислоты. Это может быть осуществлено либо водной отмывкой под давлением, либо абсорбцией углекислоты раствором моноэтаноламина. При большом содержании з глекислоты в газе (свыше 10%) обычно применяют водную очистку. Процесс проводят при давлении 25—28 ат в абсорбере, заполненном кольцами Рашига. Отмытый от СОг газ отводится с, верха абсорбера. Вода и растворенные в ней газы направляются на десорбцию, которая осуществляется редуцированием давления до атмосферного в агрегате мотор — насос — турбина. В этом агрегате рекуперируется до 40% энергии, затраченной на подачу воды в аппараты высокого давления. [c.18]

В Секторе нефтехимии проводились работы по уточнению ресурсов нефтехимического сырья на Украине, в частности по оценке содержания нормальных алканов и ароматических углеводородов в различных фракциях нефтей Украины, изучались теоретические основы карбамидной депарафинизации. В соавторстве с П. Н. 1 аличем, Л. А. Куприяновой, К. И. Патриляком и другими исследованы процесс клатратообразования, взаимодействие индивидуальных нормальных алканов С —С12 с карбамидом в широком диапазоне температур в разных средах, равновесие в системах карбамид — алкан — комплекс, термохимия ] оА[1глексов карбамида и кинетика процессов их образования и разложения. Открыто явление низкотемпературного гистерезиса, связанного с механизмом образования и разложения комплексов и термодинамическими характеристиками процессов перекристаллизации мочевины и адсорбции — десорбции включенного вещества. [c.13]

Для сорбционного выделения олефинов из крекинговых фракций широко используют цеолиты СаА. Сорбцию олефинов из гек-сеновой и гептен-октеновой фракций бензинов термического крекинга, содержащих ж9% н-олефинов, проводили при 100°С ( ля гексеновой фракции) и при 150 °С (для гептен-окгеновой) скорость подачи сырья 0,2 ч [34]. Десорбцию осуществляли водяным паром при тех же температурах. В результате были получены, концентраты с 35—66% н-гексенов и 2б—60% гептенов и октенов, причем рециркуляцией н-олефинов их содержание в концентрате можно повысить. [c.195]

Сапаставление кинетических кривых адсорбции и десорбции н. додекана позволило проследить за характером процесса в зависимости от входной. концентрации сорбата. Так, при подаче потока, содержащего 21,5% . парафина, на цеолит до его насыщения скорость десор1бц и соизмерима со скоростью адсорбции до у = 0,66 ( 7 — отно сительная величина адсорбции—десорбции), а по мере увеличения содержания н. додекана в потоке у уменьшается и наблюда-ется резкое различие в характере кривых адсорбции и десорбции. В случае подачи потока с концентрацией сорбтива 71,27о при 7 = 0,5 скорость адсорбции в 2,24 раза больше скорости десорбции. [c.107]

Анализ усредненных показателей работы установки показал, что в зависимости от исходного содержания кислых компонентов в газовой смеси, соотношения жидкость/газ, температурного режима абсорбции и десорбции, содержания полисульфида амина в рабочем растворе, степень очистки по меркаптановой сере составляет 44...87%, по сероводородной сере - отсутствие. Эти испытания показали возможность комплексной очистки природного газа от сероводорода, диоксида углерода, а также от меркаптанов с применением полисульфида амина в составе абсорбента на основе алканоламинов. [c.75]

При мицеллообразовании резко изменяются объемные свойства системы. В связи с этим для вышеописанных модельных и реальных систем было измерено удельное объемное сопротивление (см. рис. 62, а 63, а). Для реальных систем (депарафинированное масло+присадка) зависимость р от концентрации выражается прямой, параллельной оси абсцисс. Для модельных систем (депарафинированное масло + присадка) полученная сложная зависимость в интервале малых концентраций присадки (0,008—0,2 /о) аналогична зависимости а от С (см. рис. 63, кривые /). При содержании присадки до 0,008% (масс.) удельное объемное сопротивление резко возрастает. В области этих же концентраций растет и поверхностное натяжение системы. Это указывает на поверхностную инактивность присадки, которая, очевидно, концентрируясь в объеме, связывает молекулы смол, что и приводит к росту рс. Десорбция заканчивается при концентрации присадки 0,008% (масс.) и, начиная с этой концентрации до 0,02% (масс.), добавляемая присадка адсорбируется преимущественно на поверхности, что приводит к снижению поверхностного натяжения и удельного объемного сопротивления, которое достигает минимума при концентрации ПАВ 0,02 /о (масс.), т. е. в области начала мицеллообразования. В интервале концентраций от 0,02 до 0,05% (масс.), очевидно, большая часть присадки расходуется на образование мицелл, что и приводит к повторному увеличению удельного объемного сопротивления и поверхностного натяжения. При концентрациях присадки выше 0,05% (масс.) поверхностное натяжение и удельное объемное сопротивление несколько снижаются и, начиная с 0,2% (масс.), эти параметры [c.175]

При адсорбционно-ректификационном способе разделения попутного газа используют непрерывно действующие адсорберы с движущимся сверху вниз слоем активированного угля гиперсорбция). Для десорбции углеводородов обрабатывают уголь водяным паром и затем осушают горячим газом. Высшие парафины поглощаются углем в первую очередь, что позволяет выделить фракции углеводородов 5, С.ь Сз и даже С2. Из-за больших капитало-вло> сний и трудностей при транспортировании адсорбента п обслуживании этот метод широко не распространился, но он считается наиболее эффективным для разделения газов с низким содержанием углеводородов Сз—С5. [c.25]

Характер кинетических кривых процесса десорбции (см. рнс. 2.23) свидетельствует о том, что расход десорбирующего пара в фазе десорбции может быть оправдан только до определенного значения остаточного содержания поглощенного компонента в угле. В настоящее время в литературе, нет точных рекомендаций, позволяющих однозначно решить вопрос о том, до какого остаточного содержания необходимо проводить фазу десорбции. Попытки решить эту задачу рассмотрением компромиссной ситуации отдельной фазы десорбции [54] нельзя считать успешными. Объясняется это прежде всего тем, что наряду с внутрикомпромиссной задачей фазы десорбции, решаемой относительно количеств десорбируемого вещества и десорбирующего агента, существует и внешний компромисс, обусловленной непосредственной связью фазы десорбции с фазой адсорбции. Увеличивая остаточное содержание десорбируемого вещества в угле, мы уменьшаем тем самым расход десорбирующего агента, что приводит к снижению энергозатрат. Однако с уменьшением расхода пара снижается динамическая активность угля в фазе адсорбции, что ведет к увеличению энергозатрат. Решение этого компромисса возможно только при условии комплексного рассмотрения процесса рекуперации при помощи экономических критериев оптимальности. [c.178]

В связи с этим наибольший интерес представляет зависимость себестоимости очистки от остаточного содержания бензина в угле после десорбции (а ост) в дизпззонб изменения входной концентрации бензина в паровоздушной смеси (со) и управляющего воздействия — скорости подачи пара ( <Уп). Эта зависимость, представленная на рис. 4.3 и 4.4, позволяет определить [c.178]

Изучение параметрической чувствительности критериев оптимальности показало, что наиболее сильное влияние на оба критерия оказывает изменение концентрации поглощаемого вещества— бензина БР-1 в паровоздушной смеси, поступающей на рекуперационную установку. Вторым фактором по степени влияния на критерии оптимальности является уменьшение остаточного содержания бензина после фазы десорбции (увеличение степени десорбции), а третьим — измeнeн e скорости подачи десорбирующего агента (водяного пара). [c.182]

В работе [211 изучали очистку низкомолекулярных парафинов (фракция 240-350°С), выделенных из ромашкинской и туймазинской нефти, на силикагеле марки АСК и на алюмосиликатном адсорбенте активностью соответственно 12,0 и 11,6 при 25-30°С. Было установлено, что для полной деароматизации парафина на I кг ароматических углеводородов требуется 30 кг адсорбента, а для получения парафина с содержанием О,5-1,0 (масс.) ароматических углеводородов - 20-23 кг. Для десорбции применяли гептановую или изооктановую фракцию, бензол и спиртобензольную смесь. [c.230]

В работе [31] описана глубокая деароматизация керосина (фракция 170-270°С), содержащего 3,7 2 ароматических углеводородов и жидких парафинов. В качестве адсорбента поимйнен цеолит На . После деароматизации продукта содержание аромати скюс углеводородов не превышает 0,1-0,252. Для десорбции использовали водяной пар с температурой 300°С. После многих циклов деароматизации, проведенных непрерывно на пилотной установке в течение 23 суток, адсорбционные свойства цеолита, связанные с отрицательным воздействием на него водяного пара, снизились примерно на 10 8. [c.231]

На термодесорбционных кривых имеется слабовыраженная низкотемпературная область десорбции водорода (30—100°С), который при малом содержании никеля десорбируется отдельным пиком. Выделение углекислого газа наблюдается только в случае нйкель-хромового катализатора, содержащего 5% окиси хрома и 957о никеля, в остальных случаях выделившийся газ представля- [c.31]

Состав сплава при охлаждении Ф зорый состав Фэзовый o TaB Содержание меди в катализаторе, % Удельная поверх- Размеры общее содержание десорбиров. водорода, см /г катализатора Энергия активации десорбции, кДж/моль [c.58]

МПа поступает во входной сепаратор С-1 для отделения капельной жидкости сконденсировавшейся влаги и тяжелых углеводородов. Газ из сепаратора подается на очистку в абсорбционную колонну К-1, на верх которой подается регенерированный абсорбент Сульфинол . Очищенный газ из К-1 поступает в сепаратор С-2 для отделения унесенного абсорбента, который объединяется с потоком регенерированного абсорбента и возвращается в К-1. Насыщенный абсорбент с низа К-1 направляется в экспанзер, где за счет понижения давления происходит выделение растворенных углеводородов. Количество газов дегазации в этом процессе ввиду повышенной растворимости углеводородов в физическом абсорбенте значительно больше, чем в процессах аминовой очистки, причем и содержание HjS в них выше. Поэтому целесообразно осуществлять очистку экспанзерного газа в отдельной колонне. В приведенном варианте схемы абсорбер К-2 для очистки экспанзерного газа (низкого давления) выполнен в одном корпусе с дегазатором В-1. Часть регенерированного абсорбента подается на верхнюю тарелку К-2. В других вариантах схемы экспанзерный газ может возвращаться в поток сырьевого газа после компримирования его до первоначального давления. Частично дегазированный абсорбент после В-1 подогревается в теплообменнике Т-1 обратным потоком регенерированного Сульфинола и поступает на регенерацию в К-3. Кислый газ с верха К-2 проходит через холодильник Х-2 для конденсации иаров унесенного абсорбента и поступает в емкость орошения. Кислые газы направляются на установки получения серы, а Сульфинол поступает на верхнюю тарелку К-3 в качестве орошения. Для поддержания температуры десорбции (65 °С) часть абсорбента подогревается в испарителе И-1. Регенерированный Сульфинол с низа К-3 насосом Н-3 подается после охлаждения в рекуперативном теплообменнике Т-1 и водяном холодильнике Х-1 в абсорбционные колонны К-1 и К-2. [c.57]