Влияние параметров на потери

Основными технологическими параметрами, в значительной степени определяющими процесс каталитического риформинга и характеристики получаемых продуктов, являются температура, давление, объемная скорость подачи сырья и кратность циркуляции водородсодержащего газа. Однако в эксплуатационных условиях основным регулируемым параметром является температура на входе в реактор. Давление, скорость подачи сырья и кратность циркулирующего газа обычно поддерживаются постоянными, оптимальными для переработки данного сырья. Изменением температуры процесса компенсируют потери активности катализатора, обеспечивая тем самым приемлемую глубину ароматизации сырья и требуемое качество риформинг-бензи-на (величину октанового числа). Рассмотрим влияние отдельных параметров на процесс риформирования. [c.13]

Проблеме гидродинамической устойчивости ламинарного течения в плоских каналах и трубах с проницаемыми стенками и условиями перехода в турбулентный режим посвящен ряд исследований [1]. Выводы о влиянии отсоса (вдува) на устойчивость пограничного слоя сводятся к следующему в плоском канале отсос стабилизирует течение, повышая критическое число Рейнольдса (рис. 4.6) вдув вначале резко дестабилизирует процесс, однако при параметрах вдува, больших критического, наблюдается слабый рост критического значения числа Рейнольдса Re . Потеря устойчивости ламинарного течения в трубах с проницаемыми стенками имеет особенности в частности, отсос дестабилизирует течение, снижая Re . [c.132]

Уравнения такого типа не дают представления о влиянии параметров пневмотранспорта (концентрация, размер частиц и т. д.) на потерю напора и не отражают физической сущности процесса пневмотранспорта они могут лишь более или менее удачно оценивать превышение перепада давления при пневмотранспорте над сопротивлением при движении чистого газового потока. [c.180]

Для уменьшения потерь за счет излучения разницу температур терморезистора и стенок камеры принимают не более 100-200 °С. В этом случае потери тепла на излучение незначительны и ими можно пренебречь. Потери за счет теплопроводности токоподводящих концов (как показывают теоретические и экспериментальные исследования, при отношении длины нити / или диаметра шарика В к диаметру токоподводящего конца порядка нескольких сотен и более) незначительны и ими можно пренебречь. Наибольшую трудность представляет исключение (или существенное уменьшение) влияния конвективных потерь тепла. Как видно из уравнения (9.69), потери на конвекцию можно уменьшить за счет уменьшения коэффициента теплоотдачи а, температурного напора А/ и поверхности терморезистора Р. В свою очередь, значение а зависит от скорости движения среды, формы и размеров терморезистора, температуры терморезистора и среды, физических параметров среды — коэффициентов теплопроводности, теплоемкости, плотности, вязкости. [c.696]

Частные гидравлические характеристики (напорная, мощ-ностная, к. п. д.) получаются в условиях, когда изменение таких параметров, как угловая скорость, надкавитационный напор, вязкость, содержание или крупность взвешенных частиц, приводят к тому, что для насоса в целом не соблюдается динамическое подобие. Это может быть, во-первых, из-за нарушения подобия течения жидкости в насосе и, во-вторых, из-за влияния механических потерь, для которых несправедливы гидродинамические критерии подобия. [c.35]

ВЛИЯНИЕ ДИССИПАТИВНЫХ ПОТЕРЬ НА ПАРАМЕТРЫ ФИЛЬТРОВ [c.297]

С другой стороны, в связи с тем, что свойства термоэластопластов в значительной мере определяются степенью разделения фаз, весьма важным параметром их структуры является чистота блоков — отсутствие засоренности их другим сомономером. Для бутадиен-стирольных термоэластопластов, помимо многочисленных электронномикроскопических исследований фазовой структуры, было изучено влияние молекулярной массы, состава и числа блоков в макромолекулах на степень разделения фаз методом измерения температурной зависимости тангенса угла механических потерь [11] и установлено, что увеличение молекулярной массы, а также увеличение числа блоков в макромолекулах снижает степень этого разделения. [c.59]

Значение д обусловлено требованиями пожарной безопасности, которые сформулированы в действующих нормативах. Параметр п характеризует случайный процесс включения спринклеров во время пожара. Параметр с дает оценку степени влияния гидравлических потерь напора в трубопроводах на эффективность работы установки. [c.168]

ВЛИЯНИЕ ПАРАМЕТРОВ НА ПОТЕРИ [c.30]

С ростом температуры от 20 до 200 °С удельное объемное сопротивление снижается до 1,6-10 Ом-см, а тангенс диэлектрических потерь и коэффициент мощности возрастают до 0,74 и 12% соответственно, т. е указанные параметры меняются в нормальных для диэлектриков пределах. При этом увлажнение не оказывает существенного влияния на диэлектрические свойства резин. [c.519]

ВЛИЯНИЕ ПАРАМЕТРОВ НА ДИСКОВЫЕ ПОТЕРИ [c.59]

Выявим влияние параметров центростремительного турбодетандера на относительную потерю от трения дисков при нормальном выходе. [c.61]

ВЛИЯНИЕ ПАРАМЕТРОВ НА ПОТЕРИ ОТ УТЕЧКИ [c.63]

Выясним влияние параметров пото ка и ступени на относительную потерю от утечки. [c.64]

При различных условиях деформирования, соответствующих различным условиям эксплуатации, те или иные параметры могут по-разному влиять на поведение резин. В области малых деформаций (<1%) теплообразование и тангенс угла механических потерь определяются в основном типом сажи в области больших деформаций (> 10%) определяющую роль играет структура сетки подвижной каучуковой матрицы в области средних деформаций влияние различных структурных параметров соизмеримы между собой. [c.91]

Одним из способов сокращения технологических потерь нефти на промыслах является повышение эффективности (к.п.д.) работы сепарационного оборудования и использование герметизированной схемы подготовки нефти. Степень влияния эффективности сепараторов рассмотрена на расчетных параметрах стабилизации нефти Сергеевского месторождения по. различным схемам. При этом к.п.д. [c.27]

Влияние параметров рабочего процесса на потерю устойчивости рабочего процесса в центробежной форсунке можно выявить из анализа системы (3.80). Очевидно, что все параметры, увеличивающие модуль частотной характеристики звеньев, входящих в замкнутый контур, дестабилизируют рабочий процесс. К ним можно отнести снижение перепада давлений на тангенциальных каналах, уменьшение расхода через форсунку, увеличение коэффициента закрытия форсунки Л /г, [c.110]

Метод Итона [25]. Основан на подходе, аналогичном изложенному в методе Эндрюса и др. Однако для нахождения коэффициента гидравлического сопротивления используют несколько иное уравнение, учитывающее массовую долю газа в общем потоке и его вязкость. Эмпирические зависимости получены на основе многочисленных экспериментов на длинных трубопроводах различных диаметров (0,05 - 0,1 м). В процессе опытов учитывали влияние на потери давления следующих параметров расходов газа (параметр менялся от О до 0,33 нм /с) и жидкости (от 10" до 10" м /с) вязкости жидкой фазы (от 1 до 13,5 мПа-с) среднего давления в трубопроводе (от 0,5 до 6,5 МПа) газосодержания (О - 1). [c.156]

Влияние различных параметров уплотнения на его работу определяют на испытательных стендах. Самыми распространенными и простыми являются стенды для промышленных испытаний торцевых уплотнений, на которых измеряют износ и степень герметичности уплотнения. Для более полных исследований применяют специальные испытательные стенды, позволяющие определить точку, износ, потери на трение, зазор в паре трения, скорость скольжения, давление среды, температуру и т. д. [c.119]

Влияние скорости на гидродинамические параметры работы реактора сказывается, главным образом, на величине потери напора при прохождении газовой смеси через слой катализатора. С ростом скорости потока газов при условии постоянства объемного расхода газа появляется необходимость увеличения высоты слоя для сохранения расчетного времени контактирования газовой смеси и катализатора. Учитывая, что гидравлическое сопротивление взвешенного слоя пропорционально его исходной высоте, увеличение скорости потока, таким образом, приводит к дополнительным энергетическим затратам. [c.258]

Исследование влияния конструктивных параметров на потери напора и снижение скоростей [c.164]

Исследование влияния конструктивных параметров на потери напора и снижение скоростей проводили в сушильной камере с тангенциальными входными щелями, равномерно распределенными на поверхности конфузорного участка. На первом этапе изучали режим работы камеры с движением газов в сторону сужающегося конуса, являющегося основным узлом в конструкции исследуемой вихревой распылительной сушилки. На втором этапе исследований были получены результаты для режима, при котором газы направляли в сторону расширяющейся части конуса. Результаты исследований предполагалось использовать [c.164]

Потери давления на входе в пучок редко являются определяющим фактором. В том случае, когда это так, необходим учет параметра Х, описывающего влияние радиуса кривизны контура сужения на входе в трубу. [c.164]

Р. Параметры байпасного потока между пучком труб и кожухом. Пространство между пучком труб и внутренней поверхностью кожуха является основным трактом, но которому поток может обходить пучок труб. Поскольку байпасный тракт имеет меньшее сопротивление, чем проход через пучок труб, доля потока, протекающего в обход пучка, может достигать существенных значений (20—30%) и снижать эффективность теплоотдачи, уменьшая при этом потери давления. Это учитывается в итоге соответствующими коэффициентами /(, и / (,. Эти коэффициенты учитывают также влияние уплотняющих полос (Nв перечне исходных данных), которые уменьшают поток в байпасном тракте. [c.41]

Очевидно, что задача очень сложна, так как при ее решении должны быть учтены влияния много различных параметров, таких, как удельные объемы пара и жидкости, давления и температуры в системе. В работе Лейба [171 дается прямой метод решения этой задачи. Он предлагает уравнения для потерь давления как для зоны с некипящим, так и для зоны с кипящим теплоносителем. Он предполагает, что интенсивность подвода тепла равномерна по длине трубы и что коэффициент трения не испытывает больших изменений с изменением массового расхода. Это последнее допущение подтверждается данными о двухфазном течении, представленными в предыдущем разделе. [c.106]

Исследование влияния параметров вулканизационной сетки и типа поперечных связей на упруго-гистерезисные свойства вулканизатов НК наиболее тщательно проведено в работе [111]. Авторами [111] показано, что при равном значении концентрации поперечных связей, близкой степени деструкции молекулярных цепей и одинаковом содержании эл1астически активной части сетки вулканизаты с различным типом поперечных связей не отличаются по величине потерь на внутреннее трение (в режиме заданной удельной энергии цикла, при нормальной температуре). [c.104]

В настоящее время нет теории, которая позволила бы на основе химического и петрографического состава угля, его структуры предсказать протекание процесса пиролиза и определить состав его продуктов. Поэтому в большинстве случаев пиролиз каждого конкретного угля изучается экспериментально, выясняется влияние параметров процесса на состав и выход его продуктов. С помощью теории в лучшем случае можно дать качественную интерпретацию полученным результатам и построить более или менее адекватную модель процесса. При таком экспериментальном изучении следует, в первую очередь отметить, что термическое разложение углей с различной степенью метаморфизма, и в частности кахменных или бурых, протекает по-разному. Поскольку в процессе метаморфизма углей происходит потеря наиболее слабо связанных структурных групп, входящих в состав мацерал, ясно, что угли большей степени метаморфизма должны оказаться более стойкими, чем молодые угли. Как отмечалось, термическое разложение бурых углей начинается при температуре на 50—70 К ниже, чем разложение каменных, а количество летучих, выделяющихся при пиролизе бурых углей, существенно больше, чем при пиролизе каменных. [c.146]

Подготовительные операции УЗК занимают 24 — 34 ч. В отличие от непрерывных нефтехимических процессов, в реакционных камерах УЗК химические превращения осуществляются в нестационарном режиме с периодическими колебаниями параметров процесса, прежде всего температуры, во времени. Продолжительность термолиза в жидкой фазе изменяется от максимального значения с начала заполнения камеры до минимального к моменту переключения на подготовительный цикл. На характер изменения темпера — турного режима по высоте и сечению камеры оказывает влияние эндотермичность суммарного процесса термолиза, а также величина потерь тепла в окружающую среду. Это обстоятельство обусловли — вает непостоянство качества продуктов коксования по времени, в том числе кокса по высоте камеры. Так, верхний слой кокса характеризуется высокой пористостью, низкой механической прочностью и высоким содержанием летучих веществ (то есть кокс недококсован). Установлено, что наиболее прочный кокс с низким содержанием летучих находится в середине по высоте и сечению камеры. [c.59]

Богданова Н. Б., Рябая С. И., Та нильский В. В., Влияние параметров расщепления проводов на величину потерь мощности на корону, сб. РеЖ Имы работы электросистем и регулирование синхронных машин , изд-во Наука , 1% [c.268]

АН юзрастают пропорционально концентрации ионов Оо . Оценка изменения параметра потерь АН ф [7] и ширины линии спиновых волн АЯ ряда исследованных ферритов литий-титан-хромовой системы показала, что приращение указанных параметров на 0,01 иона Со практически не зависит от состава и составляет б(АЯэф) = 9—10 э, а б(АЯк) = 3—4 э. Величина отношения б (АЯдф)/б(АЯ = 2,5—3,0 может быть испапьзована для характеристики относительной эффективности влияния ионов Со" на исследуемые параметры феррита. [c.188]

В свою очередь, проводимость, обусловленная поляризацион-, ными потерями, также является сложной функцией диэлектрической проницаемости, частоты электромагнитных колебаний, косинуса и тангенса угла потерь. Во всем вышеизложенном и заключается взаимосвязь (взаимное влияние) параметров диэлектрической проницаемости и проводимости. Эта взаимосвязь наблюдается даже при определении проводимости жидкостей, сравнительно хорошо проводящих электрический ток. [c.14]

Конструктивные различия цилиндров с предварительной пластикацией полимера и без нее обусловливают различия не только в размерах потерь давления, но и в характере передачи давления по участкам (зонам). Так, в инжекционных цилиндрах с предварительной пластикацией усилие червяка передается непосредственно на расплав, поэтому потери давления между червяком и соплом в таких конструкциях невелики. Потери давления в инжекционном цилиндре без предварительной пластикации зависят в основном от давления, скорости впрыска и температуры материала. В машинах с че рвячной пластикацией с м-марные потери давления в передающем механизме и пластикационном цилиндре при заполнении формы не превышают 5— 6%, а в момент передачи максимальных усилий потери давления снижаются примерно до 2% от прикладываемого усития. Эти значения могут быть использованы для расчета давлений формования. Отличительная особенность машин с червячной пластикацией состоит в том, что технологические параметры процесса литья оказывают слабое влияние на потери давления. [c.228]

За время г е укороченная система уравнений dr /dt = = e- L (0, т], ) приходит в одно из квазиравновесий т) = и затем начинается медленное изменение квазиравновес-ных значений под влиянием возмущения /(0, т), t). Если при этом эксперимент проводится в интервале г е [гх, г], где 1 >> 8, то процесс описывается укороченной системой dr]/dt = /(0, г], г), т](0) = т] . При этом также происходит потеря информации о кинетических параметрах. [c.204]

Кинетика ТВЧ-сушки определяется электротеплофизическими характеристиками тела и режимными параметрами. Мощность внутреннего источника тепла зависит от напряженности поля, частоты и коэффициента (фактора) диэлектрических потерь, последний же зависит от частоты и влагосодержания [32]. Влияние частоты на коэффициент k = ttgb (где б-угол потерь е - диэлектрическая проницаемость) показано на рис. 7.8. В области низких частот VI большее количество тепла выделяется в материалах, содержащих капиллярную влагу (линии I), чем в материале 2 с адсорбционно связанной влагой. При большей частоте 2> 1 наблюдается обратная закономерность. Указанные особенности приводят к технологическим возможностям локального избирательного нагрева материалов. [c.166]

Влияние теплопроводности на устойчивость. Примерно постоянная температура в слое может быть обеспечена ступенчатым распределением поверхности теплоотвода по высоте. Часто такой режим оказывается оптимальным. Существенно, что изотермичность здесь обусловлена не бесконечной теплопроводностью, а локальным балансом выделения и отвода тепла. Это позволяет изучить влияние продольной теплопроводности на устойчивость стационарного режима, так как оп при изменении теплопроводности не меняется. Матрица А в (27) для модели диффузии частиц, получаемая дискретизацией линеаризованной задачи (25"), (26), является суммой трехдиагональной матрицы конечпо-разностного аналога диффузионного члена и нижней треугольной матрицы [27]. Все остальные элементы матрицы А — нулевые. Для заданных значений параметров модели находилась граница потери устойчивости системы (27) ири изменении температуры холодильника. [c.60]

На рис. 12 приведены границы потери устойчивости для параметра массообмена В = Ъ при разных значениях параметра теплопроводности. Безразмерный параметр теплопроводности Ь выбран таким образом, чтобы оп не содержал высоту слоя. Кривая Ь = оо разделяет устойчивую и неустойчивую области при бесконечной теплопроводности. Считается, что причиной неустойчивости является обратная связь, влияние последующих участков реактора на предыдущие. По мере ослабления обратной связи (в данном случае теплопроводности) область устойчивости расширяется. Данные рис. 12 подтверждают это положение, но только в области невысоких степеней превращения. По мере уменьшения с =1 характер зависимости меняется на противоположный ослабление обратной связи (уменьшение Ь) расширяет область неустойчивости. Причина этого странного на первый взгляд явления состоит в следующем. В случае достаточно высокого слоя (большая степень превращения) и небольшой теплопроводности имеется слабая обратная связь по теплу и нижняя часть слоя может независимо от всего реактора потерять устойчивость, что приведет к разогреву (или остыванию) сначала этой части, а затем и всего слоя. Переходные кривые такого рода были получены численным счетом нел1шеаризованной системы (25"), (26). Еще одна [c.60]

Тот факт, что в обоих распределениях (4.170) имеется один и тот же параметр Т, есть прямое следстБие предположения о том, что среда чисто рассеи -вающая. Однако для многих сред характерно заметное поперечное сечение поглощения, особенно это относится к активной зоне тепловых реакторов. В этих случаях выражения (4.170) в общем несправедливы и функции распределений следует уточнить, чтобы учесть влияние на сиектр потерь нейтронов из-за поглощения. Наличие поглощения уменьшает время пребывания нейтронов на тех энергетических интервалах, где сечение поглощения относительно велико. Так как для большинства материалов микроскопическое поперечное сечение поглощения изменяется примерно по закону Ни, то это означает, что плотности нейтронов по мере уменьшения энергии (скорости) нейтронов все более отклоняются от плотности, которая имеет место в чисто рассеивающей среде. В результате распределение нейтронов т искажается, а точка максимального значения средней скорости смещается в область более высоких значений скоростей, для которых поперечные сечения поглощения несколько меньше. Это смещение максимума и искал ение формы функции распределения нейтронов называется у жестчением спектра. Это ужестчение спектра тем больше, чем больше величина [c.92]

Наиболее существенно раскрываются возможности самостоятельной работы студентов при выполнении индивидуальной контро.тьной лабораторной работы, при этом все студенты потока выполняют принципиально различные по сложности и объему задачи. Выдача задания конкретному студенту проводится с учетом его потенциальных возможностей и текущей успеваемости по дисциплине. В качестве исходного задания студент получает лишь общую формулировку задачи (например, выполнить расчет гидравлическ потерь в произвольной сети) и ссылку на литерату ру, в которой можно найти необходимый для решения задачи математический аппарат. Студент самостоятельно формирует математическое описание системы, алгоритм ее расчета на ЭВМ и программу расчета, принимает необходимые геометрические размеры элементов аппаратуры, выбирает технологический поток, его расход, находит по справочной литературе необходимые физико-химические константы. Затем, после отладки программы, выполняется небольшое исследование студент выбирает весьма существенные выходные параметры системы и анализирует влияние на них входных параметров, обосновывая полученные численные зависимости известными ему теоретическими представлениями. [c.80]

Параметры этих потоков — количество и содержание стирола — оказывают существенное влияние на работу каждого из отделений, а также на значения друг друга. Так, например, с увеличением количества возвратного этилбензола и содержания в нем стирола ( i 2) снижается производительность оборудования, увеличиваются потери по целевому продукту в то же время с уменьшением его количества за счет интенсификации процесса в реакторе возрастают затраты по сырью. Увеличение количества печного масла и снижение в нем концентрации стирола (при постоянном количестве стирола в печном лмасле Fi 2 4,2 = onst) приводит к возрастанию выхода стирола на разложенный этилбензол, но одновременно увеличиваются потери по целевому продукту и энергозатраты в отделении ректификации. Таким образом, параметры потоков 2 и 1 должны выбираться на основе решения общей задачи оптимизации. [c.168]

Выше уже отмечалось, что производство стирола можно представить в виде двух последовательных звеньев — отделений дегидрирования и ректификации — с (tVj + N3 + 1) рециклами, из которых (TVj + относятся к отделению ректификации. Основными потоками, связывающими указанные отделения, являются поток печного масла из отделения дегидрирования и поток возвратного этиленбензола из отделения ректификации. Параметры данных потоков (количество и содержание стирола) — оказывают существенное влияние на работу каждого отделения. Например, при увеличении количества печного масла и уменьшении в нем концентрации стирола (при постоянной производительности по стиролу-ректификату) возрастают затраты энергетические, потери стирола за счет полимеризации в отделении ректификации и увеличиваются поток возвратного этилбензола и содержание в нем стирола. Возрастание концентрации стирола в возвратном этилбензоле вызывает следующие потери [c.306]

Скорости этих перемещений и т. Вследствие неустойчивости пульсации первого порядка на них накладываются пульсации второго порядка, имеющие масштаб X" < X, и пульсационные скорости и" < и. Такой процесс последовательного измельчения пульсаций происходит до тех пор, пока для пульсаций некоторого порядка I число Не,- = A,oM, /v не окажется достаточно малым, чтобы ощутимое влияние вязкости жидкости предупреждало образование пульсаций I + 1 порядка. Величина называется внутренним (минимальным) масштабом турбулентности. Число Не,-для внутреннего масштаба имеет порядок единицы. При этих значениях Йе энергия мелкомасштабных турбулентных пульсаций благодаря вязкости диссипируется в тепловую. Хотя энергия диссипации и обусловливается в конечном итоге вязкостью жидкости, ее величину Е характеризуют крупномасштабные пульсации. В частности, она равна потере энергии самых крупномасштабных движений на создание движений меньшего масштаба. Учитывая это, а также ничтожную роль вязкости, можно считать, что основными параметрами, характеризующими свойства турбулентного потока жидкости, являются ее плотность р и энергия диссипации Е. В соответствии с этим скорость турбулентных пульсаций по закону Колмогорова—Обухова , [c.58]

Характеристики погерь давления могут быть представлены в виде отдельных графиков, как на рис. 3.13. Их можно также наложить на график, аналогичный приведенному на рис. 4.8, чтобы получить совмещенный график, подоб ный представленному на рис. 11.10. Эти графики помогают определить влияние основных параметров и оказываются чрезвычайно полезными при проектировании теплообменных матриц, предназначенных для работы в таких условиях, когда трудно найти компромиссные соонюшения между потерями давления, эффективностью и размерами поверхности теплообмена. [c.84]

Важно, чтобы отношение длины трубок к диаметру было достаточно большим, тогда ошибка в поправках на входные участки будет невелика. Натурные аппараты, в которых отношение длины к диаметру равно 300, можно без труда смоделировать установкой, имеющей это отношение всего лишь 100 вводи небольшую поправку, удается достаточно надежно оценить параметры натурного аппарата. Однако нецелесообразно выбирать отношение длинР) к диаметру в модели в интервале 10—20, если в натурном аппарате необходимо иметь это отношение больше 10 (или наоборот), поскольку слишком велико будет влияние входных участков. При введении поправки на входные эффекты оишб-ка может стать сравнимой с ошибками аналитических оценок, и, следовательно, постановка эксперимента уже потеряет смысл. [c.312]