Трубчатые печи для термического

Змеевики трубчатых печей для термического крекинга и пиролиза являются типичным примером змеевиковых реакторов с теплообменной поверхностью для эндотермических реакций. Конвекционный [c.277]

На установке деасфальтизации произошла авария с групповым несчастным случаем. На паровом насосе марки ПНС, предназначенном для перекачки раствора смолистых веществ в пропане, оборвалась шпилька сальникового уплотнения и поломался фланец грундбуксы, В результате интенсивного выделения пропана была загазована территория установки и склада битума. От горящих форсунок трубчатой печи газовоздушная смесь воспламенилась. Обрыв шпильки был вызван некачественным ее изготовлением в механической мастерской. Для изготовления шпильки была использована Сталь 20 вместо Стали 35 (по паспорту). Шпилька не подвергалась термической обработке, и качество ее изготовления не проверялось. Отсутствовал сертификат на прутки для изготовления шпилек. Без согласования с заводом-изго-товителем был заменен металл фланца грундбуксы и изменена температура, [c.226]

Однократная перегонка мазута проводится обычно в вакууме при нагреве мазута в трубчатых печах до температуры ниже температуры начала термического разложения тяжелых фракций с последующим движением парожидкостной смеси в трансферном трубопроводе и сепарации образовавшихся фаз в разделителе или в секции питания вакуумной колонны. При перегонке в глубоком вакууме потери напора в трансферном трубопроводе становятся соизмеримыми с давлением в разделителе, и перепад температур в трансферном трубопроводе достигает 20—30 °С. В связи с этим простую вакуумную перегонку мазута следует рассматривать как процесс изоэнтальпийного расширения смеси при дросселировании. При этом расчет температуры и доли отгона мазута на входе в фазный разделитель необходимо проводить одновременно с гидравлическим расчетом трансферного трубопровода. Кроме того, следует учитывать, что на входе в фазный разделитель не достигается состояние равновесия из-за малого времени пребывания парожидкостной смеси в трансферном трубопроводе и большего объема паров по сравнению с жидкостью. [c.74]

Процесс термического крекинга углеводородов условно можно представить состоящим из трех стадий непосредственно термического крекинга, предварительного нагрева сырья и охлаждения газообразных продуктов реакции и разделения смеси продуктов реакции. Поточная схема процесса термического крекинга мазута изображена на рис. IV-14. Продуктами процесса термического крекинга мазута являются газ, богатый непредельными углеводородами, бензин, легкий и тяжелый газойли и крекинг-остаток. Реакция осуществляется в трубчатых печах, охлаждение и разделение продуктов реакции — в ректификационных колоннах. [c.225]

Таким образом, выброс в атмосферу кислых компонентов обусловлен прежде всего процессами горения, которые характерны для нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности. Все высокотемпературные процессы (термический и каталитический крекинг, пиролиз) связаны со сжиганием в трубчатых печах газообразного или жидкого топлива. [c.19]

При реконструкции трубчатой печи изменена схема обвязки печи с нагревом в потолочном экране и испарением в подовом (теплонапряженность труб испарения и нагрева составила соответственно 11,6—16,3 и 23,3—32,6 кВт/м ), нагрев мазута осуществлен двумя потоками, на входе-в змеевик печи предусмотрена подача водяного пара в мазут. Указанные мероприятия позволили повысить долю отгона мазута и исключили термическое его разложение при испарении в змеевике. [c.182]

Существует много способов расположения труб, топочных устройств и схем движения перерабатываемого сырья. Каждый из них имеет свои достоинства в том или ином конкретном случае. Некоторые типы трубчатых печей показаны на рис. Xi ll. Главные требования, предъявляемые к трубчатым печам,—достаточный термический коэффициент полезного действия и надлежащее распределение температуры вдоль пути перерабатываемого продукта. Для лучшего контроля радиантная секция может быть разделена на две половины стенкой. Сырье обычно проходит через одну или, самое большее, две параллельные нитки. Внутренний диаметр труб 76—152 мм, длина от 6 до 12 м, количество последовательно соединенных труб—100 и более в каждой нитке. [c.365]

В трубчатой печи термического крекинга мазута ( 1 =0,953) [21] при 470 С и 2,45 МПа образуется 6% бензина. Определить длину труб реакционного змеевика методом Обрядчикова, если загрузка печи G — =80 ООО кг/ч и скорость движения (по холодному сырью) и=0,85 м/с. [c.128]

Берлин М. А. Анализ износа труб и двойников трубчатых печей термических крекингов на Омском нефтезаводе. Новости нефтяной и газовой техники . Серия Нефтяное оборудование и средства автоматизации , 1961, № 6, 20—24. [c.149]

Практически термический крекинг осуществляется следующим образом подлежащий крекингу исходный материал поступает в трубчатую печь, стальные трубы которой нагреваются непосредственно пламенем сжигаемого в форсунках жидкого топлива, в печи продукт нагревается до необходимой для крекинга температуры, приблизительно до 500—600° [3]. После нагрева до указанной температуры продукт пз печи поступает в реакционную камеру, где он остается некоторое время, необходимое для реакции крекинга, при той же температуре. Далее продукт поступает в испаритель, где в большей части испаряется, а легко коксующийся остаток удаляется из низаисна-рнтеля (крекинг-мазут). В современных установках (рис. 14) крекинг полностью протекает уже в трубчатой печи, что делает реакционную камеру излишней. В этих установках продукт из трубчатой печи поступает непосредственно в испаритель. Отделившийся в нем остаток в количестве, примерно равном количеству крекинг-бензина, применяется как котельное топливо. Испаренные в испарителе продукты крекинга направляются в ректификационную колонну, работающую при том же давлении, что и испаритель. Там они разделяются на газ, крекинг-бензин и высококипящую часть. Последняя возвращается на крекинг (рециркулят). Этот вид термического крекинга определяется как крекинг-процесс с работой на жидкий остаток. В этом процессе кокса образуется очень немного и возможен длительный, безостановочный пробег установки. После примерно трехмесячного пробега установки требуются ее остановка и очистка от кокса трубчатой печи и других элементов. [c.39]

Нагревательная трубчатая печь установки замедленного коксования работает в более жестких условиях, чем печь для нагрева тяжелого сырья в обычном процессе термического крекинга. Сырье для коксования обогащается в нижней части ко- [c.95]

Фурфурол регенерируется из раствора рафината в две ступени. Раствор рафината, отводимый из приемника 4, подается насосом 5 через теплообменник 18 и змеевики трубчатой печи 20 в колонну 15. В этой колонне из рафинатного раствора под вакуумом регенерируется основная часть фурфурола. Температура нагрева в печи 20 не должна превышать 215 °С, так как фурфурол обладает низкой термической стабильностью. Пары сухого фурфурола из колонны 15 поступают в аппарат воздушного охлаждения 33, а затем в холодильник 34 отсюда фурфурол стекает в вакуум-приемник 35. Из приемника 35 сухой фурфурол в качестве орошения подается насосом (на схеме не показан) в колонны 15, 24, 29 и 32. Избыток фурфурола направляется в секцию экстракции. [c.74]

Температурный режим промышленного каталитического крекинга сопоставим с таковым для термического процесса (490— 540 °С), но продолжительность пребывания сырья в зоне реакции в реакторах современного типа составляет 2—5 с, тогда как для глубокого термического крекинга сырья в трубчатой печи оно исчисляется минутами. [c.49]

Трубчатые печи беспламенного горения, а также печи беспламенного горения с резервным жидким топливом рекомендуют использовать для нагрева термически нестойких продуктов, например, в производстве масел, а также в процессах, где нужно регулировать нагрев по длине змеевика (пиролизе, термическом крекинге и др.). Большое распространение эти печи нашли в нефтехимической промышленности, например в производстве искусственного каучука. [c.126]

Термический крекинг нефти осуществляется при температуре 450—650 °С и давлении до 70 МПа в трубчатых печах. [c.44]

Термический крекинг парафина. Термический крекинг тверд01 0 или мягкого парафина применяют в промышленности для целевого гюлучения жидких олефииов с прямой цепью из 5—20 атомов углерода. По технологии это производство во многом аналогично пиролизу и термическому крекингу нефтепродуктов. Расщепление также осуществляется в трубчатой печи, но при 550°С, когда еще не протекают глубокие процессы конденсации и ароматизации Для повышения выхода олефинов рекомендуется применять В0Д1Н0Й пар. Во избежание вторичных реакций проводят крекинг [c.44]

Реакции дегидрирования цикланов и дегидроциклизации алканов связаны со значительным потреблением тепла, а так как в стационарных каталитических слоях наиболее удовлетворительной формой подвода тепла является внесение его с парами сырья и водорода, то неизбежный перегрев паров сырья до ввода в реакционную камеру давал начало чисто термическим реакциям коксования в трубчатых печах и усугублял положение с коксованием окисных катализаторов. [c.292]

ППП проектирования печных агрегатов предназначен для выполнения комплекса проектных и проверочных расчетов для высокотемпературного нагрева и термической переработки углеводородного сырья и нефтепродуктов (рис. 10.5). Основной частью печного агрегата является трубчатая печь — аппарат, сложный как с конструкционной, так и расчетной точки зрения. Различные условия ведения процесса предопределяют многовариантность конструкций печей и соответственно алгоритмов их расчета. [c.568]

Испарение горючего можно вести однократно, когда образующиеся лары не отводятся из системы до полного испарения, или постепенно, когда пары непрерывно выводятся из системы по мере их образования. Для однократного испарения применяют обычно трубчатую печь, а для постепенного.— кубовую установку периодического действия. При однократном испарении масло находится в зоне высоких температур в течение весьма короткого времени, поэтому его термическое разложение значительно уменьшается, а сам процесс осуществляется при температуре на 30—50 °С меньшей, чем при постепенном испарении. Выброса масла при нагревании его в трубчатой печи не происходит, более того, наличие в масле воды, превращающейся в перегретый пар, снижает температуру испарения горючего в результате увеличения давления смеси паров воды и горючего. При регенерации масел их нагревание ведут, как правило, в трубчатых печах, а испарение горючего — в вакуумных колоннах, что дополнительно снижает температуру отгонки топливных фракций. [c.133]

Оборудование. К основному оборудованию установки термического крекинга (рис. 2.5) относятся трубчатые печи тяжелого 1 и легкого 2 сырья, выносная реакционная камера 3, испаритель высокого давления 4, ректификационная колонна 8, испаритель низкого давления 9, стабилизатор (на рисунке не показан). [c.86]

Многолетний опыт эксплуатации установок вакуумной перегонки мазута показывает, что нагрев его в трубчатой печи выше 420— 425 °С вызывает интенсивное образование газов разложения, закок-совывание и прогар труб печи, осмоление вакуумного газойля. При этом чем тяжелее нефть, тем более интенсивно идет газообразование и термический крекинг высокомолекулярных соединений мазута. [c.177]

Трубчатые печи. На действующих установках термического крекинга применяют радиантно-конвекционные двухскатные труб- [c.86]

При большом разнообразии предлагаемых технических решений пиролитического разложения углеводородов наибольшее распространение во всем мире получили термические процессы, реализуемые в трубчатых печах или в кипящем слое теплоносителя. Заложенные в этих способах потенциальные возможности практически полностью реализованы и поэтому не приходится надеяться на существенное улучшение показателей этих процессов. [c.162]

Конверсию с паром проводят в трубчатых аппаратах при интенсивном подводе тепла. В промышленности применяют реакторы типа трубчатой печи, в которых тепло, получающееся от сжигания топлива, нагревает стенки труб, находящийся в трубах катализатор и парогазовую смесь до температуры реакции [54]. В процессе конверсии трубы испытывают большие термические напряжения, так как температура стенок достигает 950—1050° С. До середины 50-х годов трубы для конверсии изготовляли тянутыми или сварными, в связи с чем избыточное давление можно было поддерживать не выше 2,1—3,0 ат [54]. При рабочем давлении конверсии до 15—20 ат такие трубы непригодны. [c.118]

Термическое гидродеалкилирование толуола при температурах выше 700° С, давлении водорода 30—40 ат протекает с большими удельными объемными скоростями подачи сырья. В связи с этим возникает необходимость в разработке новых конструкций реактора и трубчатых печей и использовании для их изготовления новых материалов. При надежной конструкции и работе реакторного и нагревательного узлов термический процесс гидродеалкилирования толуола является весьма эффективным и перспективным. Селективность превращения толуола может достигать 98%- [c.315]

Особым видом гомогенных реакторов с теплообменом являются трубчатые печи. Они применяются для высокотемпературных эндотермических процессов, таких, например, как термический крекинг [c.29]

Трубчатая печь — это основной аппарат огневого нагрева нефтеперерабатывающих установок. Назначение трубчатой печи установок первичной перегонки нефти состоит в том, чтобы нагреть сырье до температуры, достаточной для испарения требуемых фракций при переходе нагретого сырья в испарительный аппарат (испаритель или ректификационную колонну). На установках термического крекинга в трубчатой печи сырье нагревается до требуемой температуры и выдерживается определенное время. [c.69]

Секционные насосы неудобны при сборке и разборке. Эти насосы предназначены для загрузки трубчатых печей термических крекинг-установок соляровым дистиллятом или мазутом при температуре 360—400° С. Насосы рассчитаны на длительную непрерывную работу в течение 30—40 суток. Приводом этих насосов служат одноцилиндровые конденсационные паровые турбины типа ОК-500. Турбина работает на свежем паре гарантийный расход пара при нормальной загрузке 13,2 кг1квт-ч, к. п. д. насосной установки Лн.у = = 0,1. Данные по горячим крекинг-насосам с приводом от паровой турбины приведены в табл. 12. [c.95]

В промышленных условиях термическое хлорирование пентана проводят следующим образом на 15—20 частей пентана берут 1 часть хлора и смесь пропускают через трубчатую печь при температуре около 200° с продолжительностью пребывания в печи примерно 2,5 сек. Незначительное время превращения обусловливается исключительно высокой скоростью газа,, при которой достигается хорошая гомогенизация смеси. На практике струю хлора вдувают в поток пентана со скоростью 90 тыс. м час. Дальнейшая переработка производится нерегопкой, что в данном случае (при жидких продуктах реакции) осуществляется сравнительно просто. Непрореагировавший пентап возвращается в процесс. [c.115]

Пиролиз в трубчатой печи (рис. 4) — наиболее расгфостраненный процесс термического расщепления легких и средних углеводородов. [c.23]

Так, на одном из НПЗ (Ново-Уфимском) были проведены опытно-промышленные испытания по получению нефтяного пека и намечена для внедрения в производство этой технологии реконструкция установки термического крекинга гудрона с вакуумной перегонкой (см. рис. 7.3) с дооборудованием ее реактором пекования Р-1 и трубчатой печью П-3 по схеме (рис. 7.6). [c.64]

I — трубчатая печь первой ступени 2 — вакуумная колонна первой ступени з — трубопроводы для циркуляционного орошения и отвода солярового дистиллята 4 — паровой котеп-утилизатор 6 — трубчатые печи для легкого термического крекш1га остатка е — испаритель — вторая вакуумная колонна — трубопроводы к вакуум-соэдаю-- щим устройствам. [c.59]

Двумя хорошо известными вариантами термического риформипг-процесса являются полиформинг-процесс [4, 21] и процесс полиформного крекинга [4] в этих процессах имеет место совместная конверсия лигроина и углеводородных газов. В первом процессе лигроин растворяет углеводороды Сз и С4, образовавшиеся в процессе риформинга, и затем смесь подается в змеевик трубчатой печи. Во втором лигроин и поток рециркулирующего газа нагреваются в двух отдельных змеевиках и только затем соединяются в третьем для окончательной конверсии. В том случае, если применяются аналогичные режимы и сырье, оба процесса дают примерно равные выходы бензинов с подобными свойствами. [c.46]

С целью снижения температуры дымовых газов над перевальной стеной в радпантно-конвекционных печах старой конструкции, особенно печах термического крекинга, применяют рециркуляцию дымовых газов. Более холодные дымовые газы из борова печи возвращают в камеру сгорания, что приводит к перераспределению тепла между камерами. В камере конвекции снижается тепловая напряженность верхних труб, но ввиду увеличения объема дымовых газов скорость их увеличивается, при этом улучшается теплопередача по всей камере конвекции. Коэффициент рециркуляции в трубчатых печах колеблется в пределах 1—3. [c.90]

Пример V-5. Термический крекинг газойля (плотность 904,2 кг/л > проводят в трубчатой печи с пропускной способностью 163 кг/сек. Печь оборудована двумя секциями труб (по 9 труб в каждой) с раздельным регулированием нагрева. Давление на входе 53,4-10 н/м , а температура 426 °С. Продукты крекинга легкие углеводороды, водсрод и бензин в пределах практически применяемой глубины крекинга состав продуктов остается приблизительно постоянным средняя молекулярная масса смеси 71. В процессе крекинга все продукты превращения газойля находятся в паровой фазе, тогда как исходное сырье— в жидком состоянии. Потерю давления можно рассчитать достаточно точно по уравнению, приведенному в этом примере, используя величину средней плотности двухфазовой смеси и постоянный коэффициент трения, равный 0,005 но лучшие результаты можно получить при расчете по методу Ченовета и Мартина- . [c.159]

Таким образом, при равном выходе на нефть и одинаковых выходах кокса сырье коксования, полученное по схеме переокисление—разбавление—перегонка , содержит больше ароматических углеводородов, чем сырье, полученное по другим рассмотренным выше схемам. Это благоприятно сказывается на термической стабильности сырья, которую оценивали на трубчатой нагревательной печи опытной установки. Через трубчатую печь в течение нескольких часов прокачивали испытуемый продукт и регистрировали давление на линии нагнетания насоса. Повышение давления свидетельствует о начавшемся закоксо-вывании печи, т. е. разложении продукта [177]. Испытанию подвергали сырье коксования, полученное по разным схемам из котур-тепинской нефти нагрев проводили до 490 °С. При нагревании мазута, окисленного до температуры размягчения около 70 °С и обеспечивающего выход кокса при коксовании 207о, давление на линии нагнетания печного насоса поднялось в течение 4 ч с 0,4 до 1,0 МПа. При нагревании остатка перегонки смеси окисленного и неокисленного мазутов, обеспечивающего даже несколько больший выход кокса (25—26%), давление за такой же период времени не изменилось. Окисленный гудрон при нагревании ведет себя подобно окисленному мазуту. Для сравнения нагревали также гудрон изменения давления на линии нагнетания насоса не наблюдалось. [c.120]

Процесс в промышленности осуществляется термическим путем в пароврй фазе. Хлор и пентан смешивают в парообразном состоянии и поступают в трубчатую печь, где реагируют при температуре 260°. Продукты реакции охлаждают водой и подают на ректификацию. Ректификация проводится в четырех колоннах. Из продуктов реакции выделяют монохлорпроизводные, дихлор-производные, хлористый водород и непрореагировавший пентан. Последний вновь направляют на реакцию. [c.122]

На осповапии обследования работы большого числа трубчатых печей было установлено, что в случае двухрядного экрана доля тенла, передаваемого первому ряду, при расстоянии между осями труб, равном двойному диаметру, составляет 68%, а второму ряду 30%. Общее количество тепла, передаваемого двум рядам труб, достигает 68 -f 30 = 98%, а однорядный экран воспринимает 88% тенла, или на 10% меньше, чем двухрядный примерно с вдвое большей поверхностью труб. Поэтому в настоящее время в большинстве трубчатых печей устанавливают однорядные экраны двухрядные экраны целесообразно устанавливать там, где необходима низкая тепловая напряженность, присущая второму ряду экранных труб, например реакционные секции термического крекинга и др. [c.89]

Применение сверхзвукового эжектора в качестве смесителя обеспечивает протекание реакций пиролиза в короткий срок. Если длительность пребывания смеси в зоне реакции при термическом пиролизе бензинов в трубчатых печах в среднем составляет около 1 сек. то при окислительном пиролизе при 750 С она не превышает 0,2—0,3 сек. При повышении температуры практически полное разложение парафинов и нафтенов исходного бензина достигается уже при времени контакта около 0,05—0,10 сек. В табл. 20 приведен материальный баланс разложения прямогонно1-о бензина путем окислительного пиролиза на установке произвсдительностью 4- [c.124]

Из схемы видно, что вследствие различной термической устойчивости углеводородов крекинг легких фракций производится при высокой, а крекинг тяжелых фракций — при более низкой температурах. В этом процессе сырье нагревается в трубчатых печах, а затем продукты крекинга разделяются ректификацией. В результате, например, при крекинге мазута ромашкинской нефти выход составляет (%) бензина 19,7, газов 3,5 крекинг-остатки 66,3 (остальное— потери, крекинг-газойль, отгон стабилизации и др.). [c.64]

Полученная эмульсия после отстоя и отбора части неомыляемых проходит через автоклав 7, в котором при температуре 210 °С и давлении 2,45 МПа завершается разрушение трудноомыляемых компонентов и происходит отделение первых неомыляемых . Мыльный раствор с концентрацией до 70% (масс.) поступает в трубчатую печь 8 для термической обработки, в ходе которой при нагреве до 340 С происходит деструктивное разрушение окснкислот и лактонов. При этом имеет место и частичное декарбоксилирование жирных кислот, снижающее их общий выход. Из печи расплавленное масло после снижения давления от 2,45 до 0,22 МПа и охлаждения поступает в сепаратор 10, где происходит отделение газообразных продуктов разложения, СО и вторых неомыляемых от расплавленного мыла. Вторые неомыляемые после охлаждения возвращаются в смеситель 1. Расплавленное мыло, лишенное примесей, подается в емкость И для приготовления мыльного клея . Здесь оно смешивается с водой и превращается при этом в 40%-ный водный раствор так называемого облагороженного мыла . В емкости 12 мыльный клей обрабатывается 92%-ной серной кислотой. При этом выделяются сырые кислоты, содержащие до 5,3% (масс.) неомыляемых веществ и имеющие относительно высокие карбонильное и эфирное числа (соответственно 10—18 и 4—9). Сырые жирные кислоты подвергаются в дальнейшем ректификации с получением ряда товарных фракций (на рисунке не показано). Качество товарных мыловаренных кислот иллюстрируется данными, приведенными в табл. 6.1. [c.176]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология