Коэффициент относительной на насадке

Очевидно, чем меньше величина ВЭТТ, тем более эффективно работает насадка при разделении данной смеси. Вместе с тем необходимо отметить, что величина ВЭТТ возрастает при увеличении высоты слоя насадки, диаметра аппарата, а также размеров насадочных тел, коэффициента относительной летучести компонентов и вязкости жидкости. [c.273]

Техника эксперимента заключается в следующем. Испытуемое в качестве разделяющего агента вещество наносят на носитель в количестве, достаточном для подавления влияния адсорбции, и полученная насадка загружается в хроматографическую колонку. В поток газа-носителя, движущегося через колонку, вводят небольшую пробу заданной смеси и на регистрирующем приборе записывается хроматограмма. Если вещество, наносимое в качестве неподвижной фазы, при температуре хроматографического разделения обладает значительной летучестью, то газ-носитель перед входом в колонку целесообразно предварительно насыщать парами этого вещества. Предпочтительнее использовать в таких случаях метод циркуляционной хроматографии, который заключается в циркуляции в системе газа-носителя с помощью специального насоса [72]. Однако это связано со значительными техническими трудностями. Обрабатывая хроматограмму в соответствии с формулой (166), определяют значения коэффициентов относительной летучести компонентов. Детали техники хроматографических экспериментов описаны в работах [59, 73, 74]. [c.63]

Поскольку коэффициент относительной летучести двух компонентов зависит от температуры, хроматографические эксперименты желательно проводить при температуре, близкой к температуре проведения экстрактивной ректификации. Если это невозможно, то следует учитывать изменение отношения коэффициентов активности с температурой (см. [3]). Чтобы избежать трудностей при эксперименте, связанных с большой относительной летучестью испытываемого разделяющего агента, иногда прибегают к следующему приему. В качестве неподвижной фазы наносят на насадку [c.63]

Высота колонны, эквивалентная по разделительному действию одной теоретической тарелке (ВЭТТ), может быть рассчитана по уравнениям, приведенным в табл. XI. 12. В таблице приняты следующие значения переменных О, Ь — нагрузка по пару и жидкости, кг/(м -ч) С, I — мольные потоки пара и жидкости W — скорость пара в полном сечении колонны, м/с — диаметр колонны, м — размер насадки, м — высота слоя насадки, м а — удельная поверхность насадки, м м а — свободный объем насадки, м /м а — коэффициент относительной летучести — вязкость жидкости, сПз — удельный [c.231]

Вместе с тем необходимо отметить, что ВЭТТ увеличивается при увеличении высоты слоя насадки и диаметра аппарата, а также размеров насадочных тел, коэффициента относительной летучести компонентов и вязкости жидкости. [c.227]

Коэффициент р характеризует расположение частиц насадки относительно друг друга. По данным Куни и Шмидта [117], для большинства практических случаев он изменяется в пределах 0,9—1. Чем плотнее упаковка, т. е. чем меньше отличается количество точек контакта между частицами от их теоретически возможного значения, тем меньше величина р. И наоборот, в случае более рыхлого слоя насадки, Р стремится к единице. [c.69]

Различие коэффициентов сжатия струек при входе в отверстия илн каналы того или иного вида решеток должно сказываться слабее, если это сжатие меньше влияет на общий коэффициент расхода всей решетки или (что то же самое) на общий коэффициент ее сопротивления. Если для плоской (тонкостенной) решетки коэффициенты сжатия и расхода практически совпадают, то для утолщенной или трубчатой решетки с относительно длинными продольными трубками коэффициент сжатия обусловливает только часть сопротивления, а следовательно, только частично влияет на общий коэффициент расхода. Такие решетки должны обеспечивать при одинаковом коэффициенте сопротивления p большую степень растекания струи по фронту, чем плоская (тонкостенная) решетка или сочетание плоской и ячейковой решеток и, тем более, чем ячейковая решетка с острыми входными кромками. (Вместе с тем при утолщенных, ребристых или трубчатых решетках эффект подсасывания ускоренными струйками струек с меньшими скоростями в сечениях за решеткой при очень малых величинах / может привести к дополнительному увеличению неравномерности распределения скоростей в конечных сечениях за ними.) Растекания струи перед фронтом и внутри слоевой решетки (насадки) будет рассмотрено дальше. [c.168]

Резкого увеличения межфазного массообмена удается добиться только путем использования специальных малообъемных насадок [5]. На рис. 3 кривая 5 соответствует организованному с помощью насадок слою (ОНО. Нри = 3 с для того же примера коэффициент избытка катализатора 1,25, а относительный выход целевого продукта 0,95. Как видно из рис. 3 (кривая 5), в слое, организованном малообъемной насадкой, масштабный переход до диаметра реактора 1 м не приводит к ухудшению межфазного обмена. [c.48]

При отсутствии разделительной стенки теплообмен между двумя средами сопровождается массообменом и в большинстве случаев им определяется. При контактировании воздуха с относительной влажностью менее 100% с водой, стекающей " пленкой по насадке скруббера, коэффициент теплоотдачи рассчитывают по уравнению [c.143]

Коэффициент fj, расхода цилиндрического насадка при (безотрывном) режиме зависит от относительной длины насадка- и Re. На рис. 1.89 приведены опытные кривые зависимости i от Re для разных , на основании которых может быть рекомендована [c.130]

Коэффициенты расхода внешнего цилиндрического насадка Ццн в общем случае зависят от числа Рейнольдса, Фруда, Вебера, относительной длины, конструктивных особенностей и относительной шероховатости проточной части насадка. Влиянием сил поверхностного натяжения и сил тяжести на коэффициенты расхода рассматриваемых насадков можно пренебречь при ен> 200 и Егн> 10. [c.70]

При выборе рабочей скорости газа заметно ниже скорости захлебывания, во-первых, увеличится поперечное сечение аппарата согласно уравнению (11.2) и, во-вторых, снизится эффективность массопередачи за счет уменьшения коэффициента массоотдачи в газовой фазе, зависящего от скорости движения газового потока относительно жидкостных пленок на элементах насадки. Поэтому рабочую скорость газа в насадочных абсорберах рекомендуется принимать достаточно близкой к скорости захлебывания [c.931]

Для развитого турбулентного движения при Не > 10 относительная шероховатость элементов насадки одинакова и коэффициент сопротивления Я л приближается к постоянному значению В, причем по многочисленным опытным данным В — 1,75. Соотношение [c.216]

Жидкость в колонну подается с помощью различных типов распределительных устройств в зависимости от конкретных условий процесса и распределяется в виде вертикально стекающих пленок по обеим сторонам каждого листа пакета. Пар движется вверх по каналам между листами. Большое свободное сечение колонны (85—95%) обеспечивает ее высокую пропускную способность и низкое удельное гидравлическое сопротивление. Условия массообмена в колоннах с ППН относительно близки к условиям в трубчатых колоннах и, как показано В. М. Олевским с сотрудниками, могут быть описаны аналогичными кинетическими зависимостями. Гидравлическое сопротивление ППН зависит от высоты пакета 1 , расстояния между листами насадки Ь (рис. НГП) и критерия Ке . Для расчета коэффициента трения % сухой ППН в зависимости от эквивалентного диаметра 4 и высоты пакетов предложен [42] ряд уравнений, представленных в табл. П1.3. [c.107]

Коэффициент распределения можно связать с исправленным удерживаемым объемом и насадкой колонки. При равновесном распределении растворенного вещества между подвижной и жидкой фазами, относительное время пребывания растворенного вещества в подвижной фазе определяется выражением [c.381]

Истечение жидкости через конические насадки. При входе в конический сходящийся насадок струя жидкости имеет сжатое сечение, но сжатие струи относительно меньше, чем в цилиндрическом насадке (рис. 71, в). Коэффициент сжатия колеблется от Е=1 при малых углах конусности (а 2—5°) до е=0,857 при а = =45°. Следовательно, коэффициенты скорости ф и расхода таких насадков равны между собой только при очень малых углах схождения а. [c.147]

Эффект, достигаемый применением вставок, может быть получен при заполнении канала зернистым материалом (сферическими частицами, кольцами и т. п.). Сопоставление влияния размера частиц насадки на величину коэффициента теплоотдачи и на сопротивление потоку приводит к выводу в пользу относительно крупных частиц насадки, при которых интенсификация теплообмена сопровождается относительно малым увеличением сопротивления. [c.262]

X мольная доля компонента, присутствующего в большем количестве в смеси двух компонентов а относительный удерживаемый объем Y коэффициент извилистости yi коэффициент активности г-го компонента X показатель неоднородности насадки [c.150]

Высота иасадки (ВЭТТ), эквивалентная одной теоретической тарелке по своему разделительному действию, может быть рассчитана по уравнениям, приведенным в табл. 111.21, в которой приняты следующие обозначения переменных С, Ь — нагрузка по пару и жидкости, кг/(м ч) С, Ь — мольные потоки пара и жидкости Ш — скорость па- ра в полном сечении колонны, м/с >к — диаметр колонны, м — размер насадки, м Нпзс — высота слоя насадки, м а —удельная поверхность насадки, е — свободный объем насадки, м /м а — коэффициент относительной летучести р, — вязкость жидкости, сПз рж, Рп — плотность жидкости и пара, г/см М — масса одного моля паровой фазы Н — К0нстанта Генри, кмоль/м (кгс/см ) Р — абсолютное давление, кгс/см Dv — коэффициент диффузии легкокипящего компонента, см /с т — тангенс угла наклона кривой равновесия коэффици- [c.310]

Для разделения смесей, состоящих из компонентов с близкими температурами кипения и характеризующихся небольшим значением коэффициента относительной летучести адц = = Р /Р (кривая / на рис. 12.48), потребуется большое число тарелок в колонне (или большая высота слоя насадки). При разделении таких смесей велики будуг и флегаовые числа (рабочая линия пройдет под линией равновесия, т.е. близко к диагонали), а значит и расход энергии — теплоты в кубе, охлаждающей жидкости в конденсаторе. Еще хуже, если смесь образует азеотроп (кривая 2 на рис. 12.48), — здесь разделение исходной смеси (пусть — состава Х1) на практически чистые компоненты методом обычной ректификации становится невозможным (возможно лишь получение одного из компонентов (хо) и смеси, близкой к составу азеотропа х ). [c.1063]

Зависимость массообмена от скорости фаз обнаруживает такой же характер, как в незаполненных колоннах, и кор-релируется также через отношение этих скоростей (табл. 4-2). На рис. 4-13 дана диаграмма зависимости объемных коэффициентов массопередачи Ка. от скорости сплошной фазы для колец Рашига диаметром 12,7 мм. Диаграмма составлена для системы вода—уксусная кислота—бензол [121]. Кривые /, 2, 4 относятся к диспергированному бензолу при разных скоростях и насадках. В этом случае кривые соответствуют зависимости Кц а 1 и и имеют максимум, т. е. их характер такой же, как и части кривых на рис. 4-4 для незаполненных колонн (распылительных). Максимум появляется при значительно меньших скоростях, чём следует из диаграммы 4-5. Крутой наклон кривых говорит о том, что колонны с насадкой очень чувствительны к изменениям скоростей обеих фаз и достаточно даже относительно малых скоростей для суш,ественного увеличения удерживающей способности (ветвь кривой до максимума), а также к слиянию капель (ветвь после максимума). Кривая 3 относится к случаю, в котором диспергированная фаза—вода и Кса=[ и,.). Вода хорошо смачивает керамические кольца и стекает по ним пленкой. Эта система очень малочувствительна к повышению скорости сплошной фазы, так как в этом случае изменение удерживающей способности незначительно. Кроме того, массообмен здесь хуже, так [c.330]

Как следует из материала рассмотренной главы, применение указанной методики позволило решить ряд важных практических задач в области расчета процессов, протекающих в химико-технологической аппаратуре. Так, развит прямой метод исследования гидродинамической структуры потоков в аппаратах на основе специфических свойств неустаповивпшхся течений жидкостей и газов в насадке и пористой среде установлен характерный для насадочных колонн гидродинамический эффект, проявляющийся в наличии экстремальной зависимости статической удерживающей способности от нагрузок по фазам на аппарат созданы методики и получены расчетные формулы для определения важнейпшх гидродинамических параметров структур потоков — коэффициентов продольного перемешивания, относительных объемов проточных и застойных зон, коэффициентов обмена между проточными и застойными зонами. Результаты исследования гидродинамической структуры потоков в насадке положены в основу анализа динамики процесса абсорбции в насадочных колоннах, оценки управляемости по каналам гидродинамики и массообмена и синтеза оптимального управления этими аппаратами. [c.433]

Неравномерность в распределении жидкости по колонне всегда вызывает снижение числа теоретических ступеней разделения вследствие того, что соотношение расходов пара и жидкости в различных точках насадки отклоняется от нормы. Глубокий теоретический анализ влияния неравномерности распределения жидкости на эффективность колонны был выполнен Хьюбером и Хильтенбруннером [5]. Они приняли за основу модель, представляющую собой колонну с четырехугольным поперечным сечением, разделенную воображаемой продольной перегородкой на два отдельных отсека, работающих при неодинаковых нагрузках. В качестве критерия (коэффициента) неравномерности орошения I было принято относительное отклонение локальной плотности орошения от ее среднего значения, рассчитанного для поперечного сечения колонны [c.44]

Перспективными направлениями в области флотационных методов обогащения являются перечистка флотоконцентратов на отдельных машинах, а также "масляная флотация" (добавка продуктов нефтепереработки в жидкую среду при флотации). На отечественных углеобогатительных фабриках широкое применение получили флотационные машины механического типа ФМУ-6,3 и МФУ2-6.3, новые машины МФУ2-8 и 10. Производительность этих машин по твердому углю 40-80 т/ч, по пульпе 220—800 мУч. Технологический процесс углеобогащения во многом определяет важнейший показатель качества угольной шихты — влажность. Причем равное значение имеют как абсолютные значения влажности, так и ее равномерность во времени. От влажности углей и угольной шихты зависят смерзаемость их при транспортировании, плотность насьшной массы угольной шихты в камере коксования, ее равномерность по длине и высоте камеры коксования и, значит, В конечном счете качество кокса. Поэтому технологический процесс обогащения завершается сушкой продуктов обогащения иногда всех, включая промежуточный продукт, в некоторых случаях сушке подвергаются только флотоконцентрат, шламы, мелкий концентрат. Сушка проводится в сушильных барабанах, аппаратах кипящего слоя, трубах-сушилках. Преимуществом барабанных сушилок является возможность сушки угольных концентратов разной крупности и их смеси гибкость регулировки процесса простота и надежность в эксплуатации относительно невысокий расход электроэнергии. К недостаткам барабанных сушилок можно отнести низкий коэффициент использования рабочего объема (громоздкость установки) залипание насадки, образование большого количества комков. [c.37]

Ориентировочно диаметр и пропускная способность вертикальных жалюзийных сепараторов с вертикальной жалюзийной насадкой могут быть определены по графикам [2] для стандартных сепараторов конструкции ЦКБН. Графики рис. У.9 построены для следующих условий относительная плотность газа по воздуху Аг = 0,65, температура Тг = 293 °С, коэффициент поверхностного натяжения жидкости ст =20-10" Н/м, плотность жидкости Рж = 780 кг/м . Для определения пропускной способности сепараторов при других параметрах Рг, р, Т и полученное из рис. У.9 значение Qг необходимо умножить на поправочный коэффициент [c.369]

Труба, заполненная насадками, иТта же труба без насадок—это несопоставимые условия теплоотдачи. Насадки, заполняющие трубу, создают сложный лабиринт для течения жидкости и длина соприкосновения жидкости со стенками трубы едва ли может быть определима. Достаточно отметить тот важный факт, что при сопоставимых числах Не потери напора в указанном лабиринте в 600 10 раз больше чем в гладкой трубе. Критерии Нуссельта с насадками при одинаковых числах Ке оказался приближенно в 8 раз больше чем в гладкой трубе. А. А. Селезнев [22] провел большую работу по теплоотдаче при течении воздуха в трубах с искусственной шероховатостью в виде бугорков, имевших форму усеченных пирамид. Опыт показал, что теплоотдача от шероховатой стенки выше чем гладкой при том же диаметре трубы. Здесь сопоставимость шероховатой и гладкой трубы также весьма условны. Чем больше шероховатость, тем больше относительная поверхность теплоотдачи. В условиях, когда пограничная пленка не покрывает выступы шероховатости, движение жидкости на границе пограничной пленки ядра потока происходит по сложному лабиринту выступов. Особенно велик.эффект искусственной турбулизации получил Кох, применяя диафрагмовые вставки. Устройствоопытной трубы с диафрагмами показано на фиг. 111, 24. При обработке опытных данных при нагреве воздуха в трубе скорость принималась без учета сужения потока в диафрагмах, и коэффициент теплоотдачи относился к внутренней поверхности гладкой трубы. В трубе с дисковыми вставками диаметром и расстоянием между дисками к интенсивность теплоотдачи оказалась очень высокой. На фиг. III. 25 приведен график зависимости Nu/Nuo от т и ЬЧй по данным Коха. По оси ординат отложены отношения критерия Ыи для трубы с вставками к Ыи гладкой ПО [c.110]

В соответствии с заданием определяем необходимые данные для расчета сушилки характеристика атмосферного воздуха температура = = 6,3 °С относительная влажность фо = 76.5 % средняя плотность продукта р = 1750 кг/м насыпная плотность продукта р ас = 800 кг/м теплоемкость сернокислого аммония с = 1,64 кДж/(кг-К). Система насадкн— лопастная. Коэффициент заполнения барабана насадкой рн = 0,05, материалом р = 0,15. [c.302]

Таким образом, успешная работа колонки для непрерывного противоточного извлечения Рис. 59. определяется, с одной стороны, основными прин-Колонка для ципами фазового равновесия и массообмена непрерывного между фазами, а с другой—механическими фак-торами, характеризующими контакт обеих фаз 1—насадка- 2— противотоке, ЧТО зэвисит прежде всего от кон-рубашка 3,4— струкции прибора И ОТ относительной скорости впуска и выпуска ДБИжения фаз. Следовательно, зная состав обеих ЖИДКИХ фаз как при поступлении в колонку, так и при выходе из нее, а также коэффициент распределения извлекаемого вещества между данными жидкостями в условиях эксперимента, можно легко определить, при прочих равных условиях, сравнительную эффективность колонок, предназначенных для непрерывного противоточного извлечения. [c.110]

Вернемся к рассмотренному выше примеру. Деля общую потенциальную емкость для 325 г силикагеля в колонке на число тарелок, требуемое для соединения, можно оценить размер образца на такой колонке. Так, для смеси двух компонентов с сб=1,3, каждый с молекулярной массой 250, и й/ = 2, которую следует разделить с требуемым разрешением 0,7, в колонку можно ввести образец смеси 1,6 г (195 г/237 тарелок = 0,8 г для компонента 1 и 180/237 = 0,8 г для компонента 2). Минимальная собственная эффективность колонки должна быть равна 2-237 = = 474 тарелки. Это значение легко достижимо при высоких скоростях потока, с использованием крупных частиц насадки, при разумной стоимости и относительно низком сопротивлении колонки. Нагрузки для компонентов, имеющих другие коэффициенты разделения и размеры колонок, приведены в табл. 1.5. Следует помнить, что с изменением типа соединения или адсорбента эти числа будут меняться. Однако эксперименты последнего десятилетия показали, что эти положения являются хорошей отправной точкой для оценки нагрузки в препаративной [c.33]

В некоторых производствах находят применение регенеративные ТА, которые имеют только одно рабочее пространство, куда горячий (греющий) и холодный (нагреваемый) теплоносители поступают поочередно. Такой ТА содержит некоторую массу (кирпичную или металлическую, как в холодильной технике) большой общей теплоемкости, которая воспринимает теплоту от греющего теплоносителя и затем отдает ее нагреваемому теплоносителю. Преимуществами регенеративных ТА являются сокращение их общего рабочего объема, что существенно при теплообмене больших газовых объемов, и относительная простота конструкции. Однако поочередность выхода теплоносителей обусловливает и основной недостаток аппаратов регенеративного типа — непрерывное изменение температур теплоносителей на выходе из аппарата в пределах каждого цикла нагревание—охлаждение. Расчет регенеративных ТА значительно отличается от расчетов рекуперативных аппаратов непрерывного действия (см. ниже), поскольку здесь необходимо определять величины коэффициентов теплоотдачи от обоих теплоносителей к теплообменной поверхности при непрерывном изменении ее температуры, а также необходимо решать задачу нестационарной теплопроводности насадки с переменным критерием Био (см. 4.1.4), в котором коэффихщенты теплоотдачи зависят от переменной температуры поверхности стенки. Кроме того, начальным распределением температуры внутри теплоаккумулирующей массы насадки для каждого цикла работы ТА здесь служит неравномерный профиль температуры, соответствующий [c.338]

Эти уравнения содержат восемь параметров вязкость газа-носителя 1], удельная проницаемость колонки ко, давление газа-носителя на выходе из колонки ро, коэффициенты уравнения для высоты тарелки А, В и С, которые определяются решением уравнения (43) (идентичного уравнению (30)) с уравнением (17) (полые капиллярные колонки) или (18) (насадочные колонки), относительное удерживание а двух веществ (в действительности, как и коэффициент распределения, оно является функцией температуры) и требуемая степень разделения Я. Ради простоты мы пренебрегли в уравнении для высоты тарелки поправкой на сжимаемость газа-носителя. Эти уравнения содержат одпннадцать неизвестных, которые являются или промежуточными переменными, такими, как число тарелок или коэффициент емкости колонки, значение которых будет определено процессом оптимизации, нлн независимыми оптимизируемыми параметрами. Этими неизвестными являются время удерживания tn, время задержки газа /т, коэффициент емкости колонки к, коэффициент распределения К (или, скорее, температура колонки), фазовое отношение Уг/У ту срсдний раз-мер частиц насадки й (или внутренний диаметр колонки для полых капиллярных колонок), длина колонки Ь, число тарелок Л, ВЭТТ Я, линейная скорость газа-носителя на выходе из колонки Мо, давление газа-носителя на входе в колонку р/. [c.149]

Что касается колонн с нерегулярной насадкой, то следует отметить, что за последнее время рядом зарубежных фирм налажен выпуск новых типов насадок с развитой поверхностью массообмена и, следовательно, сравнительно высокими значениями коэффициентов массопередачи. К сожалению, насадки из проволочных спи- ралей и седлообразные насадки (седла Берля и Инта-локс ) обладают относительно высоким гидравлическим сопротивлением, что также снижает возможность их применения для колонн вакуумной ректификации. Кроме того, с увеличением диаметра колонн с нерегулярной насадкой их эффективность существенно снижается из-за возрастания поперечной неравномерности движения как паровой, так и жидкой фаз. [c.14]

Поиски оптимального решения привели к конструкции типа сегнерова колеса с радиальной регулируемой щелью и активной турбиной (рис. П-15), обеспечивающей полное смачивание поверхности насадки в широком диапазоне нагрузок, что очень важно для промышленных установок. Жидкость по кольцевому каналу 6 направляется на лопасти турбрны /4, создавая вращающий момент, который компенсирует момент трения в подвеске и сопротивление окружающей среды. Далее жидкость поступает в каналы 8 и 5 и истекает через щели /О, направленные в противоположные стороны относительно оси вращения. За счет возникающего реактивного момента приводится во вращение распределитель, а энергия затрачивается на сообщение окружной скорости жидкости, непрерывно поступающей в каналы 6. Поскольку турбина М компенсирует потери энергии, уровень жидкости будет находиться на оси щели 10. Скорость истечения жидкости из щели на расстоянии г при заданном коэффициенте истечения струи ф опре- [c.31]

Горелка состоит из корпуса, трубы для подвода газа, оканчивающейся газовым соплом, заа-ихрителя воздуха с втулкой и форсунки. Лопатки завихрителя расположены под угаом 45° к его оси, что обеспечивает интенсивное закручивание потока воздуха при относительно небольшом гидравлическом сопротивлении воздушного тракта горелки. Коэффициент расхода воздушного тракта таких горелок приближенно равен 0,54. Втулка установлена для подачи части воздуха вдоль оси горелки без его закрутки. Это способствует снижению интенсивности нагрева газового сопла и раздающего насадка форсунки за счет отдува рециркулирующих высокотемпературных продуктов горения и отвода тепла конвекцией от деталей горелки. [c.274]

Колонки для разделения олефинов по числу атомов углерода. Из рис. 1 (стр. 106) видно, что для данного числа атомов углерода циклические моноолефины и диены кипят в среднем при более высокой температуре, чем моноолефины с прямой цепью. Для разделения по числу атомов углерода требуется колонка, на которой относительные коэффициенты активности циклических олефинов и диенов выше, чем для моноолефинов. Это идет вразрез с тенденцией выхода углеводородов по температурам кипения. Такая колонка содержала насадку из пеллетекса, пропитанного 1,5% сквалана и первоначально предназначалась для разделения насыщенных углеводородов . Для циклических соединений значения коэффициента а , полученные с этой насадкой, на 50—100% выше, чем для моноолефинов с тем же числом атомов углерода. Значение коэффициента а для диеновых соединений выше приблизительно на 20%. [c.105]