Условия работы и дезактивация катализатора

Установка Новокуйбышевского НХК работала в значительно менее благоприятных условиях на водородсодержащем газе риформинга с примесью сероводорода и на пентановой фракции, в которой массовая доля серы достигала 0,018%. Включение в схему подготовки сырья узла сероочистки пентановой фракции позволило снизить содержание серы до 0,006%. Низкое качество сырья приводило к быстрой дезактивации катализатора ИП-62 и частым его перегрузкам, что выражалось в большом расходе катализатора (табл. 5.4). [c.135]

Усовершенствование и интенсификация процессов со стационарным полиметаллическим катализатором позволили за счет снижения давления, оптимизации температуры и распределения объема катализатора по реакторам увеличить октановое число до 100 пунктов (И.М.). Однако резкое возрастание коксообразования приводило к быстрой дезактивации катализатора, снижению селективности процесса и, в конечном счете, к сокращению продолжительности работы циклов, что резко снижало экономические показатели комбинированного завода. Сутки простоя такого НПЗ связаны с потерей продукции на один и более миллионов рублей. Риформинг с подвижным слоем катализатора позволяем увеличить календарное время работы установки в 3-4 раза и создать условия бесперебойной работы всего комбинированного завода в течение 3- 4 лет. Непрерывная или периодическая регенерация повышает равновесную активность катализатора, способствует углублению процесса, росту его селективности и увеличению качества и выхода водорода в 1,5- 2,5 раза. [c.160]

В результате дезактивации катализатора и добавления в систему свежего для восполнения потерь работающий катализатор имеет некоторые равновесные свойства, зависящие как от свойств свежего катализатора, так и от условий его работы. Соотношение свойств свежего и равновесного катализаторов видно из данных табл. 7.4. [c.219]

Стабильность катализатора риформинга зависит от применяемого в процессе" давления. В промышленных условиях, по мере снижения активности катализатора, повышают температуру процесса с тем, чтобы октановое число получаемого риформата оставалось постоян-ным. Подобный подход был принят в работе [274] для количественной оценки влияния параметров процесса на стабильность катализатора. Средняя скорость подъема температуры (в °С/сут) служила критерием скорости дезактивации катализатора. Очевидно, чем больше эта величина, тем больше и скорость дезактивации катализатора. В качестве стандартного катализатора был принят полиметаллический катализатор КР-108 (массовое содержание платины 0,36%). Сырьем служила бензиновая фракция 85—180 °С с массовым содержанием ароматических углеводородов 14,8% и нафтенов 24%. Риформинг проводили под давлением 1,5 МПа и при молярном отношении водород углеводород = 5, продолжительность каждого испытания 10 сут. [c.146]

Использование современных высокоактивных катализаторов сводит к минимуму преимущества двухступенчатой системы очистки. Основная доля меркаптанов удаляется уже в первой ступени. Вторая ступень очистки работает в неблагоприятных условиях, поскольку отсутствие меркаптидов в щелочном растворе при регенерации ведет к ускоренной дезактивации катализатора и насыщению раствора кислородом. Меркаптиды образуют с фталоцианином устойчивый комплекс, ингибирующий деструкцию фталоцианина. При наличии кислорода в щелочном растворе меркаптаны окисляются до дисульфидов на стадии экстракции меркаптанов с последующей реэкстракцией дисульфидов в очищаемые углеводороды. Это резко снижает эффективность процесса, особенно при малых концентрациях меркаптанов. [c.173]

В реакциях с любыми органическими соединениями на поверхности катализатора всегда откладываются (в большей или меньшей степени в зависимости от температуры процесса) пленки углеродных продуктов. Этим объясняется дезактивация катализатора в процессе гидрогеиолиза при продолжительной его работе, когда о присутствии специфически действующих ядов не может быть и речи. Удаление таких пленок должно регенерировать катализатор при условии, если они не изменили существенно строение его поверхностного слоя. [c.49]

Более сложная модель дезактивации катализатора, учитывающая наряду со временем пребывания как процессы коксообразования, в реакторе, так и условия регенерации частиц катализатора, приведена в работе [ПО]. Предложенная здесь зависимость, описывающая характер изменения во времени удельной активной поверхности катализатора (Ф), имеет вид [c.116]

В габл. 4 приводятся сводные показатели, полученные в этих исследованиях путем гидрокрекинга под давлением 105 ат на пилотных установках с изотермическим реактором, работавших с однократным пропуском сырья, но с рециркуляцией водорода. Расход водорода определяли путем замера количества водорода,-добавлявшегося для поддержания давления в системе таким образом, он включает как химически расходуемый водород, так и потери его в результате растворения в жидком продукте. Условия процесса были выбраны для получения бензина гидрокрекинга с максимальным октановым числом. Только для легкого циркулирующего каталитического крекинг-газойля (сырье А) продолжительность работы была достаточной для точного определения скорости дезактивации катализатора. При работе на этом сырье скорость дезактивации в ряде случаев требовала повышения температуры процесса на О—О, ГС в сутки. Эти скорости дезактивации лежат в тех же пределах, которые были получены на аналогичном сырье с несколько более низкой температурой конца кипения [9]. [c.83]

Дезактивация катализатора приводит к изменению во времени концентрации и температуры в каждой пространственной точке реактора. При быстрой основной реакции реактор работает в нестационарном режиме, причем образуется реакционная зона, перемещающаяся вдоль слоя катализатора. В зависимости от скорости движения дезактивированной части можно изменять во времени переменные соотношения реагентов и их концентраций, температуры входящих потоков и теплоносителя, времени контакта. В реальных условиях обратимое изменение состояния катализатора сопровождается необратимым [203]. [c.149]

Дезактивация катализатора. Имеются две причины дезактивации катализатора, которые играют важную роль при газификации взаимодействие с серой и с минеральными веществами. Сера, особенно при высоком ее содержании в некоторых углях, представляет наиболее серьезную опасность для катализаторов [8]. Совершенно очевидно, что ни один из переходных металлов не способен сохраняться в металлическом состоянии в этих условиях. Вследствие этого наилучшие катализаторы метанирования (такие как N1 или Ни) совершенно непригодны для газификации угля, как это уже было однозначно показано в работе [9, 10]. Применение некоторых никелевых и платиновых катализаторов для гидрогазификации было рассмотрено в работе [3]. [c.246]

В связи с тем, что наиболее вероятными при температуре 700° С являются реакции (3) — (8), характеризующиеся наибольшим отрицательным тепловым эффектом, в зоне протекания реакции резко снижается температура, что может облегчить протекание реакции (1). Последняя будет продолжаться до тех пор, пока в зоне реакции не восстановятся первоначальные температурные условия. Реакция (2) в присутствии водяного пара в этих условиях, как показано в работе [4], не происходит, При повышении температуры будет преобладать реакция окисления углеводородов парами воды. Углерод, образовавшийся по реакции (1), газифицироваться не сможет вследствие замедленности реакции газификации по сравнению с реакциями, идущими в газовой фазе. Этим объясняется возможное накопление углерода в зоне реакции и дезактивация катализатора отложившимся углеродом. [c.97]

Полимеризация. Конденсацию олефинов на кислотных центрах мы рассмотрели в гл. 8, где особенно подчеркивали ее роль в дезактивации катализаторов. В реакции такого типа протонирование исходного соединения приводит к образованию иона карбония, который, взаимодействуя с непротонированной молекулой субстрата, дает новый карбониевый ион. В работе Баррера и Оя [14] описано взаимодействие Н-морденита, вакуумированного при 360° С, с парами н-бутил-винилового эфира при 22—50° С. В этих условиях на поверхности, а отчасти и в объеме кристаллитов цеолита, образуются низкомолекулярные полимеры, молекулы которых состоят приблизительно из 10 мономерных звеньев. Скорость полимеризации возрастает, если на мордените предварительно адсорбируют небольшое количество воды (из расчета одна молекула НгО на один бренстедовский центр). Для объяснения этих явлений был предложен механизм катионной полимеризации [реакция (3)], включающий стадию образования вторичных карбониевых ионов, стабилизованных а-алкоксигруппой. Однако, судя по кинетике процесса и, в частности, по наличию прямолинейного участка на графике зависимости количества продуктов [c.130]

Одной из главных причин дезактивации платиновых контактов является действие каталитических ядов, в первую очередь серы. Решающим условием длительной и эффективной работы алюмоплатиновых катализаторов риформинга будет снижение инактивирующего влияния серы. [c.177]

Как отмечено выше, в работе [8.4] проведено сравнение реакторов с неподвижным, псевдоожиженным и движущимся слоем для случая реакций крекинга при использовании экспоненциальной функции активности. Для реакций крекинга порядок реакции обычно принимается равным двум при использовании этого значения в [8.4] получены зависимости, по которым можно провести сравнение этих трех типов реакторов. На рис. 8.1 графически представлено отношение конверсий в неподвижном и в движущемся слоях в зависимости от параметра В для различных степеней дезактивации катализатора, определяемых значениями параметра дезактивации А,. Параметр В в значительной степени является мерой глубины реакции, так как он соответствует отношению удельной скорости реакции к времени пребывания потока газа или пара. Рис. 8.1 показывает, что при любых условиях дезактивации катализатора движущиеся слои дают более высокую степень конверсии, чем неподвижные слои, что можно ожидать, принимая во внимание различные времена пребывания катализатора в этих двух типах реакторов. Однако следует помнить, что этот вывод предполагает, что катализатор в движущемся слое всегда полностью регенерируется перед его возвратом в реактор это не всегда может осуществляться на [c.187]

Как указывалось выше, катализаторы остаются неизменными после реакции, т. е. их свойства и состав не меняются. Практически, в реальных условиях, катализатор в процессе работы постепенно теряет способность ускорять реакции. Другими словами, активность катализаторов снижается и даже возможна полная потеря активности — катализатор дезактивируется. Дезактивация катализаторов вызывается его отравлением некоторыми веществами, которые присутствуют в реагентах, вступающих во взаимодействие. Такие вещества называются контактными ядами. Следовательно, для того чтобы катализатор работал длительное время, необходима тщательная очистка реагентов от контактных ядов. [c.59]

Если учесть эти изменения скоростей гидрогенизации, то в промышленных условиях можно ожидать достаточно благоприятных показателей работы над стационарными катализаторами. Однако даже для исследованного образца № 1 эти катализаторы вряд ли смогут представить интерес, поскольку в сырье содержится много солей, оседающих в катализаторной зоне, и, кроме того, трудно гидрируемых асфальтенов, блокирующих активные центры и в итоге вызывающих дезактивацию катализатора. [c.96]

В случае дезактивации катализатора путем отравления существует также оптимальный уровень диффузионного сопротивления, который обеспечивает максимальную продолжительность работы катализатора, в то время как слишком низкий уровень диффузионного сопротивления приводит к быстрому отравлению катализатора. Таким образом, очевидно, что величина диффузионного сопротивления, обеспечивающая максимальную продуктивность катализатора, не совпадает с величиной, соответствующей максимальному времени работы катализатора. Поэтому в каждом отдельном случае необходимо находить оптимальные условия. [c.414]

В промышленных каталитических процессах крайне важной задачей является максимизация прибыли от производства данных продуктов при желательных их выходах и выбор наиболее рациональных циклов смены или регенерации катализатора. При этом желательно эксплуатировать реактор таким образом, чтобы получаемая от него прибыль была максимальной в течение длительного периода времени. Управление, осуществляемое оператором в данный момент, будет влиять на поведение системы в остальное время цикла работы катализатора. Каждый день оператор установки должен решать вопрос, продолжать ли ведение процесса или прекратить работу и заменить или регенерировать катализатор. За счет дезактивации катализатора, а также образования каналов в слое катализатора режимы работы, обеспечивающие наилучшие технологические показатели, изменяются изо дня в день. Оператор, учитывая присущий процессу переменный характер, должен компенсировать изменение условий соответствующей регулировкой, например путем изменения скорости подачи сырья и рабочей температуры. [c.34]

Процесс гидрообессеривания остаточного сырья характеризуется рядом специфических особенностей. Это большие диффузионные затруднения дпя протекания основных реакций, обусловленные наличием значительной жидкой фазы в зоне реакции и большими размерами молекул сырья. Другой важный фактор - быстрая дезактивация катализатора, обусловленная высоким содержанием коксообразующих и металлсодержащих соединений. Все это резко снижает м >фективность реакции удаления серы. В качестве примера могут быть приведены результаты изучения влияния металлсодержащих порфиринов и асфальтенов на степень гидрогенолиза тиофена. В качестве модельного соединения использован протопорфирин IX диметилэф1фа и асфальтены, выделенные из нефти. Добавление соответственно 6 и 4% этих веществ в гаофен снижает степень его превращения с 72% до нуля (рис. 3.8) [100]. В этой работе показано, что для асфальтенов более характерно отложение на внешней поверхности гранулы катализатора вввду больших размеров их частиц и ассоциатов (до 4—5 нь и, соответственно, создание условий для больших диффузионных затруднений в процессе. Порфирииы, хотя и в большей степени проникают в поры катализатора, также отрицательно влияют на реакции удаления серы из тиофена. [c.113]

Необходимо также учесть, что сч мы не можем точно предугадать и четко определить все условия, в которых будет работать спроек-. тированная система. Может произойти непредвиденное изменение параметров, воздействующих на объект извне, или изменение в самом объекте во время его работы (например, дезактивация катализатора). В то же время так называемая параметрическая чувствительность, или восприимчивость процесса к возмущениям, может существенно зависеть от диапазона, в котором будут происходить колебания отдельных параметров. [c.491]

Дезактивация катализаторов в результате закоксовывания-обратимый процесс, т. е. при удалении кокса каталитические свойства восстанавливаются. В промышленных условиях для удаления кокса наиболее широко используют окислительную регенерацию-процесс контролируемого выжига кокса кислородсодержащими смесями при температурах катализа и вьпие. Работа катализатора при этом становится цикличной. Продолжительности стадий основного процесса и регенерации определяются скоростями образования и выжета кокса, а также допустимым его содержанием и изменяются в широких пределах. [c.3]

Поэтому аммиак снижает скорость сероочистки вследствие адсорбции на кислотных точках, на которых перед началом реакции должны адсорбироваться соединения серы. Степень дезактивации пропорциональна парциальному давлению аммиака, поэтому для каждого отдельного объема катализатора необходимо определить предельно допустимую концентрацию аммиака в гидрирующем газе. Для большинства условий работы сероочистных сэндвичей Ай-Си-Ай этот предельный уровень составляет 100 объелш. ч/млн, хотя могут допускаться и более высокие концентрации путем регулирования объемной скорости нафты. Могут допускаться высокие концентрации азота, так как он слабо адсорбируется, а скорость образования аммиака из азота и водорода в условиях сероочистки очень мала. Если осуществляется система рециркуляции газа, то концентрация аммиака постепенно возрастает и может потребоваться отмывка его. [c.80]

В условиях гидроочистки температура и парциальное давление водорода и сероводорода являются определяющими для сохранения катализатора в сульфидной форме. Установлено, что наивысшей активностью обладают дисульфид молибдена и смешанный сульфид никеля (NiS и N 82). Катализатор АНМ -нуждается предварительном осернении, а для катализатора АКМ это требование не обязательно [69]. В процессе работы на катализаторе-откладывается сравнительно м-ного кокса, серы и металлов — соответственно 7—20 0,5—1,5 и 12—25% от массы катализатора., При этом он теряет актив1ность и степень обессеривания продуктов, при его использовании снижается — происходит нормальное старение катализатора. Основным признаком падения активности катализатора является увеличение содержания серы в продукте гидроочистки. К более быстрой дезактивации приводит [c.225]

Испытания продолжительностью несколько месяцев были также проведены с применением нового катализатора на легком циркулирующем каталитическом крекинг-газойле на укрупненной адибатической пилотной установке с циркуляцией холодного газа для регулирования температуры в реакторе. Как видно из табл. 5, сколько-нибудь значительной дезактивации катализатора на протяжении почти шести месяцев работы как без рециркуляции, так и с рециркуляцией фракции, выкипающей выше бензина, до полной ее переработки не обнаруживалось. Относительные выходы и качество продуктов при работе адиабатических реакторов без рециркуляции почти точно совпадали с результатами, полученными в изотермическом режиме при аналогичных условиях и примерно одинаковой жесткости процесса. [c.83]

Поскольку в ходе реакции катализаторы не претерновают превращения, теоретически срок их службы неограничен. Однако в практических условиях большинство катализаторов разрушается или постепенно дезактивируется при работе и поэтому их необходимо ГЕериодически регенерировать или заменять свежими. Разрушение катализатора вызывается физическими или химическими причинами. Физическое разрушение может быть вызвано механическим истиранием или перегревом п спеканием. Механическое истирание приводит к чрезмерному увеличению потерь вследствие уноса тонких фракций газовыми потоками и резкому увеличению пвдравлического сопротивления слоя спекание ведет к изменению структуры поверхности катализатора и быстрой потере активности. Химическое разрушение является в основном следствием химического взаимодействия между веществом катализатора и соединениями, содержащимися в сырьевом потоке, с образованием стойких продуктов реакции. Причиной химической дезактивации и разрушения может быть и накопление высокомолекулярных соединений, содержащихся в исходном газовом потоке или образующихся при процессе в результате побочных реакции. Обе эти причины ведут к уменьшению числа активных центров на поверхности катализатора и падению активности катализатора. Дезактивацию под действием примесей, содержащихся в газовом потоке, называют отравлением катализатора. Постепенная дезактивация катализатора вследствие накопления отложений на поверхности и вызываемая ею необходимость периодической регенерации весьма часто наблюдается при процессах, ведущих к образованию одного или нескольких нелетучих продуктов реакции. Например, превращение сероуглерода в сероводород процессом гидрирования сопровождается образованием элементарного углерода (кокса), который необходимо периодически удалять с поверхности катализатора. [c.316]

Для изучения изменений, происходящих в катализаторе по мере его отработки в процессе гидрообессеривания остаточного сырья, была проведена описанная нихе работа. Количественные показатели, полученные в зюй стадии исследования, не могут быть, разумеется, непосредственно использованы в технологических расчетах по обессериванию, так как они получены в условиях, не идентичных рабочим условиям катализа. Но они дают наглядную картину относительного влияния различных факторов нз суммарные характеристики катализатора, а в последующих стадиях исследования сопоставляются с конкретными условиями работы и темпами дезактивации, и ухе эти данные могут быть использованы в расчетах аппаратуры ж в усовершенствовании каталитических систем. [c.58]

Размер пор олазывает значительное влияние на скорость дезактивации катализатора широкопористый катализатор дезактивируется значительно медленнее, чем узкопористый. В связи с этим вахнейшим условием стабильной работы катализатора в процессе переработки остаточного сырья является наличие широких транспортных пор, обеспечивающих проникновение сырья внутрь гранулы катализатора. [c.66]

Имеются два подхода, которые могут быть использованы для предотвращения дезактивации катализатора в результате образования углерода из многоядерных соединений. Согласно первому, состав и композиция наиболее активного катализатора крекинга этих соединений должны быть выбраны таким образом, чтобы сделать возможной работу при достаточно низких температурах с целью подавления термических реакций свободных радикалов. Согласно второму, радикалы могут гаситься донорами водорода и посредством проведения катализа в сверхкрити-ческих условиях. [c.210]

Если активация проводится при температуре ниже 650° С, число молекул пиридина, необходимое для подавления каталитической активности, вполне соответствует числу молекул этого основания, адсорбируемых бренстедовскими кислотными центрами. При Гакт > 650° с обычной НН4-формы и при любых температурах активации аммонийной формы, стабилизованной в гидротермальных условиях, число молекул пиридина, которое необходимо для дезактивации катализаторов, больше, чем концентрация бренстедовских центров. Однако это число меньше общего количества кислотных центров. Установлено, что на обычной НН4-форме, прогретой при высоких температурах, а также на стабилизованных цеолитах NH4Y увеличивается интенсивность образования полимерных отложений. Независимые каталитические измерения показали, что максимальной каталитической активностью обладают декатионированные цеолиты Y, активированные при 600—650° С, а активность ультрастабильных цеолитов плавно уменьшается по мере увеличения температуры активации выше 400° С. Аналогичные данные о температурах активации, при которых наблюдается максимальная каталитическая активность, приводятся и в работах других авторов [213—216]. [c.335]

Авторы работы [88] измерили скорости миграции двойной связи бутена-1 над NH4Y (степень обмена 70%) в проточном и проточноциркуляционном реакторах, причем основное внимание они уделяли методам экстраполяции скоростей реакции к нулевой конверсии с тем, чтобы изучить быструю дезактивацию катализаторов, которая вообще очень характерна для низкотемпературных превращений олефинов. Автору [88] считают, что активность в любой момент времени определяется двумя процессами, скорость которых меняется во времени по-разному. Первый процесс полностью подавляется после отравления катализатора пиридином. Активность, связанная с этим процессом, быстро падает при > 500° С и резко уменьшается при увеличении длительности реакции, тогда как для второго процесса подъем Гакт от 400 до 600° С приводит к небольшому росту активности, а увеличение времени реакции уменьшает активность менее заметно. При температуре активации до 500° С активность в основном определяется первым процессом, протекающим на бренстедовских кислотных центрах, а второй процесс, возможно, связан с центрами Льюиса. Поскольку скорости дезактивации этих центров различны, зависимость общей активности от Гакт в стационарных условиях выражается кривой с максимумом примерно при 600° С. Пока не ясно, достаточно ли обоснованы эти выводы и можно ли их распространить на другие реакции, однако рассмотренная работа показывает, что измерение активности на частично дезактивированных образцах может привести к неправильным результатам. В частности, данные анализа продуктов, отобранных за определенный период из интегрального проточного реактора, могут отличаться от данных анализа продуктов первого импульса при проведении реакции в импульсном микрореакторе. [c.27]

Гольдштейн и Морган [228] изучали отравление цеолитов СеУ, СаУ и NH4y, предварительно активированных при 595° С на воздухе, причем хинолин непрерывно подавался на катализаторы, помещенные в проточный реактор. В этих условиях количество хинолина, вызывающее полную дезактивацию катализатора, зависело от температуры реакции. Минимальное число молекул хинолина оказалось меньшим, чем в работах Туркевича, большим, чем в работах Топчиевой, и практически точно совпало с числом больших полостей. Для отравления катализатора, считают Гольдштейн и Морган, достаточно, чтобы на больщую полость приходилась одна молекула хинолина, хотя в большей полости может находиться больше одной кислотной группы. В работе [228] описан один очень интересный факт весовое определение адсорбции при 350—400° С показало, что цеолит Nay адсорбирует больше хинолина, чем НУ. Такой результат противоречит распространенным представлениям о селективной адсорбции органических оснований на кислотных центрах. [c.66]

В случае применения аморфных носителей для катализаторов гидрокрекинга азот из сырья необходимо удалять как можно полнее (до остаточного содержания 5 ррт.)[зЗ]. Основной причиной дезактивации катализаторов является отложение кокса ва катализаторе. Количество кокса, отлагающегося на катализаторе, велико и достигает 10% мае. при использовании в качестве сьфья остатков атмосферной перегонки [.32]. Исследования показали, что если в начальный период работы свегай катализатор применяется в жестких условиях, то его дезактивация происходит значительно быстрее. [c.16]

Физические и химические свойства остатков в значительной степени определяют условия гидрокрекинга и длительность работы катализатора. Дезактивацию катализатора вызывают его закоксовывание при наличии в сырье асфальто-смолистых веществ и тяжелых ароматических углеводородов отравление кислой оснош катализатора азотистыми соединениями основного характера отложения тяжелых металлов, блокирующих внеши1№ поверхность катализатора. [c.30]

Однако в работах [416, 417] показано, что мнение о чрезвычайной токсичности свинца для платиновых контактов необоснованно. Автор утверждает, что практически неизвестны случаи дезактивации катализаторов риформинга свинцом или медью [416], хотя содержание свинца в сырье риформинга лимитируется от 2-10 до 2-10 мас.%. При изучении влияния свинца в виде (С2Н5)4РЬ на активность биметаллического контакта в лабораторных условиях и на промышленной установке установлено, что содержание свинца на катализаторе в количестве 15—20 мас.% от массы контакта не изменяет его активности. Заметные следы свинца в катализате появляются только тогда, когда эта величина превысит 30 мас.%. Можно предположить, что соединения свинца разлагаются в условиях риформинга полностью, даже когда контакт засорен свинцом. С учетом количества перерабатываемого на катализаторе бензина автор считает концентрацию свинца в сырье 10 мас.% безвредной. При содержании его в сырье 2-10 мас.% активность контакта несколько снижается, а при большем — катализатор отчетливо дезактивируется. Причина расхождения в оценке токсичности свинца для платиновых катализаторов заключается в том, что влияние свинца ранее рассматривалось без учета предварительной очистки сырья от серы и азота. [c.163]

Отсюда вытекает необходимость изучения и анализа таких процессов как с научной точки зрения — установления закономерностей протекания каталитических процессов, так и с практической точки зрения — создания оптимальных технологических систем. При проектировании каталитических систем необходимо создать условия работы катализатора, уменьшаюш,и е влияние его дезактивации и обеспёчивающие возможность регенерации и восстановления. Кроме того, для получения максимального количества продукта за полный период работы катализатора необходимо определить режим оптимального управления каталитическим процессом. [c.7]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология