также отношение потоков и отношение сил

От селективности растворителя зависит также отношение- потока возвратного газа к количеству подаваемых газов пИролиза. Это отношение вычисляют по формуле [c.375]

В случае турбулентного режима течения жидкости указанное уточнение дает поправку, не превышающую точности уравнения (75), и поэтому его следует иметь в виду лишь в случаях применения очень вязких жидкостей. Оно также применимо по отношению к газам, вязкость которых увеличивается с температурой и у которых поэтому изменение направления теплового потока приводит к противоположному по сравнению с жидкостью изменению коэффициента а. [c.64]

Это означает, что действие каскада с одним вводом питания, состоящего со стороны одной подачи возврата из р, а со стороны другой — из 5 одинаковых элементов, определяется однозначно, если известны поток массы, состояние питания и обоих продуктов, а также отношение возврата или концентрации компонентов. [c.281]

При анализе рассмотренного вьппе процесса массообмена с быстропротекающей химической реакцией важную роль играет параметр (i. Он количественно характеризует роль диффузионного сопротивления каждой из фаз, и в зависимости от его величины можно рассматривать случаи, когда сопротивление переносу сосредоточено как в дисперсной фазе, где протекает реакция, так и в сплошной. На рис. 6.10 - 6.13 приведены примеры расчетов, когда сопротивление переносу сосредоточено в объеме одной из фаз, а также общий случай соизмеримых фазовых сопротивлений. Заметим, что дпя любого (3 рост параметров man способствует повьпиению скорости транспорта хемосорбента к поверхности капли, а рост т, кроме того, приводит к повьпиению химической емкости, что обусловливает возрастание времени Ti, определяющего начальный временной интервал, в котором реакция протекает на поверхности капли. Величина ti существенно зависит от /3. Так, при больших 3, когда сопротивление переносу сосредоточено в сплошной фазе, значение Tj особенно велико.. Это ясно как из зависимости для отношения потоков (см. рис. 6.13), так и из графиков дпя средних концентраций (рис. 6.10), где о движении фронта реакции можно судить по величине i внутри капли. В течение времени т,, когда реакция протекает на поверхности, экстрагент в каплю не поступает и концентрация С, =0. [c.282]

Аналогично скруглению на структуру потока влияет срез кромки поворота (рис. L35, (3), хотя и в меньшей степени. Распределение скоростей после поворота потока зависит также от степени расширения колена. Чем больше отношение площадей выходного и входного сечений, тем больше диффузорный эффект, а следовательно, больше зона отрыва (рис. 1.35, г и 1.36, а, б) и соответственно значительнее неравномерность распределения скоростей. Например, при отношении площадей ----- [c.40]

Взаимное расположение каналов в решетке определяется при заданной конфигурации несущей поверхности относительными шагами поперечным 01 и продольным С12- Для треугольной решетки вместо продольного часто рассматривают относительный диагональный шаг ад. Изменение шага решетки существенно влияет на функции /а, /д (или на одну из них), а также на оптимальное отношение Нег потоков. Геометрические характеристики входят согласно (3.4) и в формулу для определения числа каналов по ходу потока, поэтому влияние 1 следует учитывать поправкой, входящей в коэффициенты Л,- и Д,. В (2,52) входит величина ё,,. Пространственное расположение каналов не влияет на коэффициенты если Р, М, 3 еХ, однако при этом меняется объемный коэффициент [c.54]

Аддитивность данных, полученных по методу отклика системы на внешнее возмущение, может быть положена в основу объяснения характеристик реакторов как проточных сосудов с неидеальным потоком при условии, что скорость химической реакции также линейна по отношению к концентрации взаимодействующих веществ. Для реакций, относящихся к этой категории, уравнение скорости можно записать в следующем виде [c.250]

Для расчетов коэффициентов J, и требуется также отношение площади проходного сечения байпасного потока к общей площади проходного сечеиия 5 [c.42]

Степень изменения массы потоков, а также характер изменения (уменьшение или увеличение по высоте колонны в соответствующем направлении) зависят от отношения потоков д и С, их составов и энтальпий, определяемых величинами теплоемкостей и скрытыми теплотами испарения (конденсации) компонентов, участвующих в процессе. [c.124]

Совершенствуя методы возбуждения газов для получения их спектров, Крукс (1879) открыл так называемые катодные лучи, вызывающие фосфоресценцию веществ и распространяющиеся от катода к аноду. Дж. Томсон (1896—1897) изучил природу этих лучей и доказал, что они представляют собой поток электронов, вылетающих из катода со скоростью, близкой к скорости света. Ему также удалось найти отношение заряда к массе для электрона которое оказалось очень большой величиной (после уточнения 1,7588-10" Кл/кг). Позднее, после работ Милликена, эта величина была использована для определения массы электрона и, таким образом, были получены его основные характеристики заряд 6=1,60210-10 Кл и масса покоя /п = 9,1091 - 10 кг. [c.27]

Согласно зависимости (5-19) доля потерь энергии в гидромуфте равна скольжению 5 = 1 — Т1. Теряемая энергия затрачивается на преодоление трения потока о лопасти и стенки рабочей полости, а также на вихреобразование при обтекании лопаток со срывом потока при больших углах атаки. Эти потери, например, при входе на лопатки турбинного колеса, зависят, как показано на рис. 5-15 в сечении по ЬЬ, от изменения скорости за выходом из насосного колеса до скорости Оц. при входе на лопатки турбинного колеса и пропорциональны вектору 1)у, возрастающему с уменьшением I. Аналогичная потеря возникает и при входе в насосное колесо. Вихревые потери доминируют при малых отношениях 1 и больших расходах. При больших значениях / потери определяются в основном трением. [c.385]

При к- оо условие (1.3) принимает вид 2 (1) = 1 и соответствует диффузионному режиму поглощения вещества, а также теплообмену потока со сферой, температура которой Тд поддерживается постоянной (в последнем случае под В следует понимать коэффициент температуропроводности, а под 2 — отношение Т со оо Тд), где — температура потока, Та, — температура на бесконечности). [c.207]

Увеличение эффективности массопередачи на контактных устройствах с переливами в первую очередь достигается за счет улучшения гидродинамической обстановки устранения продольного перемешивания потоков и различных видов продольной и поперечной неравномерностей в их работе (застойных зон, байпасных и циркуляционных потоков, неравномерного распределения газа по сечению колонны и жидкости по длине слива) устранения провала жидкости на нижележащую и уноса жидкости на вышележащую тарелки. В связи с этим используют поперечное или продольное секционирование потока жидкости специальными перегородками высотой не более переливной планки с расстоянием 150—200 мм друг от друга и с зазором по отношению к полотну тарелки 10—15 мм. Для предотвращения провала жидкости перед контактными элементами на выходе из перелива рекомендуется устанавливать отражательную перегородку высотой 10— 15 мм, которая должна гасить энергию поступающей на тарелку жидкости и способствовать более равномерному ее распределению по длине слива. Провал жидкости уменьшается также при групповом креплении клапанов. [c.254]

Эта безразмерная группа является одним из важных критериев подобия при сравнении систем сгорания с системами холодных струй. Для высокоскоростной струи в медленном потоке эта безразмерная группа представляет собой также отношение начального количества движения жидкости в канале к конечному. [c.318]

Геометрическая характеристика всех пластинчато-ребристых поверхностей приведена в табл. 9-3. Эти сведения необходимы для расчета пластинчато-ребристых поверхностей наряду с данными о теплоотдаче к гидравлическом сопротивлении. Следует отметить, что величина поверхности теплообмена, заключенной в единице объема, обозначенная р, соответствует объему с одной стороны потока, ограниченному двумя пластинами, между которыми находятся ребра данного типа. Эту поверхность нельзя относить к полному объему теплообменника, так как в каналах для второго теплоносителя может быть использована развитая поверхность другого типа. В гл. 2 содержатся некоторые полезные геометрические соотношения, которые можно использовать совместно с данными табл. 9-3 для определения поверхности в единице объема, а также отношения свободного и полного сечений теплообменника. [c.119]

Взяв теперь отношение локальных сил инерции к конвективным, легко убедиться, что это отношение опять дает число Струхаля. Поэтому число Струхаля можно определить также как меру отношения сил инерции, обусловленных нестационарностью движения, к силам инерции, обусловленным переносом количества движения в потоке. Иначе говоря, число Струхаля есть мера не-стационарности движения если 5Н>1, то локальные ускорения соизмеримы с конвективными, движение нестационарно. Наоборот, в стационарных движениях 5Н — 0. [c.62]

Выходы Я. р., т. е. отношение числа актов Я. р. к числу частиц, упавших на единицу площади (1 см ) мишени, обычно не превышают 10 -10 . Для тонких мишеней (упрощенно тонкой можно назвать мишень, при прохождении через к-рую поток бомбардирующих частиц заметно не ослабевает) выход Я. р, пропорционален числу частиц, попадающих на 1 см пов-сти мишени, числу адер, содержащихся в 1 см мишени, а также значению эффективного сечения Я. р. Даже при использовании такого мощного источника налетающих частиц, каким является адерный реактор, в течение 1 ч удается, как правило, получить при осуществлении Я. р. под действием нейтронов не более неск. ш- атомов, содержащих новые адра. Обычно же масса в-ва, полученного в той или иной Я. р., значительно меньше. [c.515]

Таким образом, использование степенного закона распределения скоростей для расчета турбулентного пограничного слоя является наиболее оправданным с точки зрения имеющихся экспериментальных данных. Неоднократно также отмечалось, в том числе и в цитированной работе [66], несоответствие опыту профиля скоростей, рассчитанного по известной теории пути смещения Кармана, значение которой поэтому не следует переоценивать. Чепмен и Кестер [67 изучали турбулентное трение без теплообмена в аксиальных дозвуковых и сверхзвуковых потоках на цилиндрах с коническими насадками. Сопротивление насадка измерялось отдельно и затем вычиталось из общего сопротивления цилиндра с насадком. Результаты их экспериментов приведены на рис. 33, на котором, как функция числа Мо, дано отношение / коэффициента сопротивления при данных числах R и Мо к его значению о при том же Н, но при Мо = 0. Величину сопротивления о авторы вычисляли по формуле Кармана для течений несжимаемых жидкостей [c.297]

Поскольку в проточном реакторе время процесса т равно отношению высоты (длины) реакционного объема Н к линейной скорости потока реагентов О), а также т выражается отношением реакционного объема V к расходу смеси реагентов Ус, т. е. [c.50]

Показателями эффективности денежных потоков предприятия являются коэффициент эффективности денежного потока, который представляет собой отношение суммы чистого денежного потока предприятия и суммы отрицательного денежного потока предприятия в рассматриваемом периоде, а также коэффициент реинвестирования чистого денежного потока — отношение суммы [c.190]

После сборки проверяют на герметичность места закрепления штуцеров, термопарных карманов, степень пришлифовки поверхностей блока и крышек реактора. Притертые поверхности блока и крышек реактора без смазки естественно не дают полной герметичности. Однако сжатые с помощью описанного устройства, хорошо подогнанные пришлифованные поверхности блока реактора и крышек обеспечивают сопротивление потоку газа, в сотни раз превышающее гидравлическое сопротивление слоя зернистого катализатора. Газопроницаемость слоя катализатора должна быть в сотни )аз выше, чем газопроницаемость щелей прижатых поверхностей. 1ри хорошей подготовке поверхностей блока и крышек, что легко достигается с помощью простой техники, поток газа полностью направляется через слой катализатора. Степень герметичности в этой системе зависит от обеспечения правильных, пришлифованных поверхностей, а также от подбора амортизирующей пружины. Роль пружины существенна также в том отношении, что она обеспечивает равномерное сжатие поверхностей блока реактора и крышек при разогреве реактора и термических расширениях частей реактора из разнородных материалов. [c.47]

Реакции сульфирования [32] во многом подобны реакциям нитрования. Их важное отличие заключается в том, что продукты реакции растворимы в воде. Это важно по двум обстоятельствам. Во-первых, отношение объемов фаз в реакторе есть функция превращения, а следовательно, и времени пребывания в реакторе. Задержка также зависит от отношения расходов питающих потоков. Во-вторых, поскольку реакционная зона лежит в водной фазе, продукты реакции должны диффундировать в глубину водной фазы, а не через поверхность раздела фаз в органическую фазу, как в случае нитрования. [c.372]

Пучок света, падающий на образец, образуется источником с апертурной диафрагмой 1. Световой поток, воспринимаемый фотометром, ограничивается апертурной диафрагмой V. Направления освещения и наблюдения регулируются независимо в пределах полусферы над образцом. Положение источника с диафрагмой 1 определяется углом азимута ф и углом падения г. Положение фотометра с диафрагмой V определяется углом азимута <Ру и углом наблюдения f. Коэффициент отражения для заданного положения осветителя и приемника (ф , 1, фу, /) определяется отношением потоков, воспринятых фотометром через диафрагму V, отраженных соответственно образцом и совершенным диффузным отражателем, установленным вместо образца (см. также рис. 2.2). [c.448]

По аналогии с уравнением (5-152) определим также отношение. ширины струйки к общему расходу потока. [c.255]

Из уравнения (11.35) следует, что в произвольном сечении укрепляющей части колонны обратимой ректификации, работающей в режиме предельного разделения, отношение потоков жидкости и пара численно равно коэффициенту равновесного распределения самого тяжелолетучего компонента, отсутствующего в дистилляте. Коэффициент распределения Кп является переменной величиной при перемещении вдоль траектории ректификации, поэтому отнощение Ьв]Ув также переменная величина. С учетом соотнощения [c.49]

Когда ПОТОК проходит поперек пучка параллельных труб, то только первый (лобовой) ряд труб омывается невозмущенным потоком, и сопротивление трубок этого ряда соответствует сопротивлению одиночных труб. Уже второй ряд трубок находится под влиянием гидродинамического следа первого ряда (рис. 1.29, а, б), что оказывает влияние на его сопротивление, и т. п. Потеря статического давления (удельной объемной энергии) при прохождении потоком вязкой жидкости поперек пучка параллельных труб рассчитывается не для каждого ряда, а в среднем для всего пучка, поэтому коэффициент сопротивления в расчетном соотношении (1.81) зависит не только от числа Рейнольдса, но и пропорционален числу рядов т труб, а также зависит от отношения расстояний А1 и Д2 между рядами к наружному диаметру й труб (Ее, т, Дг/с ). Значение скорости в критерии Ее = берется как скорость между трубами, т. е. в наиболее узком сечении потока. Конкретные числовые зависимости для приводятся в справочной литературе. [c.99]

В соответствии с термодинамическими соотношениями, которые мы хотим проверить, расхождение между и и и и аномальное значение отношения потоков — это проявления сопряжения изотопных потоков. Удовлетворительное согласие между теоретическими и экспериментальными отношениями потоков дает убедительное подтверждение этой точке зрения, однако более прямое доказательство можно получить путем рассмотрения влияния суммарного потока на два однонаправленных потока метки. Наблюдения влияния разности электрических потенциалов на потоки метки не вполне удовлетворительны, поскольку изменение А ф меняет не только суммарный поток (и тем самым влияет на поток метки), но и движущую силу (г/ Аг] ), действующую на меченые частицы. Более веские аргументы в пользу сопряжения можно получить, устанавливая разность концентраций преобладающей изотопной формы в отсутствие разности электрических потенциалов. При этом возникнет суммарный поток, но при условии, что состояние мембраны не изменилось в отсутствие электроосмоса и изотопного взаимодействия потоки метки также не изменяются. Однако при наличии изотопного взаимодействия ситуация будет совершенно иная. При отрицательном сопряжении, соответствующем случаю ю/и < 1, положительный суммарный поток (/ > 0) должен уменьшать ско- > [c.249]

Чена и Уолсера интересовал также вопрос о том, в какой мере однонаправленные потоки и отношение потоков активного транспорта натрия зависят от аномальных значений параметра Q ( отношения коэффициента объемной диффузии к коэффициенту диффузии метки по данному пути ), т. е. при 0 ф. Чтобы оценить эту величину, модифицировали уравнение для отношения потоков, использованное ранее при анализе пассивного транспорта [уравнение (11.24)], путем включения в него электродвижущей силы натриевого насоса, что дает [c.262]

Распространенность схем в промышленности различна. Из общего числа установок, по которым получены данные для классификации, 48% работают по схеме а, 12% — по схеме б, 17% — по схеме в и 3 и в% — по схеме г, т. е. 23% установок имеют полностью закрытые системы. Температура парового потока, покидающего первую ступень конденсации, выше 100 С, что свидетельствует о выносе из колонны большого объема паров во вторую ступень. Очевидно, это и является одной из основных причин повышенного давления на верху колонн, которое в большинстве случаев составляет 107—120 гПа вместо 53—80 гПа по проекту. Конденсационно-вакуумные системы различают также и по расходу охлаждающей воды и пара на эжекцию. В частности, расход воды для каждой из схем мёняется в пределах 1—5 м /т, а расход пара на эжекцию — от 1 до 3% по отношению к сырью колонны и являются соизмеримым расходу острого пара, подводимого в низ колонны. [c.197]

Артор не совсем точно излагает основные концепции, лежащие в основе модели Кинга, а также выводы в отношении характера зависимости от В а, вытекающие из нее. В основу модели положена возможность одновременного действия двух механизмов переноса вещества от свободной поверхности вглубь жидкости в турбулентном потоке. Один из них соответствует постепенному затуханию коэффициентов турбулентного обмена с приближением к межфазной границе. Этот механизм Кинг считает относящимся к вихрям сравнительно небольшого масштаба. Другой механизм связан с обновлением поверхности сравнительно крупными вихрями (их размер должен быть больше толщины слоя, в котором происходит затухание по первому механизму и где соответственно происходит основное изменение концентрации). Таким образом, модель Кинга, по существу, включает представления теорий пограничного диффузионного слоя (см. выше) и обновления поверхности (см. ниже). Что касается возможного характера зависимости от О а, то на основании собственных экспериментальных данных, полученных в ячейке с мешалкой и в насадочной колонне и анализа результатов, полученных другими исследователями, Кинг приходит к выводу о более узком интервале практически возможного изменения показателя степени при Оа от 0,5 до 0,75. Прим. пер. [c.102]

На рис. 10.26, в приведена также схема рассмотренного только что аппарата с FJFo = 25, но с газораспределительным устройством из трех последовательно установленных решеток. Дано поле скоростей в сечении за решетками, взятое из табл. 10.3 для этого же отношения с теми же относительными расстояниями между входным отверстием и решеткой и между отдельными решетками (Яр = Оа и р = 0,20к). Сопоставляя все три варианта, показанные на рис. 10.26, видно, во-первых, что система из трех плоских решеток требует даже меньшую высоту над-слойного пространства (Яп == 0,80к), чем объемные газораспределительные устройства [Яо (1,0—1,2) > ]. Во-вторых, три плоские решетки в данном случае обеспечивают такую же примерно степень равномерности поля скоростей, что и вертикальная перфорированная трубка, и существенно большую равномерность потока, чем объемная решетка. [c.291]

Найдено, что в условиях синтеза в реакторе с кипящим слоем при температуре около 300°С скорость образования углистых частиц пропорциональна отношению рсо1р н , где рсо и рн — парциальные давления СО и Нг на входе в реактор. Это отношение справедливо в широком интервале составов и давлений синтез-газа, а также соотношений потоков исходного и рецирку- [c.178]

Так как все величины в этом уравнении безразмерны, то и множитель в его правой части D/ad также должен быть безразмерным. Обратная величина этого множителя называется критерием Пекле Pe = a I/D. Этот критерий непосредственно характеризует отношение потоков, обязанных скорости и диффузии. При малых значениях числа Ре можно пренебречь левой частью равенства (XVIII.29) [c.484]

Контроль выпарной установки требует большого числа приборов. В журнале аппаратчрпса должны отражаться все изменения основных характеристик процесса, например, по изменению так называемого псевдокоэффициеггга теплопередачи можно обнаружить увеличение термических сопротивлений (отложение накипи и т.д.), а с ним и снижение производительности. Этот коэффициент находится просто - как отношение потока тепла к разности температур в каждом корпусе. Необходим также контроль за тем, чтобы раствор не разбавлялся промывной водой или водой го биометрического ковденсатора, так как это понижает прогаводительность установки. [c.185]

На рис. 23 по данным Ленгипроинжпроекта показано распределение относительных тепловых потоков (отношение величины падающего потока в данной точке 9пад среднему значению падающего потока д), падающих на секции котла по длине топки, а также распределение температур продуктов горения перед выходом из топки в межсекционные газоходы. Как видно, работа горелки, установленной на фронтовой секции, дает значительную неравномерность распределения тепловых потоков величина относительных тепловых потоков, падающих на задние секции котла, более чем вдвое превышает их значение у фронтовых секций, разница в температурах продуктов горения достигает 300-350° С. [c.131]

Следовательно, поток можно рассматривать как непрерывный поток, когда отношение M/Re пренебрежимо мало. В потоках, для которых значение критерия Рейнольдса в среднем велико, а также велико значение критерия Маха, критерий Кнудсена приобретает такую величину, что им больше нельзя пренебречь, и указывает на наличие эффектов разрежения в потоке. В непрерывном потоке обычное граничное условие на поверхности раздела между газом и твердой поверхностью состоит в том, что газ у поверхности шринимает скорость и температуру поверхности. Одним из более интересных эффектов разрежения газа в потоке является то, что газ, прилегающий к твердой oio-верхности, не принимает скорость и температуру поверхности. Газ на поверхности имеет конечную тангенциальную скорость он скользит вдоль поверхности. Температура газа на поверхности в конечном итоге отлична ог температуры поверхности имеет место скачок между температурами поверхности и прилегающего газа. Эти эффекты связаны с величиной среднего свободного пробега молекул и параметра1ми, называемыми коэффициентами аккомодации и отражения, которые описывают статистическое взаимодействие поверхности и [c.345]

Отношение е/х для капиллярной колонки больше, чем для насадочной, поэтому величина [см. (1.39)] ниже, однако капиллярные колонки, особенно для хорошо удерживающихся веществ, обладают большей разделительной способностью, чем на -садочные. Большое отношение е/х, ухудшая разделительную способность, в то же время уменьшает время удерживания, что позволяет сокращать продолжительность анализа t и снижать температуру разделения последнее благоприятно сказывается на анализе реакционных и термолабильных соединений. Уменьшению продолжительности анализа способствует также и то обстоятельство, что минимум на кривой Ван-Деемтера для капиллярных колонок расположен в области больших скоростей газа, а наклон кинетической ветви кривой меньше, что позволяет без ущерба для разделения применять большие скорости газового потока. Значения критерия Rt , который характеризует как разрешение R, так и продолжительность анализа t, для веществ с а = 2,0 составляют у лучших насадочных колонок 2,1, микронабивных 4,1, КОПС — 4,6, КОГС — 9,0, т. е. последние являются самыми быстродействующими. [c.116]

Следует отметить, что в уравнениях (2)-(9) потоки воды и растворенного вещества обратно пропорциональны толщине мембраны, но задерживание растворенного вещества, которое выражается отношением потоков, не зависит от толщины мембраны. Однако очевидно, что толщина мембраны - важная характеристика, поскольку она определяет поток воды на единицу поверхности мембраны, а этот параметр сильно влияет на стоимость процесса. Задерживание повышается при общем увеличении разности давлений Др Д ,так как поток воды изменяется линейно с изменением этой разности, а поток растворенного вещества почти не зависит от нее. Задерживание определяется также соотношением А/В = Поэтому, если Др - Дя принять равным 50 атм, можно показать, что для достижения, например, 99%-ного задерживания растворенного вещества отношение А/В должно быть 2,0 г/ смЗатм ,или же отношение проницаемости для воды к проницаемости для растворенного вещества должно быть равным 2700 г/см . [c.136]

Как и в теории обычного пограничного слоя в однофазном течении, входящие в (9.15) — (9.17) интегралы следует оценивать полуэмпирически. Эксперименты с суспензией частиц магнезии 10 мкм в воздухе, текущей в канале, образованном двумя плоскими параллельными пластинами, проводились при различных скоростях течения этой суспензии, разных зазорах между пластинами и при разных значениях отношения потоков массы частиц магнезии и воздуха. Эксперименты проводились в аэродинамической трубе сечением 12 х 12 дюймов при скорости 120 фут/с с плоскими щелями шириной 1 и 2 дюйма и отношением потоков массы 0,1 (0,1 фунта частиц на 1 фунт воздуха). В этих экспериментах проводились главным образом измерения скорости воздуха, средней скорости частиц и потока массы фазы частиц, а также исследовалось распределение плотности частиц и распределение их по размерам при разных значениях потоков массы [112]. [c.246]

Контроль выпарной установки требует большого числа приборов. В журнале аппаратчика должны отражаться все изменения основных характеристик процесса, например, по изменению так называемого псевдокоэффициента теплопередачи можно обнаружить увеличение термических сопротивлений (отложение накипи и т. д.), а с ним и снижение производительности. Этот коэффициент находится просто как отношение потока тепла (в любых единицах измерения) к разности температур в каждом корпусе. Необходим также контроль за тем, чтобы раствор не разбавлялся промывной водой, или водой из барометрического конденсатора, так как это понижает производительность установки. Методика испытаний, обычных измерений и возникающие в связи с этим проблемы подробно излагаются в литературе . [c.303]