Сравнительная оценка моделей

III.2.7. Сравнительная оценка моделей [c.102]

Ячеечные модели. Отмечено, что сложные математические описания содержат ряд параметров, которые надлежит определять экспериментально, в связи с чем практическое применение таких описаний затруднительно простые математические описания не дают достаточного соответствия с экспериментальными данными для значений постоянных параметров [275]. Математическое описание, соответствующее ячеечной модели и содержащее один эмпирический параметр, использовано для сравнительной оценки систем промывки осадков. Согласно ячеечной модели осадок состоит из отдельных слоев, последовательно расположенных по движению промывной жидкости, причем в каждом из слоев происходит идеальное перемешивание жидкостей. Параметром математического описания является число слоев п, на которые следует подразделить осадок, чтобы получить данную степень извлечения растворимого вещества из пор. [c.256]

Расчет по уравнению простой реакции 1-го порядка дает заниженные скорости трансформации соединений фосфора, так как учитывается лишь разница между скоростями регенерации и потребления фосфатов. Следует ожидать, что дальнейшее уточнение модели также приведет к существенным изменениям в оценке констант и соответственно скорости процесса. Таким образом, эти сравнительно простые модели, адекватность которых не устанавливалась, должны рассматриваться как эмпирические уравнения, на основании которых выводы следует делать осторожно. [c.161]

Задача исследования динамических характеристик насадочной колонны с помощью модели (7.107) существенно упрощается, если воспользоваться полученной в работе [101 сравнительной оценкой порядков слагаемых, входящих в функцию ф (х, t) [c.405]

В книге кратко изложена теория ионообменных реакторов. Особое внимание уделено физическим и математическим моделям, обобщенным методам моделирования и инженерного расчета, выбору начальных и граничных условий. Даны сравнительные оценки ионообменных реакторов и рекомендации по их применению в различных химико-технологических производствах. Приведены многочисленные примеры расчетов, в том числе с использованием ЭВМ. [c.167]

Для того чтобы исключить влияние Р на /к. т давление в колонне необходимо жестко стабилизировать. Последнее связано также с тем, что между реакторным блоком и ректификационной колонной отсутствуют демпфирующие емкости. Поэтому динамические отклонения давления в колонне непосредственно влияют на состав парогазовой смеси, подаваемой на разделение. С другой стороны, компенсация влияния давления на АСР стабилизации температуры с помощью измерителей состава технически не реализуется из-за отсутствия серийно выпускаемых измерителей, работающих под давлением выше 1,0 МПа. Схемные решения систем автоматической стабилизации давления широко освещены в литературе [79, 80]. Однако качественные оценки их работы базируются в основном на результатах промышленной эксплуатации, а данные о выборе рациональной структуры в зависимости от свойств динамических каналов дефлегматора представлены недостаточно полно и без строгого аргументированного анализа. Следует отметить, что вопросы, связанные с технической реализацией АСР стабилизации температуры, проработаны для дефлегматоров с разделением возвращаемого и отбираемого потока по жидкой фазе (конденсаторы А , В ), т. е. для случая, когда изменение флегмового числа происходит непосредственно при изменении положения регулирующего органа на линии флегмы или дистиллята. Анализ схем с разделением материальных потоков по паровой фазе (конденс-аторы С ) и сравнительная оценка АСР в зависимости от типа дефлегматоров отсутствует. В связи с этим, используя разработанные математические модели (.2.7.6), [c.193]

При построении теплофизических моделей применяют ряд упрощений, стремясь достичь в то же время отражения в модели наиболее характерных, важнейщих сторон процесса. Естественно, построение моделей зависит и от той целевой функции, которая выдвигается при решении данной задачи. Например, при нахождении некоторых средних характеристик теплообмена могут применяться сравнительно простые модели. Задачи существенно усложняются при переходе к оценке локальных характеристик теплообмена. Знание этих характеристик становится все более необходимым на современном этапе развития тепломассообменных процессов. При определении локальных характеристик теплообмена можно проводить более детальную оценку протекания всего процесса в целом, обоснованно решать задачи, связанные с выделением тепла при химических реакциях и фазовых переходах, оценивать равномерность на- [c.386]

Расчетные параметры потоков высокочастотной индукционной (U-F)-плазмы. Для прецизионных расчетов параметров высокочастотной индукционной (и-Г)-плазмы с использованием расчетных моделей с учетом протока газа через зону разряда и внутренних перемещений плазмы входной информации недостаточно. Однако имеются некоторые оценки ее свойств, полученные с помощью сравнительно простых моделей, например модели Эккерта [34-36] для столба неподвижной плазмы в прозрачной для электромагнитного поля разрядной камере в индукторе высокочастотного генератора, в основе которой лежит допущение о балансе энергии, выделяемой в этом столбе при индукционном нагреве, и радиального кондуктивного потока тепла на стенки разрядной камеры. Радиус столба плазмы в этой модели (R) совпадает с внутренним радиусом разрядной трубы (Re) R = R - [c.523]

Сравнительный анализ моделей показывает, что при равенстве вторых моментов последующие моменты для них расходятся, что проявляется в существенном различии кривых распределения. На рис. 2 представлены С-кривые, полученные в результате моделирования на АВМ при условии равенства для всех трех случаев величины второго момента. Величина третьего момента, определенного по экспериментальной кривой распределения, может быть использована для оценки степени адекватности различных моделей с последующим выбором наиболее адекватной из них. Для последней при равенстве первых двух моментов значение теоретического третьего момента ближе всего к экспериментальному Для ячеечной и диф>-фузионной моделей величины третьих моментов при найденных [c.32]

Вопрос о том, какая из приведенных трактовок кратных связей более правильна, сводится к сравнительной оценке энергетической выгодности каждой модели. Точное вычисление здесь пока невозможно, но ориентировочный расчет говорит в пользу второй трактовки, которая и является ныне общепринятой. [c.60]

Дается подробное рассмотрение влияния основных критериев подобия (чисел Re и М и показателя адиабаты) на газодинамические характеристики. Предложен метод получения характеристик машин, работающих на реальных газах, путем испытания их на воздухе. Приводятся методические и практические указания по исследованию на моделях, а также испытанию натурных машин. Подробно рассматривается задача рационального выбора элементов проточной части колеса, диффузора, обратного направляющего аппарата и улитки. Рассмотрено охлаждение компрессоров и дан метод сравнительной оценки различных типов поверхностей охлаждения. Приводится подробное критическое рассмотрение возможных методов изменения характеристик в целях регулирования режима работы машины. Обстоятельно рассмотрены основные вопросы проектирования нагнетателей и компрессоров, приводится ряд уточнений расчетов, даны законченные примеры расчета. [c.2]

Обзор и сравнительная оценка основных теоретических расчетов термодинамических характеристик сольватации ионов приведены в работах [1, 35, 112, 114, 224, 253, 257] и в связи с этим детально здесь не приводится. Вместе с тем, подводя итог рассмотрению теоретических расчетов указанных величин, необходимо отметить, что несмотря на значительный прогресс в этой области, связанный с использованием структурных моделей, термодинамических циклов, единой цельной теории, позволяющей находить точные значения термодинамических характеристик сольватации, не создано. [c.118]

Стенли [18,19] рассмотрел разного рода данные, которые можно использовать для сравнительной оценки теорий постепенной и прерывистой эволюции. К наиболее общим соображениям относится ожидание, что скорость макроэволюции (т. е. скорость возникновения семейств и отрядов, отражающих крупные морфологические изменения) должна быть 1) согласно модели постепенной эволюции, пропорциональна времени или, точнее, числу поколений, на протяжении которых могло развиваться разнообразие и 2) согласно модели прерывистой эволюции, пропорциональна степени расщепления, т. е. видообразования, которое имело место. Если удастся оценить как время, так и скорость расщепления, то тогда мы в принципе сможем провести различие между этими двумя гипотезами. На этой основе Стенли проводит сравнение между млекопитающими и двустворчатыми моллюсками. У млекопитающих скорость видообразования высокая и радиация в пределах группы, в результате которой возникло [c.117]

Произведем некоторые сравнительные оценки. Для определенности воспользуемся моделью газа из непроницаемых шариков. Дифференциальный диаметр рассеяния в двумерном случае описывается формулой [c.118]

Вопросы термической устойчивости ДЖР изучены сравнительно мало. Анализ термической устойчивости ДЖР может быть проведен на базе квазигомогенной теории [31—33]. Положительной чертой использования квазигомогенной модели является то, что она позволила получить критерии оценки [33] верхнего предела параметрической чувствительности процесса, что во многих случаях гарантирует его термическую устойчивость. [c.173]

Предложена классификация априорных методов оценки термодинамических характеристик веществ и констант равновесия. Более подробно рассмотрено применение методов сравнительного расчета и упрощенных термохимических моделей химического взаимодействия, в том числе моделей электростатического типа. [c.193]

Одна из главных задач, с которой сталкивается теоретик,— это вычисление критической массы для данной системы. Эта задача наиболее легко разрешима. Зачастую с ней связано определение оптимальной конфигурации, которая соответствует минимуму массы ядерного горючего. Существует много грубых аналитических моделей, с помощью которых сравнительно легко можно произвести предварительные оценки . Точные вычисления требуют применения более тонких методов расчета или экспериментов по критичности. [c.20]

Большой природный двусторонний поток СО2 через поверхность моря крайне осложняет прямое измерение намного меньшего дополнительного потока (около 2 % от валового потока в каждом из направлений), являющегося результатом антропогенного поступления СО2 в атмосферу. В этих условиях прибегают в основном к методам математического моделирования. Модели могут быть сравнительно сложными — во вставке 5.1 показаны принципы, по которым они работают. Лучшая оценка количества антропогенного СО2, захватываемого в настоящее время океанами, полученная с помощью модельных экспериментов, составляет 2,0 0,8 ГтС год-. [c.223]

Впервые подробно излагается методика сравнительной оценки перспектив нефтегазоносности акваторий, базирующаяся на количественном описании моделей геохимической эволюции ОВ в геологически разнотипных регионах. Обосновываются способы прогноза содержания и качественного состава ОВ, рассеянного в осадочных толщах, методика определения основных параметров теплового режима и литофизических обстановок на различных глубинах. Изложены принципы составления моделей генерации и первичной миграции микронефти. Описанный подход позволяет раздельно оценивать перспективы нефте- и газоносности. [c.168]

В пособии рассматриваются современные представления о равновесии и диффузии в бинарных и многокомпонентных системах. Излагаются гидродинамические основы однофазных и двухфазных систем. Даны принципы математического моделирования процессов массопередачи. Впервые систематизируются математические модели и алгоритмы расчета процессов абсорбции, ректификации и экстракции. Описываются основные типы диффузионньгх аппаратов, приводится их расчет, моделирование и масштабирование. Дается сравнительная оценка различным конструкциям диффузионных аппаратов. [c.2]

Все количественные соотношения, приведенные и проанализированные выше, относятся к четвертой ступени иерархической структуры эффектов исследуемой ФХС. Необходимая информация об эффектах нижних уровней иерархии входит составной частью в изложенное описание. Переход к описанию верхнего (пятого) уровня, т. е. математической модели аппарата в целом, требует обоснованного структурного упрощения соотношений четвертого уровня, свертки этих соотношений по пространственным координатам, где это возможно, и учета в структуре математической модели макрогидродинамических факторов в масштабе аппарата конкретной конструкции. Одним из основных приемов структурного упрощения математического описания является оценка и сравнение по порядку малости членов уравнений математической модели. Применительно к рассмотренному выше типу ФХС методике сравнительной оценки членов уравнений посвящена, например, работа [37], а методике свертки описаний — работы [38, 39]. Здесь же для иллюстрации особенностей перехода от общих моделей механики сплошной среды к описаниям простой структуры представляется целесообразным привести более наглядный пример, к рассмотрению которого мы и переходим. [c.160]

Экспериментально показана эффективность применения данной модели для описания процесса биологической очистки [11]. Так, сравнительная статистическая оценка моделей Герберта (I), Иерусалимского (II) и Кенела (III) составила дисперсия адекватности— 1—0,12 11 — 0,091 111 —0,055 разброс значений коэффициентов — I — 14—31 % 11 — 8—22% III — 0,7—1,8,7о Дальнейшим развитием этого направления являются модели трехфазного биоценоза, модели типа хищник — жертва [19]. [c.226]

Экспериментальное исследование разработанных математи-чеких моделей стационарных режимов и динамики было осуществлено на рассмотренном в разделе 4.1 технологическом процессе получения смеси хладонов 11 и 12 в условиях опытнопромышленной установки, сравнительной оценкой отклика физического объекта ( верх колонны 3) и его модели на фиксированное состояние вектора входных параметров Л ах- В режиме исследования ректификационная колонна была переведена в работу на себя , что соответствует рассмотрению математической модели динамики дефлегматора в виде системы уравнений (2.7.12) при значении степени конденсации равным единице. [c.184]

Исследования коррозионной усталости металлов проводят с использованием образцов различных геометрических форм, а во многих случаях— моделей или реальных деталей или узлов машин и аппаратов. Для получения сравнительной оценки влйяния структуры, химического состава металла, агрессивности среды,окружающей температуры, параметров циклического нагружения и других факторов используют обычно образцы диаметром или толщиной 5—12 мм. Влияние масштабного и геометрического факторов изучают на нестандартных образцах диам- тром или толщиной поперечного сечения от 0,1 до 200 мм и более — гладких цилиндрических, призматических, плоских с различным отношением сечения к длине рабочей части, а также с концентраторами напряжений в виде выточек, отверстий, уступов и пр. Оценку влияния прессовых, шпоночных, резьбовых, сварных, клеевых и тому подобных соединений металлов на их сопротивление усталости проводят на моделях таких соединений уменьшенных размеров, реже — на натурных соединениях (элементы судовых ва-лопроводов, бурильной колонны, сосудов высокого давления, лопатки турбин, колеса насосов и вентиляторов, стальные канаты, цепи, глубиннонасосные штанги и др.). [c.22]

Асташкин В.В., Кафаров В.В., Меишлкин В.П., Перов В.Л. Сравнительная оценка некоторых алгоритмов автоматизированного составления математических моделей гидравлических цепей химико-технологических систем. -АиТ, 1976, №4, с. 166-174. [c.261]

Позднее круг исследуемых реагентов был расширен кроме солей N-фторпиридиния были изучены N-фторпроизводные и других рядов [234]. Выбор соединений определялся их активным применением в синтетических работах последних лет. Работа [236] выполнена с помощью полуэмпири-ческого квантово-химического метода MNDO-PM3 с использованием модели поляризующегося континиума. Авторы сохранили прежний методологический подход к проблеме для сравнительной оценки фторирующей способности выбранных переносчиков фтора в растворителях различной полярности проведены расчеты тепловых эффектов реакций (Б)-(Е), аналогичных выше рассмотренной реакции (А). [c.143]

Аналогичным образом проводятся оценки констант связи /сн и для остальных атомов углерода. Заметим, что прн использовании таких сравнительно упрощенных моделей, какими являются соединения XVH—XXI, вряд ли следует рассчитывать на погрешности, меньшие, чем 5 Гц для прямых констант и 1 Гц для дальних констант спин-спинового взаимодействия. Однако и эти приближенные оценки оказываются чрезвычайно полезными при отыскании хорошега начального приближения для анализа спектров ЯМР С монорезонаиса, а также при интерпретации некоторых видов спектров двойного резонанса С — ГН (гл. 6). [c.99]

Часто в качестве критерия правильности используют результаты сопоставления данных этого метода анализа и какого-либо другого метода, принятого за контрольный, В то же время, как правило, контрольный метод метрологически не аттестован, поэтому различие результатов обоих методов анализа не является основанием для предпочтительного выбора того или иного метода. С нашей точки зрения, сравнительную оценку двух различных методов анализа можно проводить по схеме, предложенной в работе [8]. При оценке правильности методик анализа используют стандартные образцы, метод известных добавок и так называемый У -тест (или тест извлечения), а также оценивают адекватность математической модели указанных выше классов ионометрических методик [2]. Однако ни один из этих приемов сам по себе не обеспечивает правильность определения концентрации данного иона при наличии мешающих влияний [c.104]

Мы отмечали, что количественным результатам, полученным при любом квантовохимическом расчете, обычно нельзя придавать буквального значения. Поэтому нас будет интересовать лишь сравнительная оценка эффектов альтернирования связей, полученная для полиенов и полиацетиленов в рамках одного и того же метода. Для этой цели наиболее пригоден метод Лонге-Хиггинса и Сейлема [38], который сочетает редкую для квантовохимических методов однозначность в качественных выводах (неизбежность альтернирования связей в достаточно длинных полиенах следует уже из математического анализа модели, а не связана с числовыми значениями параметров) с удовлетворительными количественными оценками равновесных длин связей, несмотря на использование простого хюкке-левского приближения (см. также [53]). [c.44]

В заключение можно сделать вывод, что модель балки применима не только для ана.ииза, но и для расчета характеристик бокового увода автомобильных пневматических шин. Рассчитываемую при этом интенсивность работы трения можно использовать для сравнительной оценки износостойкости протекторов шин. [c.164]

Значительная часть стоящих перед исследователем вопросов — целесообразность применения того или иного типа контактного устройства, реальный диапазон изменения параметров конструкции и технологического режима, сравнительная оценка эффективности различных вариантов оформления моделируемого процесса — может быть решена уже на стадии физического моделирования. И эти важные для дальнейшей разработки сведения, наряду с экспериментальными данными для построения математических моделей элементарных звеньев процесса, могут быть получены в необходимом объеме только при правильном и обоснованйом выборе методов и средств физического моделирования. Важность правильного выбора методики физического моделирования обусловлена также и тем, что оно зачастую является наиболее дорогостоящим и трудоемким этапом, всей работы. [c.62]

Гидродинамика процесса по существу- полностью определяет его математическую модель. Вид основных уравнений непосредственно следуетиз структуры потоков жидкости и парогазовой смеси в контактном устройстве, предельные гидродинамические режимы служат ограничением области существования решения математической модели процесса, межфазный массоперенос, определяющим фактором которого в интенсивных режимах служит взаимодействие потоков фаз, также во многом есть функция гидродинамических параметров процесса. Поэтому самое пристальное внимание следует уделять анализу и обобщению гидродинамических зависимостей моделируемого процесса, что делается далеко не всегда. Авторы многих работ основное внимание уделяют сравнительной оценке эффективности различных контактных устройств по к. п. д., объемам переведенной в дисперсное состояние жидкости и т. п. Нет, в частности, ни одной работы в области содового производства, в которой исследовалась бы структура жидкостного потока в контактных устройствах. [c.94]

Ж35. Клечковский В. М. К сравнительной оценке двух вариантов решения задачи о распределении электронов в статистической модели атома. Изв. высш. учебн. заведений. Физика, 1964, Кя 4, 47—53. [c.76]

Проверкой гипотез о законе распределения содержаний клиноптилолита по методу Л.Н. Большева и Н.В. Смирнова установлено, что в качестве моделей распределения можно использовать нормальный закон. Оценка среднего содержания клиноптилолита в пробах исследуемых месторождений колеблется от 67 до 78 % (табл. 12). Полученные данные статистически достоверно показывают, что отличительная особенность исследуемь(х месторождений - высокое содержание клиноптилолита, что подтверждает вывод, сделанный на основании анализа валовых и технологических проб. Если предположить, что выборочные совокупности достаточно полно отражают характерные черты (минеральный и химический состав) генеральных совокупностей, имеющиеся данные могут служить для сравнительной оценки месторождений. [c.26]

Цель настоящей работы - сравнительная оценка реакционной способности по отношению к озону различных типов структурных единиц и связей макромолекулы лигнина и выяснение механизма реакции на примере ряда мономерных моделей лигнина. В качестве модельных соединений были выбраны фенол (I), пирокатехин (II), гваякол (III), 2,6-диметоксифенол (IV), ванилин (V), ванилиновая (VI) и феруловая (VII) кислоты [c.88]

Индивидуальные нормы расхода топлива разрабатывают по отдельным видам моделей транспортных средств для выполнения конкретных функциональных задач. Их рассчитывают на основе исходных прогрессивных показателей и параметров топливоиспользования, именуемых в дальнейшем отраслевыми нормативами. Индивидуальные нормы служат для комплексной оценки эффективности энергопотребления конкретными типами автомобилей и являются исходными параметрами для расчета групповых норм. Кроме того, индивидуальные нормы используют для сравнительного анализа эффективности энергопотребления при выполнении одноименной транспортной работы. [c.73]

Если бы ЛЛИ известны точно значения всех элементов матриц II и IV, входящих в расчетные выражения тина (ХГЗ , можно было бы получить точные значения всех искомых нараметров для любой формы моделей реакций и реакторов и любых условий проведения процесса. Но так как значения этих элементов зависят от значений параметров, заранее неизвестных, то даже при условии, что точно известна форма математической модели, невозможно вычислить все производные, входящие в указанные расчетные выражения. Поэтому значения производных определяются экспериментальным путем, для чего должен быть проведен специальный эксперимент. Если эксперимент проводится по специальному факторному плану, то оказывается возможным написать сравнительно простые расчетные выражения для элементов матриц 17 л . Некоторым недостатком рассмотренного метода следует считать необходимость проведения эксперимента по специальному плану, т. е. невозможность обработки неплапированных экспериментальных данных. Более существенным недостатком является необходимость экспериментального определения первых или даже вторых производных от скорости реакций, что в случае проведения экспериментов в интегральном реакторе фактически означает определение вторых и третьих смешанных производных от концентраций. Как отмечалось выше, даже однократное дифференцирование экспериментальных данных вносит значительные ошибки в результаты обработки. При определении же производных высших порядков эти ошибки существенно возрастают. К сожалению, авторы слабо иллюстрируют возможность метода на конкретных численных примерах с анализом погрешностей оценки кинетических констант, поэтому вопрос о корректности применения метода остается неясным. [c.433]

Создание систем, объединяющих и обеспечивающих проведение экспериментов на приборах различного типа, позволяет существенно повысить достоверность получаемых результатов, поскольку имеется возможность проводить сравнительный анализ данных, полученных различными способами, использовать комбинированные методы оценки, многоколонные и многодетекторные перенастраиваемые приборы (хроматографы, масс-спектрометры). Использование многоколонной и многодетекторной системы позволяет анализировать на одной и той же аппаратуре как входные смеси, так и выходные (например, при исследовании реакторов), что обеспечивает максимальную точность измерений (влияние ошибок измерений уменьшается за счет применения в моделях результатов измерений входов и выходов). [c.62]

Оценка влияния диффузионных эффектов в эмульсионной полимеризации. Обычно математическое описание кинетики процесса эмульсионной полимеризации сводят либо к детерминированной кинетической модели [15—22], либо к модели, основанной на вероятностных представлениях [23—281. В основе этих подходов лежит допущение о том, что скорость постзшления мономера к по-лимер-мономерным частицам превосходит скорость полимеризации в последних, т. е. процесс протекает в кинетической области. Экспериментальной и теоретической проверке этого положения в эмульсионной полимеризации уделялось сравнительно мало внимания. Влияние диффузии на скорость полимеризации может быть значительным, когда скорость полимеризации в частицах превосходит скорость поступления мономера к нолимер-моно-мерным частицам (внешнедиффузионная область) и скорость диффузии мономера и радикалов внутри частицы (внутридиффузион-ная область). Одними из немногих работ, где делается попытка получить качественные и количественные оценки диффузионных явлений в эмульсионной полимеризации, являются работы [29, 30]. Автор работы [30] получает скорость максимального диффузионного потока к поверхности частицы в виде [c.146]