КИПЕНИЕ И КОНДЕНСАЦИЯ Определения

Имеется немало примеров того, что параметры фазового равновесия жидкость — пар для смесей играют важную роль при расчетах теплообмена. В то время как точка кипения для чистых компонентов при данном давлении фиксирована, для смеси такая ситуация не сохраняется. Диапазон температур, в котором имеет место кипение (или конденсация) при заданном давлении, зависит от состава смеси. На рис. 3 представлена диаграмма температура — давление типичной смеси легких углеводородов. Состав системы в целом, фазовое равновесие которой представлено на рис. 3, является постоянным. Составы паровой и жидкой фаз будут меняться от точки к точке. При анализе рис. 3 сразу видно различие в свойствах смеси и чистого вещества. Критическая температура чистого компонента определяется как температура, выше которой в веществе исчезает различие между жидкостью и паром. Очевидно, что такое определение неприменимо к исследуемой смеси. Здесь существует диапазон температур выше критической температуры, в котором жидкость некоторого состава может существовать одновременно и в равновесии с паром. Для чистого компонента критическое давление [c.166]

На различии в равновесных составах жидкой и паровой фаз основано разделение неограниченно растворимых жидкостей перегонкой. На диаграмме кипения верхняя линия /д/ц выражает зависимость температуры конденсации пара от его состава. Нижняя линия /д/в выражает зависимость температуры кипения раствора от его состава. Диаграмма двумя линиями разделена на три поля. Поле / — область существования пара (С = 2 — 1 + 1 =2) поле 2 — область существования жидкости (С = 2 — 1 + 1 =2), системы однофазны, имеют по две степени свободы, т. е. произвольно можно задавать температуру и состав без нарушения равновесия поле 3 характеризует двухфазное состояние системы (пар и жидкость) с одной степенью свободы (С = 2--2+1 = 1), т. е. произвольно можно задавать только один параметр. Каждой температуре кипения соответствуют определенные составы жидкой и паровой фаз. Любая фигуративная точка в поле 3 (например, точка а) отражает валовый (общий) состав системы. Чтобы найти составы фаз, необходимо провести изотерму через точку а. Состав жидкой фазы определяется точкой / (Хв = 0,2), паровой — точкой 2 (уд = 0,6). Пар обогащен компонентом В. Согласно закону Коновалова, прибавление легколетучего компонента В в исходный раствор, например до состава х , вызывает понижение температуры кипения исходной жидкости (от <1 до /г). При изотермическом изменении валового состава системы (от х = 0,4 до Хв = 0,5, что на диаграмме соответствует перемещению фигуративной точки а в точку Ь) число фаз и их составы остаются прежними (лр = 0,4 у = 0,6), но происходит [c.95]

Так как для точного определения коэффициентов теплоотдачи необходимо знать геометрические параметры выпарного аппарата, производим их предварительную оценку. Приближенное значение поверхности теплообмена находим с учетом того, что температура конденсации пара при 1,6 ат составляет 141,7 С принимаем коэффициент теплопередачи /г = 800 вт/(м град), а среднюю температуру кипения раствора <к, ср = 84° С. [c.223]

Вопросы, непосредственно относящиеся к области физической химии или химической термодинамики, трактуются в предлагаемой работе лишь в минимально необходимой степени, равно как и вопросы аппаратурного оформления рассматриваемых процессов. Сложность, громоздкость и, в конечном счете, ненадежность предложенных до настоящего времени методов расчета условий парожидкого равновесия неидеальных систем послужили причиной отказа от их изложения, и во всей работе равновесные изобарные кривые кипения и конденсации рассматрк-ваются как определенные опытным путем. Лишь в отношении систем, компоненты которых характеризуются весьма слабой взаимной растворимостью, представилось возможным изложить достаточно простой теоретический анализ на основе применения законов разбавленных растворов. [c.3]

Предположим, что нагревается смесь состава х . При температуре 1 она начинает кипеть, при этом паровая фаза имеет состав у. Жидкая фаза Хд находится в равновесии с паровой фазой у при температуре /. Изобарные кривые кипения и конденсации определяют экспериментально так же, как и кривую равновесия (см. разд. 4.6.З.). Диаграмму t—х—у как и диаграмму равновесия у—х можно использовать для определения требуемого числа теоретических ступеней разделения. На рис. 59 (см. разд. 4.7) изображена кривая равновесия для смеси бензол— толуол, построенная на основе изобарных кривых кипения и конденсации. Точки Л и В лежат в этом случае одна под другой. Диаграмма 1—х—у имеет то преимущество, что в процессе перегонки можно по температуре в головке колонны определять концентрацию головного продукта. При работе с тарельчатыми колоннами эта диаграмма позволяет проводить текущий контроль состава смеси на тарелках по перепаду температуры в колонне. По температурам на тарелках можно установить оптимальную тарелку питания и тарелку для отбора промежуточного продукта. [c.75]

При постоянных температурах рабочих сред (кипение, конденсация) определение разности температур из равенства (337) не вызывает затруднений. Однако во всех остальных случаях [c.148]

Характеристики холодильных компрессоров сильно зависят от режима работы. В связи с этим холодопроизводительность, потребляемую мощность и энергетические коэффициенты компрессора указывают при определенных температурах кипения, конденсации, у входа в компрессор и переохлаждения. [c.33]

В случае неизменяющихся температур рабочих сред (кипение, конденсация) определение разности температур из равенства 6,83) [c.155]

Следует установить, каким путем можно наиболее рационально контролировать прави-пьность степени открытия регулирующего вентиля. Если изобразить цикл холодильной машины (при всасывании в компрессор перегретого пара) в тепловой диаграмме (фиг. 105), то можно установить, что для осуществления этого цикла в определенных условиях внешних сред достаточно задать всего один независимый параметр или или t< .. Все остальные параметры узловых точек цикла оказьшаются зависимыми, так как температуры кипения, конденсации и переохлаждения /3 самоустанавливаются в зависимости от условий внешней среды (часть параметров обусловливается характером процессов, из которых составлен цикл). [c.221]

Большинство процессов химической технологии протекает в заданном направлении только при определенной температуре, которая достигается путем подвода или отвода тепловой энергии (теплоты). Процессы, скорость протекания которых определяется скоростью подвода или отвода теплоты [нагревание, охлаждение, испарение (или кипение), конденсация и др.], называют тепловыми. Движущей силой тепловых процессов является разность температур более нагретого и менее нагретого тела. Аппараты, в которых осуществляются тепловые процессы, называют теплообменниками. [c.263]

В случае систем частично растворимы< компонентов не эвтектического класса изотермические кривые кипения и конденсации имеют вид, изображенный на фиг. 12. Этот случай отличается от предыдущего тем, что оба жидких слоя А к В при определенной температуре выделяют пар Е, состав которого лежит вне интервала концентраций от хд до Лв. Кривая кипения или изотермическая кривая суммарного давления паров раствора в функции состава жидкой фазы претерпевает разрыв АВ на участке концентраций от Ха до Хв и представляется двумя ветвями АС и BD, являющимися кривыми упругости жидких растворов на интервале составов от О до Хв и от Ха до 1. Кривая конденсации или изотермическая кривая Фиг. 12 [c.23]

На фиг. 3, 4, 20 и 21 представлены равновесные изотермические и изобарные кривые кипения и конденсации для обоих типов однородных в жидкой фазе азеотропов. До настоящего времени нет достаточно надежного общего метода расчета данных парожидкого равновесия азеотропов и наиболее верным путем остается их экспериментальное определение. Трудность корреляции равновесных данных азеотропов заключается в том, что [c.33]

Если одна из жидкостей претерпевает фазовые превращения (кипение, конденсация), то при определении константы т соответствующий расход принимается равным бесконечности. [c.182]

Для учета температурного режима работы холодильной установки, а также расходов по технической эксплуатации ведут специальный журнал, в который регулярно записывают температуры кипения, конденсации и переохлаждения холодильного агента, воды для конденсатора, рассола в испарителях и воздуха в камерах. Кроме того, отмечают время пуска и остановки холодильных машин для определения продолжительности работы и расхода электроэнергии, смазки и охлаждающей воды. Указывают также о произведенных добавлениях холодильного агента в систему, спуске масла и воздуха, ремонте. Обычно на каждый день работы холодильной установки отводят отдельную страницу журнала. [c.257]

Определение молекулярного веса эбулиоскопическим методом. Наиболее прост эбулиоскопический метод определения молекулярного веса с помощью дифференциального эбулиометра (рис. 85). Эбулиометр наполняют растворителем и измеряют разность между температурой кипения, измеренной н патроне 2, и температурой конденсации, измеренной в патроне 3. Через отвод I вводят исследуемое вещество в виде таблетки и измеряют повышение температуры кипения Д/. Поправку на атмосферное давление определяют непосредственно по изменению температуры конденсации пара чистого растворителя в па роне 3. Точность определения молекулярного веса зависит от то11 точности, с которой измеряют прирост температуры. Употребляя вместо термометра Бекмана термометр сопротивления, точность отсчета температуры можно значительно повысить. Молекулярный вес М рассчитывают по формуле [c.85]

Определение общего содержания примесей. К чистому ацетону прибавляют известные количества воды, метилового спирта и УКСУСНОЙ кислоты и отмечают дифференциальное изменение температуры кипения-конденсации чувствительность приблизительно до 0,001%. [c.359]

Определение содержания воды. Отмечают дифференциальное изменение температуры кипения-конденсации чувствительность до 0,001% Измеряют поглощение в инфракрасной области спектра при длине волны приблизительно 3 /и чувствительность выше 0,001%. [c.359]

С точки зрения теоретического обобщения условий протекания процесса ректификации, речь идет об определении соотношений ряда переменных величин, которыми, с одной стороны, являются веса и составы контактирующих потоков на различных ступенях процесса, а с другой,—тепловые свойства, температура и теплосодержания этих потоков паров и флегмы на различных уровнях по высоте колонны. Эти соотношения в общем виде выводятся аналитическим путем и наиболее просто и удобно представляются графически на рассмотренной ранее тепловой диаграмме, дающей теплосодержания единицы веса насыщенных фаз в функции их составов. На той же диаграмме путем проведения семейства конод или путем ее сопоставления с изобарными равновесными кривыми кипения и конденсации оказывается возможным представлять графически условия равновесного сосуществования паровых и жидких фаз, и это обстоятельство делает их применение к анализу работы ректификационной колонны особенно эффективным. [c.69]

В стационарных методах независимое определение теплового потока не представляет трудности, так как поток не меняется во времени. При обогреве поверхности жидкостью, изменяющей свое агрегатное состояние (кипение, конденсация пара), тепловой поток вычисляется по температурам, количеству теплоносителя G, теплоте перехода и теплоемкости Ср, например для конденсации пара [c.153]

Отмеченные особенности приводят к тому, что холодильная машина с одним и тем же компрессором и постоянным Уд дает при разных температурах / и неодинаковую холодопроизводительность . На рис. 61 показан характер изменения Qo в зависимости от при работе фреоновых и аммиачных холодильных машин. Коэффициент подачи X зависит также от конструкции компрессора и величины мертвого объема. Для заданного компрессора или ряда машин одинаковой конструкции можно считать, что X зависит только от температурного режима холодильного цикла. Тогда из формулы (V—6 следует, что холодопроизводительность машин, осуществляющих один и тот же термодинамический цикл в одинаковых температурных условиях, будет прямо пропорциональна объему 1/ , описанному поршнем компрессора. Основываясь на этом, можно, условившись заранее об одном фиксированном цикле с определенными значениями температур кипения, конденсации и перед регулирующим вентилем, по величине У, судить о холодопроизводительности машины. [c.178]

Теплообмен в аппаратах холодильных машин. На интенсивность теплообмена (теплоотдача при кипении, конденсации и при вынужденном движении однофазных потоков) оказывают заметное влияние теплофизические свойства холодильных агентов [14]. Наибольшее влияние на теплоотдачу оказывают плотность, теплопроводность, вязкость, теплоемкость пара, теплота парообразования, а при кипении холодильных агентов также и поверхностное натяжение. При этом коэффициент теплоотдачи в той или иной степени повышается с увеличением плотности, теплопроводности, теплоты парообразования и с уменьшением вязкости и поверхностного натяжения холодильного агента. Расчетные зависимости для определения коэффициентов теплоотдачи, включающие теплофизические свойства холодильных агентов, приведены в главе Теплообмен в холодильных машинах и установках справочника Теплофизические основы получения искусственного холода . [c.206]

Статическая характеристика ТРВ отражает его свойства только при определенных условиях работы, т. е. при некоторых выбранных значениях температур кипения, конденсации, переохлаждения жидкости. Эти условия принято называть специфи-кационными. [c.85]

Расчет кривых температур кипения и конденсации для фазовой оболочки рассматривается в гл. 5. Определение этих кривых на основании положений равновесия связано с определенными трудностями, особенно в случае сложных продуктов пласта при давлениях и температурах, близких к критическим. В работах [8, 11—15] обобщены существующие методы расчетов. [c.42]

Равновесные паровая п жидкая фазы имеют одинаковую температуру и поэтому на изобарных температурных кривых равновесные составы фаз будут определяться точками пересечения горизонталей, отвечающих определенным температурам, с линиями кипения и конденсации. Так, температуре кипения t- отвечают равновесные составы х и у[, определяемые точками А и температуре 4 — составы Х2 и г/2, соответствующие точкам А и В , и т. д. [c.240]

Определение упругости паров широкой фракции при температуре начала ее кипения или расчет упругости паров продукта верха колонны при температуре начала его конденсации (если этот продукт отводится в паровой фазе). Полученные значения упругости паров необходимо сравнить с давлением в ректификационной колонне. Например, если упругость паров равна 12 кгс/см , то колонна будет работать удовлетворительно при давлении 13—14 кгс/см . [c.138]

Для обнаружения несистематических погрешностей опытных данных о равновесии в бинарных системах эти данные изображаются в виде диаграмм, выражающих зависимость состава пара от состава жидкости (кривые у—х) и зависимость температур или давлений при кипении и конденсации соответственно от состава жидкости и пара (кривые t—х, у или Р—х. у). Разброс точек дает возможность судить о величине случайных погрешностей. Для качественной проверки Бушмакиным [177] был рекомендован способ проверки с помощью зависимости коэффициента относительной летучести а от х. Достоинство этого метода заключается в чувствительности а к колебаниям. составов пара и жидкости. Однако для области малой концентрации одного из компонентов это превращается в недостаток, так как небольшие абсолютные погрешности в определении составов фаз вызывают большое отклонение величины а. [c.155]

Процесс ректификации предназначен для разделения жидких неоднородных смесей на практически чистые компоненты или фракции, которые различаются по температуре кипения. Физическая сущность ректификации, протекающей в процессе перегонки нефти, заключается в двухстороннем массо- и теплообмене между потоками пара и жидкости при высокой турбулизации контактирующих фаз. В результате массообмена отделяющиеся от горячей жидкости пары обогащаются низкокипящими, а жидкость — высококипящими компонентами. При определенном числе контактов между парами и жидкостью можно получить пары, состоящие в основном из низкокипящих, и жидкость — из высококипящих компонентов. Ректификация, как и всякий диффузионный процесс, осуществляется в противотоке пара и жидкости. При ректификации паров жидкое орошение создается путем конденсации части парового потока вверху колонны, а паровое орошение при ректификации жидкости — путем испарения части ее внизу колонны. [c.49]

Для определения азеотропного состава сильно гигроскопических веществ, например пиридиновых оснований, фенолов, применяют трехступенчатый эбуллиометр. В этом случае измеряют одну температуру кипения и две температуры конденсации. При работе с чистыми веществами или азеотропными все три температуры должны быть одинаковыми. Усовершенствованный прибор для определения температуры кипения гетероазеотропных смесей разработан. Ольшевским (рис. 31). [c.56]

Диаграмма р—Т для многокомпонентных смесей. Из правила фаз следует, что график р—Т типа, представленного на рис. 7, нельзя применять для многокомпонентных смесей. Типичная фазовая диаграмма таких смесей представлена на рис. И. Как следует из правила фаз, линии точек кипения и точек конденсации не совпадают на всем их протяжении. Отдельные оболочки, где эти точки совпадают, существуют только для смеси определенного состава. Для характеристики этих фазовых оболочек пользуются следующими понятиями и определениями [c.26]

Однократная перегонка бинарных смесей с монотонными кривыми равновесия. Для вывода количественных соотношений, описывающих ход процесса однократной перегонки, достаточно исходить из следующей схемы. Дана исходная система из L кмолей раствора с начальным составом и энтальпией На, кДж/кмоль. Система может быть жидкой или паровой, однофазной или двухфазной, недогретой до точки начала кипения или перегретой выше точки начала конденсации. Если вместо энтальпии Но задана ее температура Iq, то должно быть известно, какая часть системы находится в жидкой и какая в паровой фазе, чтобы можно было рассчитать энтальпию сырья. Во всяком случае считается, что состояние исходной системы полностью определено. Требуется выяснить, как оно изменится, если системе будет передано или у нее отнято определенное количество теила Q, кДж/ч. [c.65]

Сравнивать работу различных компрессоров можно лишь при определенных условиях. Например, можно сравнивать работу компрессоров при одинако-пых температурах испарения (кипения) о, всасывания вс, конденсации (к и перед регулирующим вентилем Сравнительные температуры для одноступенчатых компрессоров приведены в табл. ХИМ. [c.780]

Исходная смесь из сборника 1 подается насосом 2 в подогреватель 3, где она нагревается за счет теплоты конденсации до температуры кипения водяного пара, а затем поступает в колонну 4. Колонна представляет собой установленный вертикально цилиндрический аппарат, внутри которого на определенном расстоянии друг от друга установлены контактные устройства в виде тарелок. [c.33]

Наиболее сложные методические задачи возникают в случае определения пределов взрываемости паро-газовых смесей, содержащих легко конденсирующийся компонент, при общем давлении, заметно большем атмосферного. Парциальное давление парообразного компонента здесь часто превышает давление его насыщенного пара при комнатной температуре. Для составления такой смеси необходимо термостатировать всю без исключения аппаратуру и коммуникации при температуре, большей точки росы для данного компонента. В противном случае холодный участок установки, как бы мал он ни был, будет играть роль обратного холодильника. В нем начнется и будет непрерывно протекать конденсация парообразного компонента, и правильная дозировка окажется невозможной. Термостатирование аппаратуры для исследования паро-газовых смесей часто применяют при определении пределов взрываемости, и всякий раз его осуществление связано с различными осложнениями, в особенности в отношении измерения давления парогазовой смеси. Исчерпывающего, практически приемлемого решения этой задачи нет до настоящего времени. Трудности возрастают с повышением температуры кипения компонентов смеси. [c.55]

Прямая ЯиЯу, соединяющая полюсы и называемая главной прямой, пересекает линию конденсации в точке Ух. Эту точку сносят на (—дг—(/-диаграмму, где получают точку VI. Проводят изотерму и из точки восстанавливают вертикаль до линии кипения для определения положения точки 2- Проводя луч П и продолжая его до линии конденсации, получают точку и находят по ней точку >2. Затем наносят изотерму 2 2> получают точку д, проводят луч Пу,Ь. и т. д. [c.504]

Для определения оостава пара смеси надо отложить на оси абсцисс состав этой смеси в мольных долях (хэ) и из этой точки провести вертикаль до пересечения с линией кипения, далее через полученную точку Аз провести линию от оси ординат до пересечения с кривой конденсации в точке Вз. Эта горизонталь отсекает на оси ординат отрезок, соответствующий температуре кипения смеси 1з, а на кривой конденсации точка Вз определяет состав смеси уз, получающейся в результате конденсации паров. [c.14]

Цель большинства процессов переработки природных газов — извлечение определенных компонентов из газовых потоков. Любой процесс переработки осуществляется при постоянном контроле давления, температуры и соотношения между паровой и жидкой углеводородными фазами. При проектировании установок переработки газа или составлении спецификаций необходимо учитывать условия начала кипения и температуру конденсации продуктов, а такж поведение системы пар—жидкость в любой точке внутри фазовой оболочки. Расчеты обычно основываются на допущении равновесного состояния между фазами, т. е. такого состояния, при котором состав жидкости и пара, находящихся в контакте между собой, с течением времени не изменяется. В тех случаях, когда время контакта фаз недостаточно для установления равновесия, применяются различного рода коэффициенты, которые учитывают зависимость процесса от времени. Понятие равновесия не применимо для статических систем, так как скорости испарения и конденсации молекул в таких системах одинаковы и состав фаз практически не изменяется. [c.43]

Пользуясь определение.м коэффициента к, мы можем установить, какое значение в процессе теплопередачи имеет материал стенки, окупится ли, например, замена слабо проводящей тепло стали хорошо проводящей тепло, но дорогой медью. При обычной толщине стенок (трубок) б коэффициенты теплоотдачи Я/б очень высоки (того же порядка, как при конденсации насыщенного пара). Таким образом, если с одной стороны стенки коэффициент теплоотдачи значительно ниже, то коэффициент для стенки и материал стенки не будут иметь существенного значения. Однако, если и аз оба будут достаточно близки к Я/б (например, при кипении жидкости, нагреваемой насыщенным паром), то замена стали медью даст возможность увеличить к и, следовательно, повысить интенсивность теплового процесса. [c.342]

Из уравнений (ХП,27) и (ХП,28) следует, что на диаграмме (см. рис. Х11-26) имеется определенная точка П с координатами Хр и / = == 1р + < д- Эта точка называется верхним полюсом. При соединении полюса П с точкой, отвечающей некоторому составу смеси на линии кипения (например, с точкой [), полученная прямая пересекает кривую конденсации в сопряженной точке У1, выражающей состав равновесного пара для того же сечения колонны. [c.503]

Расчет цикла АХМ заключа тея в определении параметров рабочего тела в узловых точках, расчете удельных тепловых потоков в аппаратах и теплового коэффициента машины. Режим заботы абсорбционной холодильной машины, в отличие от компрессионной, определяется не только параметрами окружающей среды , q) и температурой охлаждаемого объекта но также наивысшей температурой греющего источника тепла (в данном случае насыщенного водяного пара) и его давлением ( ,р = 152 °С, Р р ==--= 0,5 МПа. Для построения цию[а АХМ необходимо определить давление кипения и конденсации. [c.185]

Прямая П Пу, соединяющая полюсы и называемая г л а в н о й п р я м о й, пересекает линию конденсации в точке Эту точку сносят на t —fx — -диаграмму, где получают точку Vi. Проводят изотерму Vili и из точки li восстанавливают вертикаль до линии кипения для определения положения точки L,. Проводя луч Ли Ц и продолжая его до линии конденсации, получают точку V, и находят по ней точку г а. Затем наносят изотерму Oj/a, получают точку Lg, проводят луч Hy La и т. д. [c.530]

Поясним сказанное на примере чистого вещества. На рис. 60 изображена простейшая диаграмма состояния одноком-понешной системы. Она сострит из трех полей, отвечающих кристаллическому (к), жидкому (ж) и газообразному (г) состояниям. Эти поля отделены друг от друга кривыми плавления (кристаллизации) оЪ, кипения (конденсации) ок и сублимации (десублимации) оа. Если данное вещество находится в одной фазе (например, его состоянию отвечает точка с), то производимые независимо друг от друга изменения давления и температуры (раззгмеется, в пределах существования данной фазы) не вызовут изменения природы системы. Иначе говоря, для определения любых ее свойств (например, объема) достаточно указать температуру и давление. Поэтому говорят, что эта система является двухвариантной. Если же изучается однокомпонентная двухфазная система, например смесь насыщенного пара и кипящей жидкости (точка d), то говорят, что она является одновариантной, так как для определения ее свойств достаточно заказать один параметр. Действительно, давление пара будет однозначно определяться температурой, или же, что одно и то же, температура кипения будет зависеть только от давления. Следовательно, в такой системе возможность произвольного изменения давления или температуры исключена. [c.158]

Ранее на оонове определенного списка всех фракций, образуемых при разделении исходной смеси, рассчитывались температуры конденсации и кипения для соответствующих потоков. Полученные при этом величины соответствуют оптимальной стоимости реализации РКС. определяемой методом динамического программирования. После нахождения этих температур некоторые реализуемые варианты объединения энергопотоков из матрицы (см. рис. УП-И) могут быть исключены на основе второго закона термодинамики. Далее определяется стоимость каждой из подзадач разделения при всех возможных вариантах интеграции энергетических потоков в РКС. На следующем этапе определяется стоимость реализации системы разделения с учетом капитальных и энергетических затрат. Все возможные схемы РКС ранжируются по величине этой [c.308]

При и,зменении радиуса кривизны поверхности ядра ССЕ поглощается (—) плп выделяется ( + ) определенное количество тепла, и от его знака зависи т знак отклонения от температуры равновесия, рассчитанного по правилу аддитивности. Если тепло расходуется (знак —) на увеличение степени кривизны поверхности ядра (переход от плоской поверхности к выпуклой), температура кипения капель жидкости, находящихся в равновесии с паром, будет понижаться с уменьшением радиуса капель по сравнению с рассчитанным ио правилу аддитивности. При коидепсацип наблюдается обратная картина (переход от вогнутой поверхности к плоской), т. е. выделяется тепло (знак +), температура конденсации пузырьков пара, находящихся в равновесии с жидким раствором, будет повышаться с уменьшением радиуса капель. [c.122]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология