Некоторые динамические характеристики

Рассмотрим некоторую динамическую характеристику системы, т.е. функцию и от координат, импульсов и времени. Скорость изменения этой функции со временем задается равенством [c.26]

Некоторые динамические характеристики [c.37]

Расчет динамических характеристик при помощи этой модели показал неудовлетворительное представление участка запаздывания на временной характеристике процесса при малом числе ступеней разделения. Кроме того, расчет стационарных режимов может быть выполнен лишь с некоторым приближением, так как число ступеней не может быть дробным. [c.416]

В связи с определяющим влиянием динамических характеристик измерительного преобразователя на эффективность работы системы защиты описаны некоторые опробованные на практике методы улучшения этих характеристик. Снижение инерционности преобразователей достигается применением специальных корректирующих устройств здесь рассмотрены измерительные преобразователи как со стабильными, так и с меняющимися постоянными времени. [c.6]

К еще более сложным зависимостям приводит рассмотрение других сочетаний законов изменения параметра процесса в аварийной ситуации и весовых функций ИП. Поэтому зависимости вероятности аварии по вине ИП от точности и динамических характеристик ИП для более сложных сочетаний находятся с помощью графиков, построенных по формулам для ( ), которые выведены путем подстановки в формулу (2-24) некоторых сочетаний законов изменения измеряемого параметра процесса во времени (динамики объекта) и весовых функций ИП. Для простоты сочетания пронумерованы, а уравнения для ( ) представлены в безразмерном виде [c.78]

В основу классификации торцовых уплотнений положены динамические характеристики и особенности их упругих элементов (пружин с манжетами и резиновыми кольцами, упругих прокладок, сильфонов и мембран с пружинами и без пружин и др.). Различают одинарные, двойные и тройные торцовые уплотнения. Наиболее часто используют одинарные уплотнения, реже двойные и очень редко тройные. Тройные торцовые уплотнения применяют для герметизации крупных турбокомпрессоров, двойные торцовые уплотнения—для герметизации оборудования с химически активными жидкостями и газами. Одинарные уплотнения используют при работе с нейтральными (водой, нефтепродуктами) и с некоторыми агрессивными средами. [c.80]

При хорошо изученной суммарной кинетике некоторого сложного химического процесса можно найти наиболее вероятный механизм последнего, представляемый в виде некоторой совокупности элементарных реакций. Если в совокупности элементарных реакций имеется одна, кинетические параметры которой неизвестны, то знание кинетических характеристик всех остальных элементарных реакций позволяет использовать прямую формулировку кинетической задачи для определения динамических характеристик неизученной реакции. [c.214]

Пусть имеется некоторое множество 1 структур систем автоматической стабилизации параметров, обеспечивающих заданные динамические характеристики. [c.169]

Исходя из значений информационного содержания молекулярных графов можно классифицировать различные структуры, определять изменение информационного содержания в ходе химических превращений, интерпретировать некоторые термодинамические характеристики веществ. Необходимо, однако, учитывать не только структуру молекулярного графа, но и возможности ее динамического изменения наличие динамических изомеров, таутомеров, конформеров и т. п. [c.148]

Зависимость выходных величин (концентрации уходящих газа и жидкости и т. п.) от входных (количества и концентрации поступающих газа и жидкости и т. д.) в установившемся режиме определяется статическими характеристиками абсорбера. Значение выходной величины, соответствующее статической характеристике, при изменении входной величины устанавливается не сразу, а по прошествии некоторого времени— после окончания переходного процесса. Изменение выходной величины во время переходного процесса определяется динамическими характеристиками абсорбера. [c.687]

При решении рассмотренных ниже примеров следует иметь в виду, что в них приняты упрощающие предположения. На практике обычно можно пренебречь влиянием многих имеющихся факторов. К их числу относятся влияние относительных размеров входных и выходных отверстий по сравнению с площадью свободной поверхности, динамические характеристики трубопроводов, инерция движения жидкости в сосуде и т. д. Следует всегда помнить, что в некоторых случаях требуется решать задачу очень подробно и принимать целый ряд дальнейших, более строгих предположений. В тех случаях, когда многими факторами нельзя пренебречь, не следует ограничиваться поверхностным изучением предположений, сделанных при рассмотрении простых примеров. [c.35]

У с п е н с к и й В. А., Динамические характеристики факелов некоторых моделей горелок. Бюллетень технической информации ВНИИМТ, Металлургиздат, № 3, 1958. [c.205]

Заметим, что с учетом различий в динамических характеристиках каналов передачи воздействий как модель (2), так и модель (5) требуют, хотя и в разной степени, динамической коррекции отдельных параметров. Некоторые методы динамической коррекции изложены, например, в работе [3]. [c.97]

Измерение динамических характеристик имеет многообразное значение для полимерных систем. Самое важное —это получение иа основании таких измерений релаксационного спектра. Различные элементы структуры в полимерных системах под действием теплового движения самопроизвольно перестраиваются за разные времена, т. е. различной частотой. Следовательно, существует набор частот V (и величин, обратных им,— времен релаксации), который определяет способность всех элементов структур к лере-стройке. Некоторые из этих частот (или времен релаксации) встречаются чаще, другие реже. Интенсивность проявления той или иной частоты (или времени релаксации) по отношению к другим частотам представляется функцией их распределения. Она определяет релаксационный спектр полимерной системы. Этот спектр может быть определен как для частот перестройки структуры, так и для времен релаксации. [c.263]

С целью дальнейшего анализа задачи необходимо обратиться к некоторым вопросам теории хаотических колебаний. При математическом исследовании динамических систем отображением называют временную выборку данных л (т1),д (т2),..., д-(т ),. ..,х(т у) , для которой вводят обозначение х = х х ). Простое детерминированное отображение имеет вид =/(х ). Понятие отображение обобщается и на большее число переменных, в частности на две. При хаотичном движении частицы, отображенном в фазовой плоскости [л (т), л (т)], траектория стремится заполнить некоторую область фазового пространства. Если фиксировать ее динамические характеристики только в отдельные моменты времени, то движение будет представлено последовательностью точек фазовой плоскости. Если х = х(х ) VI у = х(т ), то эта последовательность точек фазового пространства представляет собой двумерное отображение х =/(х , у ), у +у = ф , у ). [c.681]

Было исследовано также влияние наполнителя на динамические механические свойства поливинилхлоридных композиций, наполненных аэросилом и сажей [257, 258]. В системах с сильной когезией в граничных слоях изменяется подвижность цепей, приводящая к изменению релаксационного спектра. Наполнитель приводит к увеличению модуля упругости и оказывает некоторое влияние на характер его температурной зависимости. При этом отношение модулей наполненного и ненаполненного полимеров в области температур стеклования растет с понижением температуры. Изменение спектра объясняется образованием граничных слоев с увеличенным свободным объемом и влиянием наполнителя на свойства полимерной матрицы. Размер частиц наполнителя также влияет на динамические свойства наполненных композиций, причем повышение динамических характеристик наблюдается при некотором оптимальном размере частиц [259]. [c.139]

Имитационный эксперимент включает в себя, прежде всего, расчет баланса воды и примесей водного объекта в направлении от истоков речной сети к замыкающему створу. При этом проводится аппроксимация динамических характеристик по расчетным интервалам времени. Балансовый расчет выполняется с различной детальностью и с учетом особенностей рассматриваемого объекта. Папример, если время добегания потоков на некотором участке сопоставимо с расчетными интервалами, то необходимо учитывать период запаздывания потоков на выходе участка по отношению к моменту поступления водных масс и примесей на его вход. Если в некотором поперечном сечении потока [c.371]

Таким образом, понятие элементарного события введено как результат сравнения произвольной динамической характеристики функционирования системы в некоторый момент времени с заранее известным (задаваемым ЛПР) ее критическим значением. Анализируются только такие динамические характеристики, которые относятся к какому-либо одному модельному элементу ВХС (дуге или вершине). Если соответствуюш,ая характеристика оказывается рассредоточенной вдоль соответствуюш,ей дуги, то с ее критическим значением будет сопоставляться экстремальное (минимальное или максимальное) значение этой характеристики в пределах этой дуги. [c.387]

Отметим, что, как показывают многие экспериментальные исследования промышленных установок ректификации, полученные на моделях и на материале приведенного примера рекомендации не могут дать полную картину динамических свойств натурных объектов. В некоторых случаях, как например при изучении динамических характеристик основной части колонны, анализ динамических связей между режимами конденсатора и выносного кипятильника может привести к ошибочным выводам. [c.151]

В. А. У с и е п с к и ii. Динамические характеристики факелов некоторых моделей горелок. Бюллетень ВНИИМТ, № 3, 1958. [c.212]

Рассмотрим, какие могут быть сделаны выводы о некоторых динамических характеристиках сложной реакции в целом, исходя из стехиометрической матрицы, а также основные балансные соотношения между количествами реагентов и скоростями их изменений. В предыдущем параграфе было рассмотрено определение стехиометрической матрицы по известной молекулярной матрице, а также определение числа стехиометрически независимых реакций (ранга стехиометрической матрицы). Здесь же рассмотрим, как для данной сложной реакционной системы могут быть найдены линейно независимые реагенты, зная концентрации которых можно рассчитать концентрации всех других реагентов данной системы. [c.18]

Другой путь, иллюстрируюш ий связь между ж В, состоит в использовании понятия средней по ансамблю. Пусть С — некоторая динамическая характеристика системы, такая, например, как полная кинетическая энергия 2рУ2т, полная потенциальная энергия 22 (ф у — потенциал взаимодействия двух частиц), полный линейный импульс 2 р . Если В — плотность ансамбля данной системы, то средняя по ансамблю от С определяется равенством [c.86]

Для анализа предельных случаев чрезвычайно полезен и нагляден геометрический подход [35]. Так, можно построить множество достижимых показателей процесса при стационарном, квазистационарном и скользящем режимах. Квазистационарный процесс не может быть эффективным, если отсутствуют ограничения на некоторые средние характеристики процесса. Если таких ограничений нет, то оптимальным является стационарное управление и = onst, при котором обеспечивается максимум какого-либо критерия /. Скользящий режим может обеспечить выигрыш по сравнению со стационарным состоянием катализатора лишь при нелинейных зависимостях скоростей стадий от концентраций газовой фазы либо при нелинейной зависимости критерия / от некоторых параметров процесса. Если Л/, или t Mf, то, как это подробно было обсуждено, динамические свойства системы оказывают существенное влияние на показатели нестационарного процесса. [c.48]

Так, в работе [315] для нахождения динамических характеристик реакции И + СН4 -СН4+Н" использовался потенциал аЬ initio в малой области переходного состояния и вычислялась классическая траектория движения с малой поступательной энергией вдоль координаты реакции. Выбор начальных условий в области переходного состояния и движение вдоль координаты реакции приводят к быстрому распаду, а движение происходит в ограниченной области конфигурационного пространства. Такой подход, к сожалению, не позволяет анализировать динамику реакции во всем конфигурационном пространстве. Другой подход к описанию ППЭ предложен в работах [270, 337]. По некоторым опорным точкам, в которых потенциальная энергия вычисляется из точного решения волнового уравнения, и по асимптотическому поведению потенциала строится приближенный сплайн [176]. Такая аппроксимация дает возможность гибко варьировать ППЭ, сохраняя ее значения в опорных точках, и, следовательно, получать детальную информацию о влиянии ППЭ на динамику и кинетику реакции. [c.52]

Рассмотрим изученный нами крекинг неопентана, инициированный добавками окиси этилена [381]. Этот крекинг представляет особый интерес из-за симметричного строения С(СНз)4. Последнее обстоятельство позволяет рассчитывать на простоту и наибольшую точность моделирования процесса, так как механизм разложения связан с разрывом только одного типа С—С-связей или С—Н-свя-зей. Вследствие этого можно надеяться, что построение радикальноцепной схемы процесса и изучение его кинетических характеристик позволит уточнить динамические характеристики некоторых радикальных реакций (например, неизученную экспериментально реакцию распада первичного изоамильного радикала -СН2С(СНз)з на изобутилен и метильный радикал, которая вызывает продолжение цепей). [c.224]

Второй принцип следует иэ того, что каждая система ансамбля будет в течение достаточно долгого времени приходить в соответствии с эргоидной гипотезой в состояние каждого другого члена ансамбля. Поэтому усреднение по времени для отдельно взятой системы приводит к тому же результату, что и мыслимое мгновенное усреднение по всему ансамблю системы. Именно теорема о средних значениях позволяет установить точные связи между термодинамическими переменными (свойствами системы) и механическими микроскопическими характеристиками. Так, каждое термодинамическое свойство 6, например, давление, энергия или энтропия, определяется как среднее по времени некоторой динамической переменной 8 (р, < ). Таким образом, используя верхнюю черту для обозначения среднего по времени, имеем [c.185]

Генератор для одногюстовой сварки должен обладать незначительной магнитной инерцией и быстро восстанавливать напряжение после коротких замыканий в сварочной цепи. Для пояснения этого требования рассмотрим динамическую характеристику сварочной машины (рис. 5.9). При внезапном изменении нагрузки машины, например, при коротком замыкании после нагрузки, соответствующей точке А, ток короткого замыкания 0- Ь устанавливается не сразу, а лишь через некоторое время, т. е. имеет место переходный процесс, во время которого ток от максимального значения О—с уменьшается до установившегося значения О—Ь. [c.268]

Выше рассматривались методы определения динамических характеристик регулируемых объектов с помошью подачи на вход исследуемого канала испытательного воздействия. Однако во многих случаях возмущения, действующие на другие каналы объекта, не удается стабилизировать или хотя бы измерить и их влияние может существенно исказить результаты эксперимента. Кроме того, на некоторых объектах крайне нежелательной является подача специальных возмущений. [c.156]

Сиглске [21], анализируя полученные динамические характеристики колпачковой абсорбционной колонны, предположил, что необходимо поддерживать постоянным состав выходящего газа. В результате показано, что по динамике лучше всего воздействовать на состав входящей жидкости (канал состав входящей жидкости—состав выходящего газа является наименее инерционным). Однако из практических соображений удобнее воздействовать на подачу входящей жидкости некоторое ухудшение динамических свойств при этом компенсируется техническими преимуществами. При использовании в этом случае П-регулятора САР устойчива, но передемпфирована она имеет статическую ошибку, и процесс регулирования проходит медленно. [c.711]

Соотношение (5.114) показывает, что прн надлежашем выборе передаточной функции корректирующей обратной связи в некотором диапазоне частот исключается влияние характеристики изменяемой части системы (/ю) на динамические характеристики всей системы. Вид передаточной функции корректирующего уст- [c.166]

Различие в характеристиках пневмо- и гидроприводов связано с особенностями течения газов через дроссельные устройства, с большими по сравнению с жидкостями изменениями плотности газов при изменении давления и температуры и с меньшей их вязкостью. Однако в ряде случаев наблюдается лишь количественное расхождение характеристик того и другого класса приводов, Основные положения устойчивости и качества регулирования, рассмотренные ранее для гидроприводов, оказываются применимы и к пневмоприводам. Общие и отличительные черты динамики гидро- и пневмоприводов ыявляюгся прежде всего в результате сравнения их математических моделей. Ограничимся сравнением линейных моделей, причем воспользуемся схемой пневмопривода, которая аналогична описанной в параграфе 12.1 схеме гидропривода с дроссельным регулированием. С некоторыми дополнительными обозначениями схема пневмопривода дана на рис. 12.15. Для того чтобы более наглядно показать влияние сжимаемости газа на динамические характеристики привода, опора пневмоцилиндра принята абсолютно жесткой. Кроме того, предполагаются постоянными давление и температура газа в напорной линии перед входом в золотниковое распределительное устройство, Остальные упрощающие модель привода допущения укажем при составлении уравнений. [c.357]

Таким образом, все искомые передаточные функции для прямоточного и противоточного теплообменников определены. Выражения W aa(s), Wab s), Wbb s) И W 6a(s), КЭК уКаЗЗНО ВЫШ6, являются передаточными функциями стенки теплообменника. На практике эта стенка большей частью относительно тонкая, и ее передаточные функции можно упростить с помощью формул (7.156) и (7.157). Тогда выражения Raa(s), Rab s), Rbb s) и Rba s) будут дробно рациоизльными функциями со знаменателем в четвертой степени. Однако даже при таком упрощении окончательные формулы для прямоточного и противоточного теплообменников довольно сложны, что затрудняет их практическое применение. Это обстоятельство привело некоторых авторов к мысли построить специальные аналоги, позволяющие непосредственно моделировать динамические характеристики теплообменников различных типов [2, 4, 7—9]. Принцип этих аналогов большей частью состоит в замене дифференциального уравнения в частных производных системой обыкновенных дифференциальных уравнений. [c.276]

Методика эксперимента. При исследовании равновесной и динамической характеристик процесса осушкп газов основное внимание должно быть уделено поддержанию постоянного парциального давления паров воды в исходном газе. Для этого может быть рекомендована следующая методика [6]. Прп некотором общем давлепии газа Ровщ1 и данной температуре существует определенное равновесное давление водяных паров. Если давление газа снизить с р с.щ ДО Робщ2 [c.328]

Влияние условий сушки в средах с различным содержанием кислорода на свойства ПВХ и некоторые эксплуатационные характеристики материала на его основе изучено в [128]. Объектом исследования служил суспензионный ПВХ с молекулярной массой Мц = 1,245-105 и 1,15-10 . Образцы ПВХ с влажностью 25% сушили в термостатируемом шкафу в атмосфере воздуха, технического азота [5% (об.) кислорода] и в вакууме при остаточном давлении 10 кПа [содержание кислорода = 2% (об.)]. Для высушенных образцов ПВХ определяли насыпную плотность Рн и угол естественного откоса а, анализировали молекулярные характеристики, термическую стабильность и визуально оценивали цвет продукта. Из молекулярных характеристик оценивали число ненасыщенных Х(С=С), концевых и внутренних связей, а также блоков п полисопряженных (ППС) и двойных С=С-связей. Определяли также температуру начала разложения Тр , статическую ю термоста-бильносгь и динамическую термостабильность Тд (на пластографе Брабендера) порошка ПВХ при 175 °С. Термостойкость образцов прозрачного винипласта, изготовленных вальцево-прессовым методом при массовом соотношении ПВХ, стеарата кадмия, органического фосфита и эпоксидированного масла, равном 100 0,8 1,5 3,0, оценивали в статических условиях по термостабильности и цветостойкости Ц при 175 °С - по изменению цвета до почернения при выдержке в термокамере. Образцы сушили в интервале температур 60 - 140 °С не менее 2,5 ч. В интервале температур 60 - 100 °С все высушенные образцы были белого цвета, а пластины винипласта - прозрачными и имели одинаковый слегка желтоватый оттенок. Насыпная плотность высокомолекулярного ПВХ (Мг = 1,245-10 ) оставалась постоянной (рн = 0,38 г/см ), а низкомолекулярного (Mji = 1,15-10 ) - увеличилась от 0,4 до 0,47 г/см при всех условиях сушки, т.е. низкомолекулярный ПВХ более подвержен термоусадке при Т> Т . [c.92]

Поглотительная способность осушителя, импрегни-рованного различными гигроскопическими вещества-лш, во многом, если не в основном, определяется количеством размещенной в пористой структуре добавки и ее свойствами (способностью присоединять и удерживать воду, не расплываться и не вытекать из пористой структуры и т. п.). По этой причине для использования в качестве пористой основы-носителя в наибольшей степени подходят крупнопористые силикагели, характеризующиеся развитым объемом пор (1,0-1,2 см г) при их высокой однородности (узком распределении по размерам) и оптимальном размере (диаметр 15-30 нм). Он обеспечивает хорошее впитывание импрегнирую-щего раствора, хорошие кинетические и динамические характеристики процесса осушки, не осложненные диффузионными ограничениями. При этом не допускается вытекания обводненного в процессе осушки им-гфегната из пористой структуры носителя. Активные угли промышленного изготовления, как правило, не обладают в такой степени развитыми порами вышеприведенных размеров (мезопоры), объем которых обычно не превышает 0,3-0,5 см г, и даже суммарно вместе с микропорами (предельный объем сорбционного пространства — F5) обычно составляет 0,4-0,7 см /г. При этом следует отметить, что активные угли характеризуются сравнительно гидрофобной поверхностью, что вносит некоторый негативный вклад в процесс поглощения и перераспределения молекул воды в пористой структуре импрегнированного материала. Активный оксид алюминия (АСА) свободен от таких недостатков, как гидрофобность, однако, при наличии в нем пор с линейными размерами 15-25 нм, образцы характеризуются объемом пор не более 0,7 см /г (например, АОА, изготовленный России, марок А-15, А-64), а при более [c.554]

Во многих случаях сополимеризации возникающая композиционная неоднородность на межмолекулярном или внутримолекулярном (или обоих) уровнях является следствием особенностей кинетики сополимеризации. Частным случаем является анионная сополимери-зация стирола и бутадиена, при которой можно получить образцы почти с любой степенью распределения компонентов [3]. По механическим характеристикам блоксополимеры легко отличить от статистических сополимеров [1, 4, 5]. Однако небольшие различия в поведении должны, вероятно, возникать и из-за композиционной це-однородности статистических сополимеров, у которых отсутствуют длинные последовательности любого из мономеров, но тем не менее состав изменяется по цепй. В связи с этим было бы желательно установить некоторые пределы совместимости макромолекул одинакового состава, но различающихся распределением мономеров, по цепи. Были исследованы смеси полимеров, приготовленные из однородных статистических сополимеров бутадиена и стирола. (Термин однородные статистические используется для обозначения сополимеров, состав которых не зависит от степени конверсии композиционная неоднородность таких сополимеров не выходит за пределы, большие, чем несколько мономерных звеньев.) В настоящем сообщении обсуждаются результаты измерений механических динамических характеристик и зависимостей между напряжением и двойным лучепреломлением смесей. У бинарных смесей указанных выЬае компонентов, различающихся по составу более, чем на 20%, явно проявляется микрогетерогенность, которая иногда наблюдается даже и у полимерных смесей, менее различающихся по составу. Полученные результаты анализируются с позиций однопараметрических моделей, одна из которых сравнительно успешно объясняет динамические и оптические характеристики смесей при известных свойствах входящих в них компонентов. [c.83]