Скорость максимальный интегральный

Полученные значения констант Михаэлиса и максимальных скоростей реакций для исходного и промежуточных олигомеров ввели в математическую модель действия глюкоамилазы и с помощью ЭВМ получили кинетические кривые накопления глюкозы прн гидролизе мальтодекстринов (рис. 2). Теоретические кривые близки по характеру к экспериментальным. Отличие заключается в том, что в них не отражается ингибирование продуктами реакции (поскольку ингибирование не вводилось в математическую модель). Тем не менее обработка теоретических кривых в рамках интегральной формы уравнения скорости (рис. 3), которая обычно проводится при анализе кинетических кривых простых ферментативных реакций [21], свидетельствует о наличии сильного ингибирования продуктами реакции в данной системе. На это указывают положительные угловые коэффициенты соответствующих прямых в известных координатах [Р]/ 1//1п ([5]о/[8]а — [Р]) для различных начальных концентраций исходного субстрата (рис. 3) >. [c.32]

Использование степенного закона. Степенной закон, как это следует из уравнения (150), связывает локальное значение напряжения сдвига с соответствующим локальным значением градиента скорости. Однако при использовании метода капиллярной вискозиметрии, состоящего в экспериментальном определении зависимости величины объемного расхода, вытекающего через капилляр расплава, от давления, принято представлять результаты в виде зависимости эффективного градиента скорости 4<7/7г , который существовал бы в капилляре, если бы исследуемый материал являлся ньютоновской жидкостью, от максимального напряжения сдвига рЯ/21. Интегральные формы записи степенного закона и значения к (параметра, вычисленного из зависимости истинного градиента скорости от напряжения сдвига) и к (параметра, вычисленного из зависимости элективного градиента скорости от напряжения сдвига) при v>l несколько отличаются друг от друга. Это различие зависит как от величины V, так и от того, используется ли для расчета истинная скорректированная кривая течения или же реологические параметры определяются по кривой зависимости эффективного градиента скорости от максимального напряжения сдвига. Приведенный выше пример расчета головки (стр. 281) основан на использовании зависимости эффективного градиента скорости от напряжения сдвига на стенке капилляра. Следует иметь в виду, что все приведенные [c.288]

Возможность увеличения производительности химического реактора объясняется осуществлением реакции практически в условиях, обеспечивающих более высокий уровень средней скорости желаемой реакции между началом и концом реактора. Предел увеличения производительности заданного реактора будет определяться максимальным интегральным эффектом скорости желаемой реакции, который можно получить в данной системе. [c.44]

Скорость возврата (термин, иногда используемый для обозначения интегральной константы К") равна времени полного перемещения регулирующего органа в минутах, вызванного максимально допустимой погрешностью на выходе объекта. Если время выражено в секундах, скорость возврата, равная 1, соответствует интегральной константе, равной 1/60, или 0,0167. [c.128]

Кинетические параметры У т — максимальная скорость и Кт(кят)— кажущаяся константа Михаэлиса ферментативной реакции— функции констант скоростей индивидуальных стадий (см. соотношения 5.10, 7.2, 7.3). Для раздельного определения этих параметров в общем случае нельзя использовать интегральные методы обычной неферментативной кинетики вследствие смешанного порядка ферментативных процессов. Например, метод Гуггенгейма (см. гл. 2) пригоден для обработки кинетики ферментативных реакций только в случае. т(каж)> [8]о или [Е]о>[8]о, т. е. только при наличии кинетики первого порядка по субстрату или продукту. [c.166]

Следует отметить, что селективность процесса зависит также от соотношения концентраций компонентов >1 и fi на поверхности зерна и поэтому будет меняться с глубиной протекания реакции. Для процесса с последовательной схемой превращения в слое катализатора характерно (рис. 2.28) экстремальное изменение концентрации промежуточного продукта R, уменьшение интегральной S и дифференциальной S" селективностей (S, S - соотношение соответственно выходов и скоростей образования R и всех продуктов). Поэтому в качестве критерия оптимальности пористой структуры катализатора целесообразно использовать максимальную интенсивность процесса с ограничением на интегральную селективность при заданной степени превращения или максимальный выход промежуточного продукта R. В любом случае влияние внутридиффузионного торможения однозначно определяется параметром ф1, который зависит от выбранного типа ограничения (на дифференциальную или интегральную селективность или максимальный выход). [c.78]

Целью нашей работы было изучение кинетических закономерностей процесса каталитического восстановления SO2 метаном. Опыты проводили в интегральном изотермическом реакторе с восьмью пробоотборниками [21] с применением метода математического планирования экстремального эксперимента [22]. Впервые при исследовании данного процесса был применен хроматографический метод анализа всех газообразных продуктов реакции [23]. Конденсирующиеся продукты — воду и серу — определяли по разности. Результаты эксперимента по восстановлению SO2 до сероуглерода были обработаны на ЭЦВМ и опубликованы в печати [24]. Катализатором процесса служил ортофосфат свинца, нанесенный на крошку шамотного кирпича-ультралегковеса. В опытах мы наблюдали изменение активности катализатора, поэтому запланированные эксперименты проводились в период его стабильной работы. Максимальный выход сероуглерода (65,8%) был достигнут на четвертом пробоотборнике при следующих условиях опыта объемная скорость 350—400 л/ч температура 820° С соотношение СН4 502 = 1,7. На рис. 1 показано распределение серы в продуктах по длине реактора в указанных условиях. [c.50]

Всякий статический метод, очевидно, является интегральным, так как в периодическом процессе может быть измерено только изменение концентрации вещества за какой-либо период времени, причем условия процесса в течение этого периода не могут оставаться постоянными. Проточные интегральные и дифференциальные реакторы представляют собой не что иное, как реакторы соответственно идеального вытеснения и идеального смешения, рассмотренные в гл. V. В проточном реакторе идеального смешения (безградиентном) концентрации реагентов и температура повсюду одинаковы и постоянны во времени, и скорость образования любого вещества, отнесенная к единице объема зоны реакции, равна, согласно (V.47), разности между действующей и исходной концентрациями этого вещества, деленной на среднее время контакта. Математическая обработка экспериментальных данных, полученных на дифференциальном реакторе, ведущая к искомым кинетическим зависимостям, таким образом, максимально упрощается, что является важнейшим преимуществом аппаратов этого типа. Наряду с аппаратами идеального смешения, работающими с принудительным перемешиванием или рециркуляцией реакционной смеси, дифференциальные (безградиентные) реакторы могут представлять собой приточный аппарат, работающий при очень малых степенях превращения. Во всех этих случаях (в последнем — с мень- [c.344]

Включают нагрев кюветы. Максимальная температура кюветы достигается через 10—20 сек после включения. Установив нужную температуру, переходят к измерениям. Наблюдая за перемещением электрода через переднее окно камеры, закрытое плотным фильтром, вводят головку электрода в отверстие кюветы и сразу же после соприкосновения электрода с кюветой нажимают кнопку подогрева электрода. Продолжительность подогрева 1—3 сек. Напряжение в цепи подогрева при пиковом методе измерения должно быть установлено таким образом, чтобы за время, в течение которого включен подогрев, потенциометр успевал выписать максимум пика поглощения. При интегральном методе измерения такая большая скорость испарения определяемого элемента не требуется, поэтому мощность подогрева электрода можно несколько снизить. [c.260]

Локальная скорость сушки отдельных слоев в первый период различна, но остается постоянной по величине для каждого слоя независимо от его влагосодержания. Максимальная локальная скорость сушки характерна для контактного слоя, минимальная — для средних слоев, а скорость сушки внешнего слоя в первый период несколько выше скорости сушки средних слоев. Средняя (интегральная) скорость сушки материала ниже локальной скорости сушки контактного слоя и выше скорости сушки остальных слоев. [c.44]

Длительность первого периода сушки определяется процессом сушки контактного слоя, соприкасающегося с греющей поверхностью, интенсивность сушки которого максимальна и превышает интегральную скорость сушки (исключение составляет, в частности, глина, для которой интегральная скорость сушки выше, чем скорость в контактном слое, что объясняется свойствами и структурой глины). [c.45]

Одним из наиболее простых приближенных методов является использование для расчета точки перегиба кривой ТГА, которой соответствует максимальная скорость разложения. Чтобы найти константу скорости по кривой ТГА в динамическом режиме, следует воспользоваться уравнениями (1.11)-(1.13), преобразовав их с учетом уравнения (1.14). Такой подход предполагает также и определение порядка реакции, однако по кривым ТГА в динамическом режиме эти расчеты довольно неточны. Более надежны методы, в которых используют пологие участки интегральной кривой ТГА. [c.15]

Интегрирование в формуле (10) удобно выполнить графически, используя интегральные кривые распределения сплавов по концентрациям. Зависимость Р (т) представлена на рис. 5 вместе с зависимостями максимальной и минимальной концентраций от т. Значения Смакс и Смин взяты также из данных по расчету концентрационных распределений. Анализ кривых показывает, что с течением времени параметр Р увеличивается от О до 1, а значения с ако и сближаются, и при значениях т = 1,7 практически совпадают, свидетельствуя о полной гомогенизации гетерогенного тела. Характерно, что вначале скорость переноса вещества очень высока, но затем снижается, асимптотически приближаясь к нулю. Очевидно, что основным фактором, определяющим скорость переноса вещества, являются градиенты концентрации, которые также быстро уменьшаются в процессе гомогенизации гетерогенного тела. В отличие от параметра Р резкое уменьшение величин с акс и Смин начинается после некоторого инкубационного периода. [c.110]

При применении газоразрядной электронной пушки определяющим параметром является подводимая мощность. При этом максимальная скорость роста пленок фторопласта-3 и фторопласта-4 составляет 2,8—3,0 мкм/мин. В образующихся покрытиях полимер имеет молекулярную массу 40 000—140 000 их выход (соотношение количеств разложившегося и вновь образовавшегося полимера) составляет 30—75%. Покрытия, как правило, имеют толщину 5—10 мкм. Они достаточно прозрачны по механическим свойствам и защитной способности близки к покрытиям, получаемым традиционными методами. Благодаря высоким диэлектрическим показателям и низкой водопроницаемости покрытия из поли-п-ксилилена и фторопластов нашли применение для герметизации интегральных микросхем. [c.269]

Для выполнения из эластичного ППУ подушек автомобилей в США смонтирована технолопическая линия с программным управлением производительностью 16 000 подушек в сутки. Линия имеет вид удлиненного овала с периметром более 180 м. Заливочный конвейер имеет 20 различных скоростей. Максимальная скорость 2160 м/с. Время заполнения ограничительных форм 3— 10 с. На этой линии можно производить смешение и заливку 31 композиции ППУ. Использование интегральных ППУ позволило повысить безопасность автомобильного транспорта. В защитных элементах автомобилей внутренние слои изготовляют из интегральных ППУ. Энергию удара поглощают за счет аэродинамической или структурной амортизации. В первом случае амортизация происходит при выдавливании воздуха, находящегося з открытых порах, во втором — при деформации жесткой структуры стенок пор, благодаря чему энергия удара преобразуется в тепловую энерпию. На деформацию расходуется до 50% энергии удара. После удара материал медленно восстанавливает свою первоначальную форму. Применение ИППУ позволило решить ряд вопросов, связанных с безопасностью движения автомобилей. [c.193]

A. Скорости поперечного потока. Определение скорости по 1еречного потока, используемое больншнстпом исследователей вибраций, вызываемых движением потока, основано на рассмотрении минимальной площади потока, проходящего через ряд труб нерпеидикулярно основному его направлению. Для идеального пучка труб рассматриваемое значенне скорости определяется достаточно точно. Однако для кожухотрубного теплообмениика ситуация несколько неоднозначна, так как число труб в каждом ряду изменяется от одного конца перегородки к другому. Для придания определенности оценка поперечного потока будет производиться по интегральной средней площади между максимальным и минимальным числами труб в рядах между концами перегородок с учетом размеров зазоров между примыкающими трубами в ряду труб и доли поперечного потока в суммарном потоке. [c.324]

Анализ экспериментальных данных показал, что основные аэродинамические характеристики закрученных струй профили скоростей, изменение максимальных скоростей вдоль струи, максимальная скорость обратного течения, длина зоны рециркуляции и количество рециркулирующих газов, угол раскрытия струи, распределение давлений в струе и другие характеристики определяются в значительной степени безразмерным интегральным параметром крутки п — IMIKD, который также сохраняется постоянным вдоль струи и является ее основной интегральной характеристикой D — [c.38]

В табл. 1-4 приведены результаты серпи опытов, проведенных при близких начальных концентрациях жесткости. При различных энтальпиях среды на входе и выходе и различной величине локальных отложений на участке от вх01да до промежуточной точки отбора темп роста интегральных отложений, характеризуемый повышением температуры стенки трубы в единицу времени At/Ax, примерно одинаков. Таким образом, ори большем суммарном количестве отложений на входном участке трубы (серия Б) максимальная скорость роста температуры в опытах (серии А и Б) примерно одинакова, что может быть только при локализации отложений. [c.24]

Как было показано в разделе 1.4.2, эффекты насыщения могут существенно влиять на интенсивность резонансных линий. Так как значения времен продольной релаксации для различных групп в молекуле могут варьироваться в широких пределах, то возможно настолько сильное насыщение, что в результате будет наблюдатся полное исчезновение некоторых резонансных линий. Это происходит в том случае, если скорость повторения и соответственно длительность импульса, определяющая угол отклонения вектора намагниченности, выбираются слишком большими. Если же в образце присутствуют ядра с различными значениями времен релаксации и нужно провести измерение относительной интенсивности линий с достаточно высокой точностью, то необходимо построить эксперимент таким образом, чтобы соблюдался баланс между максимальной чувствительностью и правильным значением интегральной интенсивности резонансных линий. Максимальная чувствительность определяется углом Эрнста, а точное определение площади под резонансным сигналом достигается тогда, когда длительность интервала между импульсами выбирается из следующих соображений спин ядра с наибольшим значением времени релаксации должен полностью [c.66]

Для изучения кинетики пиролиза высокомолекулярных соединений, в том числе и поливинилхлорида, при температурах до 900 °С предложен прибор, который позволяет проводить эксперименты в среде воздуха или азота в приборе можно нагревать образцы массой 1,0—0,3 г со скоростями от 0,7 до 6>°1мин. На основании полученных пирограмм рассчитывают относительную скорость газовыделения для отдельных температурных областей. Интегральная температура разложения ПBX т. е. та условная температура, при которой максимально возможное количество летучих продуктов может выделиться из полимера практически мгновенно, найденная по пирограмме, равна 336 °С. Для отдельных температурных областей разложения полимера рассчитывают константы скорости и энергии активации распада, осуществленного в неизотермических условиях " [c.287]

Из математической статистики известно, что при однократном испытании в 95 случаях из 100 единичные отклонения замеряемой величины от ее среднего значения не превосходят удвоенного среднего квадратичного отклонения. Следовательно, 95% единичных замеров прочности будет лежать в интервале от (100—2V) до (100-1- 2V). Поэтому минимальная прочность будет равна 76 — 86% от среднего значения с вероятностью 95%. Соответственно максимальная прочность будет определяться величиной (100 - - 2V). Обработка отобранных проб кокса статистическим методом позволила дать качественную и количественную оценку показателей. Полученные результаты представлены графически. При этом кр ивая 1 показывает дифференциальное распределение, ее теоретическая форма выражается уравнением Пирсона (рис. 4). Более наглядное представление о характере распределения в камере дает кумулятивная (интегральная) кривая 2. Согласно этой кривой может быть определен процент кокса заданной прочности, а также средняя прочность всего коксового пирога . Кумулятивная кривая может быть названа кривой стойкости . Ее ордината показывает,- какой процент кокса может выдержать данное напряжение. Как видно (рис. 4), кривая 1 изменяется по одну сторону от наибольшей ординаты с заметно большей скоростью, чем по другую сторону от нее, поэтому называется ассимметрической кривой-распределения и относится к одному из типов выравнивающих распределений Пирсона. Тип кривой Пирсона определяется при помощи критерия [c.162]

С другой стороны, если количество молекул растворителя очень велико, их распределение по скоростям интегрально содержит большую компоненту максимальной скорости. Поэтому вероят-.. ность стмкновения радикалов, с "быстрыми". .молекулами возрастает.в N / раз (где М - отношение масс сравниваемых количеств. растворителя), И если уровень кинетической энергии молекул растворителя достаточно высок, отторжения парамагнитных молекул может не произойти, й аефальтенй в осадок не штидают. [c.7]

При определении дисперсности частиц загрязнений нефтепродуктов методом малых углов оптическая информация снимается с постоянной скоростью. Скедовательно, имеется только одна возможность решения уравнения (5.1) на АВМ. Это решение с переменной скоростью воспроизведения ядра интегрального уравнения. Основным преимуществом этого способа является простота выполнения входного устройства и максимальное быстродействие (в схеме вычислителя отсутствуют запоминающие устройства). [c.125]

После выбора размеров газовых коллекторов рекомендуем перейти к расчету распределения газовых струй в объеме воздушного потока [7.1]. Исходные положения для расчета, обеспечиваюшие наилучшие условия для перемешивания газа и воздуха, можно сформулировать следующим образом газовые струи должны быть распределены как можно равномернее в объеме воздушного потока глубина проникновения газовой струи должна обеспечивать попадание газа в зону максимальных скоростей. Первое из указанных требований выполняется простым подбором определенного числа отверстий с равным шагом. Правильный расчет глубины проникновения позволяет получить хорошие результаты при выборе одного ряда отверстий с одинаковым диаметром. Второе требование удовлетворяется, если известно расположение зоны максимальных скоростей КЧЯ и интегральное значение скорости поперечно движущегося потока X на участке развития струи. В табл. 7.8-7.12 показаны значения КЧК для вихревых горелок разных типов как с периферийной, так и с центральной подачей газа (/ — расстояние от оси горелки до зоны максимальных скоростей воздушного потока Л — радиус цилинщзического канала горелки). [c.44]

РС йх есть скорость изменения самого градиента. Данные, необходимые для использования уравнения (7.32), с успехом получают с помощью оптических устройств, позволяющих измерять показатель преломления вещества на разных расстояниях от дна кюветы. Наибольший градиент показателя преломления [йп1(1х) отвечает наиболее высокому градиенту концентраций,, т. е. участку, где концентрация меняется с расстоянием сильней, чем где бы то ни было. Измерение показателя преломления вдоль кюветы непосредственно приводит к кривым, подобным кривой, приведенной на рис. 7.13, В. Граница раздела соответствует точке, в которой йС1с1х имеет максимальное значение. (Это и есть то точное определение границы, которое мы обещали дать.) На рис. 7.13 граница находится на горизонтальной штриховой линии при л = Хт. Обычно изменение концентрации растворенного вещества исследуется в зависимости как от времени, так и от расстояния. В расчетах, связанных с диффузией, используют также различного рода интегральные уравнения. Метод свободной диффузии позволяет получать абсолютные значения коэффициента диффузии . [c.407]

С целью решения этой сложной задачи в УГТУ-УПИ и Красноярском институте цветных металлов [11.39, 11.50] был проведен детальный анализ важнейших конструктивных и режимных параметров отражательных печей при их работе на природном газе. При этом были применены наиболее совершенные многозональные модели теплообмена, что позволило учесть характерные особенности конструкции и тепловых режимов отражательных печей, оценить как интегральные, так и локальные (по длине и ширине печи) характеристики теплообмена (см. кн. 1, гл. 5 и гл. 6, п. 6.5). Проведенные расчеты, подтвержденные практикой работы отражательных печей, показали целесообразность с точки зрения суммарной теплоотдачи и равномерности проплава шихты использования сравнительно коротких факелов (длина факела не более / длины рабочего пространства печи). С ростом подогрева дутья (до 700 °С) и обогащения воздуха кислородом (до 40 %) наблюдалось увеличение поглощения тепла откосами и увеличение теплового КПД печи (с 30 до 63 %). При этом для реальных условий работы печи с учетом ограничений по пылеуносу (скорость отходящих газов не более = 7 м/с) и максимальной температуры кладки = 1650 °С) тепловой режим, оптимальный по производительности, соответствовал температуре дутья 360 °С и содержанию кислорода в дутье 22,3 %. Замена обычной футеровки на водоохлаждаемые кессоны в наиболее теплонапряженных участках печи позволяет снизить пик температур и обеспечивает дополнительное увеличение производительности печи за счет более глубокого обогащения дутья кислородом и повышения тепловой мощности печи. [c.525]

На термогравиграмме H OOLi-HiO отмечается три эндотермических эффекта при 115, 295 и 450°С. На интегральной кривой изменения массы имеется две четкие ступени потери массы при 50—120 и 365—495°С, между которыми масса не меняется. Эффект при 115 С соответствует отщеплению одной молекулы воды (потеря массы 25,7 при теоретической 25,8мас. %). При 295°С H OOLi плавится, а при 365°С начинается разложение, максимальная скорость которого достигается при 435°С. [c.172]

Факторы, влияющие на формование интегральных ППУ на основе системы Зузриг-ЗО, были подробно изучены в работах Есипова и др. [526, 540, 545, 559]. Авторы предположили, что продолжительность процесса формования может быть определена с помощью двух критериев физического — способность материала воспринимать внутренние напряжения при повышенной температуре и химического — время завершения реакции поликонденсации в краевой (пристенной) зоне материала. В самом деле, структура ИП (толщина корки, распределение плотности по сечению и т. д.) задается полями температур и давлений в форме. Давление, развиваемое в форме, воспринимается стенками ячеек и вызывает в них напряжения, которые при преждевременном раскрытии формы приводят к деформации изделия. С другой стороны, температура, обусловленная экзотермической реакцией отверждения, также вызывает появление внутренних напряжений в структуре материала, причем эти напряжения особенно велики в центральной зоне ИП, где температура формования максимальна. Градиент температур по сечению формы, возникающий при вспенивании, обусловливает неодинаковые скорости реакций в различных зонах сечения в пристенной зоне формы скорость реакции значительно меньше, чем в центре, и определяется температурой стенок. [c.105]

Можно для каждой молекулы (или каждой частицы) молекулярного веса Мг указать градиент скорости нри котором поведение этой молекулы перестает описываться законом вязкости Ньютона. Для любого данного градиента все молекулы молекулярного веса, равного или большего М , будут участвовать в пеньютоновском течении. Таким образом, вся кривая течения в целом могла бы соответствовать интегральной кривой распределения, характер которой изменен вследствие указанных выше эффектов. Для молекул данного молекулярного веса, с одной стороны, градиентная зависимость вязкости (т. е. отклонения от закона Ньютона) будет наиболее резко выражена для монодисперсного образца, поскольку эта зависимость обусловлена и ограничена только одним типом молекул. С другой стороны, полидисперсный образец всегда будет проявлять градиентную зависимость вязкости при меньших величинах градиента скорости, чем монодисперсный. Можно ожидать, что на характер кривой течения расиределение по молекулярным весам окажет влияние таким образом, что максимальная степень градиентной зависимости будет мерой высоты кривой распределения по молекулярным весам. Градиент скорости, нри котором возникла градиентная зависимость вязкости, будет характеризовать наличие в образце молекул максимального молекулярного веса. Если принять симметричную функцию распределения, то указанный градиент скорости будет мерой полуширины кривой распределения. Изложенные выше простые представления в некоторой степени усложняются тем фактом, что степень отклонения от ньютоновского характера потока, обусловленная молекулой молекулярного веса М1, зависит как от числа таких молекул, так и от величины М . К сожалению, нет достаточных данных относительно величины показателя степени х в этой зависимости. Для молекул минимального размера, присутствующих в системе, нельзя определить предельную величину градиента скорости. Точка, в которой исчезает градиентная зависимость вязкости, т. е. точка перехода кривой течения в область т] = т оо, указывает лишь на участие наименьших по размеру молекул образца в сдвиговой зависимости вязкости. Подобная зависимость не обязательно полностью обусловлена наличием наименьших по размерам молекул и, вообще говоря, не будет обусловлена только такими молекулами. Следовательно, низкомолекулярный хвост кривой распределения не будет определяться путем анализа кривой течения. [c.277]

Пылеунос и концентрация огарка в обжиговом газе. Условия выноса пиритного огарка определяются в основном линейной скоростью газа W или (при заданной концентрации обжигового газа) подовой иитепсивностью У од и гранулометрическим составом огарка. При этом величина максимально возможной подовой интенсивности, а следовательно, и линейной скорости газа, зависит от определяющего диаметра частиц огарка Определяющий диаметр устанавливают (для каждого гранулометрического состава) из расчета, чтобы количество частиц, которые при дайной скорости не будут выноситься из слоя (т. е. их диаметр d > опр). составило бы 5—10 о от всего огарка. Следовательно, величина максимальной линейной скорости газа в печи w равна скорости витания частиц диаметром d = donp. Степень же выноса огарка из слоя и соответственно его концентрация в обжиговом газе при = onst определяется характером интегральной кривой гранулометрического состава огарка, как это следует из дальнейшего. [c.81]

Пренебрежение этим членом приводит к уменьщению рассчитанной величины йп1сИ только на 8,6% при 482° при максимальной из описанных степени превращения, составлявщей 84% равновесного превращения, скорости отличаются только на 10,4%. Пренебрежение членом, учитывающим обратную реакцию, дает небольщой эффект также при расчете констант равновесия для ингибитора константа для пиридина в интегральном реакторе, представленная в табл. 1, была бы меньще только на 4%, тогда как для стирола при 482°, когда степень превращения составляла 84% равновесного превращения (таблетированный катализатор 31 А.1.), она была бы меньше только на 7,5%. [c.613]

Это уравнение можно непосредственно интегрировать, и Лапл дает несколько интегральных форм. С помощью обычного метода нахождения максимума легко показать, что максимальный поток получается опять-таки тогда, когда скорость на выходном конце трубопровода равна скорости звука для случая адиабатного сжатия (или расширения) звуковой волны. [c.413]

Другой способ заключается в определении константы скорости по ординате точки перегиба содер на интегральной кривой ТГА или максимальной скорости деструкции ( ш/дифференциальной кривой. Эти параметры зависят от порядка реакции. Так, при [c.15]

Чтобы обеспечить усиление и регистрацию сигнала на выходе фотоумножителя в широком частотном диапазоне от О до 10 Гц без искажения формы импульса, в качестве предусилителя используют усилитель постоянного тока с измерительным сопротивлением в цепи отрицательной обратной связи. Предусилитель выполнен на базе дифференциального операционного усилителя типа 140УД8. Принципиальная схема показана на рис. 8.5. Коэффициент усиления по току и напряжению регулируется в интервале 10 —Ю . К выходу предварительного усилителя подключен самописец и одновременно блок цифровой регистрации, включающий пороговое устройство, формирователь импульсов и цифровой счетчик на базе интегральной микросхемы серии 155. Для увеличения максимально измеряемой концентрации частиц без ухудшения статистической точности перспективно сканирование счетного поля с помощью щелевого оптического модулятора. При сканировании движущаяся с постоянной скоростью щель вырезает из чувствительного объема изображение, ширина которого соизмерима с размерами частиц. Скорость сканирования значительно превышает (по крайней мере в 10 раз) скорость перемещения частиц. Таким образом, число зарегистрированных частиц N определяется формулой [c.272]

Изображенные на рисунке зависимости являются интегральными кривыми распределения веса капель по их диаметрам, которые, как известна, позволяют с исчерпывающей полнотой охарактеризовать исследуемый распыл. Так, например, крутое падение кривой при значительных скоростях движения распылителя указывает на высокую степень однородности распыла, поскольку разрывы между максимальными и ми-нимальиымн диаметрами капель невелики. С уменьшением скорости [c.23]

Все приборы собраны по схеме Маттауха—Герцога (рис. 4) и основаны на базе спектрометра Ханнея [58]. Радиус электростатического анализатора 20—64 см, максимальный радиус в магнитном анализаторе 20—30 см, минимальный 2,5—5 см. Разрешающая способность с фотографической регистрацией порядка 3000. Диапазон масс М-35М для одной установки поля. Искровой источник — типа высокочастотной искры. Твердые пробы (0,2 х 0,2 х X 1,2 см) помещают в зажим, находящийся в источнике. Искра получается при помощи импульсов (1 мгц) в диапазоне 10—100 кв. Для выбора оптимальных условий работы можно менять напряжение, продолжительность импульса и скорость следования импульсов. Ускорение ионного луча перед входом в анализатор достигается напряжением 2—20 кв. Напряжение на конденсаторе составляет одну десятую от напряжения ускорителя и должно быть стабилизировано по крайней мере с точностью до 0,001% во всем интервале экспозиций. На входе в магнитный сектор помещают монитор, перехватывающий часть ионного пучка . Измерение мгновенных и интегральных интенсивностей ионного пучка осуществляется при помощи интегрирующего усилителя постоянного тока. Мгновенное значение ионного тока помогает найти оптимальную величину пропускания ионов интегральная интенсивность служит мерой экспозиции. [c.340]

Степенной закон, как это следует из уравнения (192), связывает значение напряжения сдвига с соответствующим значением градиента скорости. Однако при использовании капиллярной вискозиметрии для построения кривых течения принято представлять результаты в виде зависимости эффективного градиента скорости AqlnR (который существовал бы в капилляре, если бы исследуемый материал являлся ньютоновской жидкостью) от максимального напряжения сдвига pR/2L. Поэтому интегральные формы записи степенного закона и значения k (параметра, вычислен- [c.55]

При введении хлорного золота в эмульсию наблюдается соответствие между ходом монохроматических кривых примесного спектрального поглощения и кривой относительной интегральной светочувствительности максимальные значения обеих величин достигаются при одной и той же концентрации введенного раствора хлорного золота. Введение же в липмановскую эмульсию роданида золота приводит к непрерывному повышению светочувствительности при неоднозначном изменении примесного спектрального поглощения. Обнаруженная картина изменения поглощения связана, вероятно, с эволюцией образующихся примесных центров, а именно с различием скоростей их накопления и коагуляции. При введении небольших концентраций раствора хлорида и роданида золота (до 0,02%) скорость накопления центров, вероятно, превышает скорость их коагуляции при увеличении же концентрации золота (до 0,04%) превалирует скорость коагуляции, что и вызывает снижение величины спектрального поглощения. [c.258]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология