Поверхность теплообмена конденсаторов паров

Доля теплообменного оборудования в химических производствах достаточно высокая. Например, каждая из ректификационных колонн, как минимум, снабжена двумя теплообменниками конденсатором и кипятильником. Их количество может быть намного больше, если на стадии проектирования принимаются меры по рациональному использованию энергии. Это многоступенчатая конденсация пара, промежуточные холодильники и т. д. От эффективной работы теплообменной аппаратуры существенно зависит степень использования тепловой энергии. Важно не только точно рассчитать теплообменник, но и обеспечить нормальные условия эксплуатации с высокими коэффициентами теплопередачи. Несмотря на простоту конструкции и достаточную изученность процесса теплопереноса, эксплуатация теплообменной аппаратуры в промышленных условиях довольно напряженная. Трудность состоит в обеспечении высоких коэффициентов теплопередачи, что часто покрывается большими запасами по поверхности тепло- [c.377]

Коэффициент теплоотдачи при конденсации пара на горизонтальных трубах конденсатора определяется толщиной пленки жидкости, покрывающей поверхности труб. На нее, в свою очередь, оказывает влияние скорость пара в межтрубном пространстве, так как пар сдувает конденсат. Кроме того, течение пленки конденсата при взаимодействии с турбулентным потоком пара становится также турбулентным. На толщину пленки оказывают влияние стекание конденсата с одной трубы на другую (стекание переохлажденных капель на расположенные ниже трубы ведет к дополнительному росту теплообменной поверхности) и другие факторы. В случае малых скоростей пара коэффициент теплоотдачи хорошо описывается соотношением (3.32). [c.248]

Изменения температуры и давления НгО, сопровождающиеся изменением теплофизических и физико-химических свойств пара и воды, обусловливают особенности поведения примесей на разных участках пароводяного тракта ТЭС. Если бы в рабочей среде, циркулирующей в основном и теплофикационном контурах, а также в системах охлаждения турбин, не было никаких примесей, многие затруднения в работе паротурбинных станций не возникали бы. Так, отпали бы полностью затруднения, связанные с образованием на поверхностях, соприкасающихся с паром и водой, твердых отложений, содержащих соли кальция, магния, натрия и свободную кремнекислоту. Из опыта эксплуатации ТЭС известно, что солевые отложения в больших или меньших количествах могут образовываться на поверхностях нагрева котлов, в пароперегревателях, на лопатках турбин, а также на трубках конденсаторов со стороны охлаждающей воды. Трудноудаляемые отложения кремне-кислоты встречаются главным образом в проточной части турбин. При отсутствии в рабочей среде таких примесей, как Ог и СОг, уменьшилось бы образование отложений, содержащих окислы железа и меди. Такого вида отложения встречаются в котлах, пароперегревателях, турбинах, подогревателях высокого давления и другой теплообменной аппаратуре. [c.20]

Состояние оборудования системы охлаждения во многом определяет. эффективность работы компрессорного агрегата. Ухудшение теплообмена в промежуточных холодильниках приводит к снижению давления в секциях компрессора, что, вместе с повышением сопротивления холодильников со стороны газа при загрязнениях, обусловливает снижение производительности машины. Отложения в трубках конденсатора приводят к повышению температуры конденсации пара и давления за турбиной, что связано с увеличением расхода пара на турбину. Поэтому в процессе эксплуатации контролируют чистоту поверхностей теплообменных аппаратов. [c.80]

Отвод тепла при помощи парциального конденсатора. Парциальный конденсатор обычно представляет собой кожухотрубчатый теплообменный аппарат, установленный горизонтально или вертикально на верху колонны в межтрубное пространство аппарата с верхней тарелки поступают пары (рис. 4. 3(1). Часть паров в количестве конденсируется и возвращается на верхнюю тарелку в виде флегмы (орошения), пары ректификата О отводятся из конденсатора. По трубкам парциального конденсатора движется охлаждающий агент, воспринимающий через поверхность трубок тепло конденсации паров. В качестве такого охлаждающего агента обычно используют воду, а иногда исходное сырье. [c.143]

Минимальное давление конденсации определяется, прежде всего, температурой охлаждающего воздуха, наличием инертных неконденсирующихся примесей (воздуха, присадок), теплопередающей способностью поверхности, количеством воздуха, участвующего в теплообмене. При использовании АВО в качестве конденсаторов отработавшего пара давление Рк, а следовательно и температуру Ik, выбирают не только исходя из требований возможно большего термического к. п. д., но и из технико-экономических показателей системы конденсации. Дело в том, что снижение Рк и /к в воздушных конденсаторах требует заметного увеличения капитальных затрат на конденсационное оборудование и эксплуатационных затрат на электро-энергию. [c.133]

Уравнения (5.90) — (5.93) были получены при учете только физического тепла охлаждения теплоотдающей среды и допущении постоянства коэффициента теплопередачи К и водяных эквивалентов W, Wo iя вдоль всей поверхности теплообмена. Эти допущения не вносят существенной погрешности при расчете температур теплообменивающихся потоков для зоны конденсатора, где происходит только охлаждение парогазовой смеси до точки росы. На участке же конденсации коэффициент теплопередачи К и водяной эквивалент парогазовой смеси W изменяются вдоль поверхности тепло-и массообмена тем значительнее, чем выше концентрация пара в смеси исходного состава. Поэтому уравнениями (5.90) — (5.93) можно пользоваться при расчете изменения температур теплообменивающихся потоков также и для зоны конденсации только в случае парогазовых смесей с малым исходным содержанием пара. При повышенных и больших содержаниях пара доля теплового потока, обусловленного фазовым превращением пара, становится ощутимой в общем тепловом потоке, поэтому пользование уравнениями (5.90) — (5.93), не учитывающими эту составляющую теплового потока, становится уже неправомерным. Указанными уравнениями нельзя пользоваться и в случае, когда процесс конденсации осуществляется в условиях охлаждения парогазовой смеси до весьма низких (криогенных) температур, т. е. когда доля тепло-притока, обусловленного теплообменом с окружающей средой, [c.179]

Выше уже отмечалось, что теплопередачу в конденсаторе можно рассматривать как состоящую из передачи тепла, при которой происходит охлаждение смеси (конвективный теплообмен), и передачи тепла при конденсации пара на охлаждаемой поверхности. [c.201]

Тепловые расчеты испарительных установок основываются на уравнениях теплового и материального баланса. Методика их в значительной степени зависит от выбранной схемы установки. В результате расчета необходимо установить расход греющего (первичного) пара и расходы пара и воды в отдельных элементах установки при заданной ее производительности общий и удельный расход теплоты количество теплоты, теряемой с продувкой и в конденсаторах, охлаждаемых технической водой, и количество теплоты, передаваемой потокам, используемым в схеме электростанции тепловые режимы и количество теплоты, передаваемой в отдельных ступенях установки (для многоступенчатых установок), а также тепловые режимы всех других теплообменников. Все эти данные необходимы для определения технико-экономических показателей установки и размеров теплообменных поверхностей, которые, как известно, устанавливаются по значениям тепловых потоков и температурных перепадов в характерных сечениях теплообменника из расчета теплопередачи. [c.173]

В настоящее время расчет конденсаторов проводится обычно по среднему для всей теплообменной поверхности значению коэффициента теплопередачи, которое определяется по сумме тепловых сопротивлений с обеих сторон охлаждающей поверхности. Если тепловые сопротивления со стороны хладоагента и стенки могут быть рассчитаны относит ьно легко и достаточно точно, то определение коэффициентов тепло- и массоотдачи со стороны парогазовой смеси вызывает большие затруднения. Критический обзор опубликованной по этому вопросу литературы приводит к заключению, что имеющиеся опытные данные пока недостаточны для получения надежных количественных зависимостей, позволяющих определять интенсивность процессов при конденсации пара из парогазовых смесей различного состава и для реальных условий работы теплообменных аппара-тов. [c.242]

При внутреннем нагреве смесь почти на две трети объема состоит из газов. Коэффициент теплопередачи в такой смеси резко уменьшается, и для выделения паров прямой конденсацией требуется большая поверхность охлаждения. Поэтому конденсацию целесообразнее вести в конденсаторах смешения, где газы охлаждаются потоком холодного конденсата, который при это.м нагревается, а в отдельном теплообменнике снова охлаждается. Поверхность охлаждения в теплообменник требуется меньшая, так как газ в теплообмене не участвует. [c.64]

При всем разнообразии конструктивных решений наиболее распространенными являются конденсаторы с теплообменной насадкой, выполненной в виде трубчатки с оребрением, в которую поочередно подаются хладоагент и теплоноситель. В процессе намораживания пары сублимата конденсируются на наружной поверхности трубчатки. После намораживания следует плавление за счет подачи в трубное пространство теплоносителя. Конденсаторы такого типа являются основной конструкцией, используемой в производстве. [c.64]

Если выпаривание сопровождается кристаллизацией растворенного вещества, то в аппаратах с передачей теплоты раствору через теплообменные поверхности возникает опасность отложения на этих поверхностях слоя твердого вещества, ухудшающего теплопередачу. В таких случаях оказывается целесообразным применение вакуумных испарительных установок, в которых парообразование и выделение твердого вещества происходят за счет понижения температуры раствора вследствие понижения давления в последовательно соединенных ступенях установки (рис. IV. 40). Вторичный пар используется для подогрева раствора, подаваемого в установку. Раствор в выпарном аппарате 1 доводится до концентрации, близкой к состоянию насыщения, и затем направляется в ряд емкостей 2 с последовательно понижающимся давлением. За счет понижения температуры раствора растворитель частично выпаривается, что сопровождается выделением растворенного вещества в виде твердой фазы. Последняя удаляется из установки с помощью транспортных устройств 3. Исходный раствор и раствор, отбираемый из последнего корпуса, с помощью насоса 5 последовательно проходит через теплообменники 4, в которых нагревается за счет конденсации вторичного пара. Пар, выходящий из последней ступени, конденсируется в конденсаторе смешения 6. [c.386]

В зависимости от свойств и назначения конденсируемых продуктов процесс проводится в конденсаторах смешения, или в поверхностных конденсаторах. В конденсаторах смешения отработанные пары смешиваются с водой, подаваемой на охлаждение, конденсируются, а затем выбрасываются в канализацию. Конструкции этих аппаратов рассмотрены ниже. В поверхностных конденсаторах теплообмен происходит через теплообменную поверхность, что позволяет удалять получаемый конденсат и охлаждающую воду раздельно. Конденсация с отбором тепла через теплообменную поверх-пость может проводится в любом поверхностном теплообменнике. [c.133]

Естественно желание повысить столь низкое значение КПД при выработке электроэнергии, для чего необходимо поднимать температуру на верхнем уровне цикла и уменьшать температуру и давление конденсации отработанного пара. Особенно желательно снижение уровня параметров конденсации отработанного в турбине пара. Однако температура и давление в конденсаторе определены температурой охлаждающей воды, которая обычно не бывает низкой в течение года. Экономически оптимальными приняты давления в конденсаторах = 0,004 МПа, что соответствует температуре конденсации водяных паров 28,6 С. Нагревание охлаждающей воды допустимо на 8 °С по экологическим соображениям. При этом теплообменные поверхности и объемы конденсаторов достаточно велики вследствие малых температурных разностей и больших удельных объемов пара при столь низком остаточном давлении. [c.292]

К смесительным теплообменным аппаратам относятся конденсаторы смешения, предназначенные для конденсации паров (рис. УП-16) путем их непосредственного контакта с жидкостью (чаще всего с водой). Различают конденсаторы двух видов 1) прямоточные (рис. У1М6, а) и противоточные (рис. VII- 6, б). В первых пар и жидкость движутся в одном направлении, во вторых — в противоположных направлениях. Для создания развитой поверхности контакта пара и жидкости последняя распределяется внутри аппарата по ряду поперечных перегородок различной формы, разбивается на множество мелких струек при последовательном проходе через ряд решеток и через каналы многоструйного инжектора. [c.341]

Отличают теплообменные аппараты смешения и поверхностные. В первых теплообмен между средами осуществляется путем их непосредственного соприкосновения (смещения), во вторых — через поверхность (стенка трубы, пластина и т. д.), разделяющую эти среды и исключающую их смешение. Теплообменники смешения имеют весьма ограниченное применение, так как после смешения теплообменивающихся потоков их последующее разделение не всегда возможно. По этому принципу работают барометрический конденсатор вакуумных колонн, конденсаторы для конденсации и охлаждения паров бензина и воды, скрубберы и т. д. В этих аппаратах разделение воды и продукта проходит быстро ввиду большой разности плотностей. [c.150]

Приведенные выше температурные условия работы аппаратов отделения дистилляции соответствуют режиму работы типовой дистилляционной колонны на новых содовых заводах. При других условиях, в частности в случае работы со скрубберный теплообменником дистилляции, имеющим меньшее гидравлическое сопротивление, давление в нижней части дистиллера и температуры жидкостей в аппаратах ниже указанных. Преимуществом работы при повышенном давлении является возможность повышения нагрузки дистилляционной колонны и лучшие условия отгонки СО2 и NH3 из перерабатываемой фильтровой жидкости. Вместе с тем при таком режиме увеличиваются потери тепла с дистиллерной жидкостью, поэтому для снижения расхода пара в этих случаях практикуется развитие теплообменной поверхности конденсатора дистилляции и регенерация части тепла в двух последовательно установленных испарителях, из которых второй связан с термокомпрессором. Образующийся в них пар низкого давления обычно используется для переработки слабых жидкостей. [c.118]

Дальнейшее совершенствование теплообменного оборудования конденсационных турбин ТЭЦ и КЭС требует поиска способов интенсификации теплопередачи от пара у охлаждающей жидкости. Одним из направлений повышения эффективности этих аппаратов является интенсификация теплоотдачи в процессе конденсации пара. В ряде работ [1—4] показано, что применение горизонтальных мелковолнистых труб позволяет существенно интенсифицировать теплоотдачу со стороны пара и на этом основании указывается на целесообразность замены в конденсирующих аппаратах гладких труб на трубы оребренные. Так, результаты теплового расчета конденсатора, проведенного в работе [2], выявляют возможность сокращения веса поверхности теплообмена примерно на 20% при замене гладких тпуб мелковолнистыми. [c.174]

Теплообмен в паровом переохладителе ограничивается тем, что максимальная температура пара в пределе может быть равна температуре жидкости, выходящей из конденсатора. При этом температура жидкости в каждой точке теплообменной поверхности должна быть выше, чем пара. [c.97]

Если в аппарате хладагент и масло очень ограниченно растворяются друг в друге и образуют двухфазный раствор, то одна из жидких фаз, представляющая собой почти чистое масло, оседает в виде пленки на теплопередающей поверхпости аппарата. Масляная пленка оказывается дополнительным термическим сопротивлением, понижающим коэффициент теплопередачи аппарата, в результате чего (при той же тепловой нагрузке) возрастает разность температур между теплопередающими средами. Замасливание теплообменной поверхности конденсатора вызывает повышение температуры конденсации, а замасливание поверхности испарителя (охлаждающих приборов) — понижение температуры кипения. В результате понижается холодильная мощность установки и растет расход энергии иа производство холода, что делает совершенно необходимым очистку пара хладагента от масла, чтобы воспрепятствовать попаданию масла в теплообменные аппараты и понижению эффективности их работы. [c.233]

Коэффициенты теплоотдачи. Основным препятствием теплообмену из входном участке конденсатора, заполненном паром, обычно является пленка жидкости, покрывающая поверхность охлаждения, так как температура пленки на поверхности раздела жидкость — пар практически равна температуре конденсации при существующем давлении. Основная проблема при проектировании конденсатора связана с обеспечением оттока жидкости от иоверхности, чтобы толщина пленки и, следовательно, сопротивление тепловому потоку были минимальными. В любом выбранном случае толщина жидкой пленки зависит от геометрической формы поверхности, вязкости, плотности жидкости и массовой ско])ости оттока конденсата от поверхности охлаждения. Суммарный тепловой поток зависит от плотности теплового гютока и скрытой теплоты конденсации пара. Исходя из основных соотношений теплообмена и гидродинамики, можно вывести выражение для среднего эффективного коэффициента теплоотдачи для вертикальных труб, с которых конденсат стекает в виде ламинарного потока л<идкостн. Это выражение при 4Ш7яОп и. < 2000 имеет вид [c.67]

Система охлаждения насосно-циркуляционная, что позволяет эксплуатировать установку при трех способах распределения жидкого аммиака по теплообменной поверхности испарителя-конденсатора. При эксплуатации по первому способу жидкий хладагент подается насосом в верхнюю часть межтрубного пространства аппарата, а неиспарившаяся часть его вместе с парами, маслом и загрязнениями поступает в циркуляционный ресивер. Благодаря вынужденному движению жидкого аммиака термическое сопротивление у поверхности труб аппарата уменьшается в 2—2,5 раза, а коэффициент теплопередачи аппарата достигает 2000—2500 Вт/(м -К). При работе по второму способу наружная поверхность труб орошается кипящим аммиаком с помощью струйновихревых форсунок (рис. XIV.4). Третий способ работы предусматривает ис- [c.262]

Расчет теплообменных аппаратов с изменением агрегатного состояния одного из теплоносителей. К данному классу теплообменников можно отнести конденсаторы паров жидкостей и подогреватели, в которых в качестве греющего агента используется конденсируюшийся пар. В таких теплообменниках температура изменяющего агрегатное состояние теплоносителя остается постоянной вдоль поверхности теплопередачи и соответствует температуре фазового перехода, а температура второго теплоносителя монотонно изменяется. Следовательно, движущая сила теплопередачи и коэффициент теплопередачи изменяются вдоль поверхности. В этом случае расчет теплообменника ведут либо на основе осредненных вдоль поверхности параметров теплообмена, либо поинтервально, разбивая всю поверхность теплообмена на участки и предполагая на каждом из них постоянными параметры теплообмена. Далее будем рассматривать расчет теплообменника по осредненным вдоль всей поверхности параметрам. Предлагаемый алгоритм расчета будет относиться к одно- и многоходовым кожухотрубным теплообменникам, в которых в межтрубном пространстве конденсируются пары жидкостей, а в трубах вследствие теплоты конденсации происходит нагревание жидкостей или газов. [c.208]

Повышенную пожарную опасность представляет нарушение режима работы аппаратов процесса дегазации, так как поступление недегазированного латекса (в нем содержится до 40 % остаточных мономеров) в открытые аппараты дальнейшей его переработки могут привести к выходу в цех паров бутадиена и стирола. При этом создается опасность образования локальных горючих концентраций. Основная причина нарушения процесса дегазации связана со снижением вакуума в отпарной колонне, которое может произойти при образовании отложений на теплообменной поверхности холодильников — конденсаторов или пробок в отсасывающей из [c.231]

Конденсатор кожухотрубный горизонтальный аммиачный проточный ( лист 146) представляет собой цилиндрический сосуд с приваренными с двух сторон трубными досками, в которых развальцованы трубы диаметром 25x2,5, образующие теплообменную поверхность. Для лучшего распределения пара и уменьшения омертвленной поверхности в конденсаторах больших размеров пар вводится через коллектор, приваренный к верхней части обечайки. Внутри корпуса приварены перегородки, уменьшающие свободный пролет трубок, благодаря чему устраняются вибрации, к которым приводит пульсация потока газа. Ось перегородок должна быть смещена вверх на 2—5 мм относительно оси трубных решеток. [c.62]

Гидродинамическое или паровое сопротивление АВО зависит от многих факторов, но в основном определяется отношением квадрата скорости потока к его удельному объему. Увеличение этого параметра приводит к снижению давления конденсации, а следовательно и давления водяного пара, температуры конденсации и, при прочих равных условиях, логарифмической разности температур на последующих участках поверхности теплообмена. В воздушных конденсаторах повышение парового сопротивления в процессе эксплуатации может быть связано с отглушнванием части теплообменных труб, образованием заливных зон и гидравлических пробок при деформации труб, дефектами монтажа. [c.138]

Ректификационные установки для перегонки нефти до Maayia. Для однократного испарения нефти до мазута типичной является приведенная выше технологическая схема установки, изображенная на фиг. 257. Она состоит из трубчатой печи, ректификационной колонны с выносными отпарными колоннами, теплообменной, конденсационной и охладительной аппаратуры. Сырье прокачивается вначале через теплообменники циркулирующего орошения, затем через дестиллатные и остатковые теплообменники в водо-грязеотстойники. Отсюда нефть иод давлением сырьевого насоса проходит через печь в ректификационную колонну. Неиспользованным остается тепло бензиновых паров. Эффективность регенерации тепла бензиновых паров для предварительного нагрева исходного сырья оспаривается рядом положений. Основным из них является пониженная средняя разность температур и, как следствие, требуемая для теплообмена огромная поверхность конденсаторов. Кроме того, малейшая течь хотя бы в одной из трубок пародестиллатных теплообменников вызывает порчу цвета бензинового дестиллата и превращает его в некондиционный товар. Поэтому на многих нефтеперегонных заводах отказались от использования тепла конденсации бензиновых паров. [c.361]

Оросительными называются такие теплообменные аппараты, у ко торых тепло от рабочей среды передается через стенку орошающей ее жидкости, стекающей по наружной поверхности труб в виде тонкой пленки. Оросительные теплообменники выполняются большей частью трубчатыми, причем трубы могут иметь сечения различного профиля, и собираются из нескольких параллельных секций. Для распределения орошающей воды над верхней трубой устанавливается оросительное устройство — ороситель в виде желобов с зубчатыми стенками или труб с отверстиями, расположенными сверху или снизу. Оросители располагают иногда и между трубами (при большом расстоянии между ними) для направления движения жидкости. Под холодильником установлен поддон для сбора стекающей жидкости. Охлаждаемые жидкость или газ подаются в теплообменник обычно снизу, а если аппарат служит конденсатором, то пар подается сверху. В теплообменнике имеет место многократный перекрестный ток. [c.5]

Технологическая схема периодического процесса. Схема показана на рис. 12.12. В дистилляционный куб 1 с теплообменным устройством (кипятильником) заливается исходная бинарная смесь в количестве молей с начальной концентрацией НКК Хн при температуре о. Через теплообменную поверхность подводится теплота Сначала жидкость, как видйо из рис. 12.13, нагревается до начальной температуры кипения (стадия нагрева без изменения агрегатного состояния), а затем происходит испарение части жидкости с понижением в ней концентрации НКК и повышением температуры кипения (стадия дистилляции). Образующиеся пары отводятся из дистилляционного куба немедленно — в момент их образования. Пары поступают в конденсатор-холодильник 2, после которого в виде жидкого дистиллята собираются в приемнике 3. В конце стадии дистилляции количество оставшейся в кубе жидкости равно Ьк, концентрация НКК в ней — х , а конечная температура кипения — 4 концентрация НКК в дистилляте составляет Хд, а количество последнего — П. Постепенному изменению концентрации НКК X в кубовой жидкости сопутствует изменение его концентрации у в паровой фазе. Идеализируя процесс дистилляции, будем считать, что в каждый момент стадии дистилляции текущие концентрации НКК в жцдкой и паровой фазах равновесны. Такое допущение отвечает медленной дистилляции или очень большой поверхности контакта паровой и жидкой фаз — тогда успевает установиться межфазное равновесие, и массообмен происходит в условиях потоковой задачи. [c.990]

При использовании таких аппаратов в качестве холодильников или конденсаторов хладагентом является вода. На рис. 12.26, в показан вариант теплообменного аппарата с одной неподвижной рещеткой, в которую завальцованы У-образные трубки (тип У). В этом случае корпус и трубки механически не связаны и не требуется устройств для компенсации разности их удлинений. Аппараты эти двухходовые и могут использоваться для потоков с больщой разницей в температурах. Их недостаток - трудность очистки внутренней поверхности трубок, поэтому по трубкам обычно пропускают поток, не дающий отложений (водяной пар, светлые нефтепродукты). Аппараты с петлеобразными трубками выпускают по ГОСТ двух технологических назначений - как теплообменники (тип ТУ) и как испарители (тип ИУ). [c.546]

Существует множество конструкций ТА, и их классификация может проводиться по разным признакам. По характеру развития теплового режима во времени различают ТА, работающие в стационарном (неизменном во времени) и нестационарном (периодическом или циклическом) режимах. В большинстве случаев ТА работают в стационарном режиме (рекуперативные ТА), что обеспечивает постоянство всех параметров (главным образом температур) на выходе из аппарата. В поверхностных ТА теплота от горячего теплоносителя к холодному передается через разделяющую теплоносители поверхность (обычно это поверхности металлических труб). В контактных ТА обладающие физикохимическим свойством взаимной нерастворимости теплоносители имеют друг с другом непосредственный контакт. Различают ТА по виду обменивающихся теплотой теплоносителей жидкость—жидкость пар— жидкость газ—жидкость газ—газ. В зависимости от наличия фазовых превращений и технологического назначения ТА различают нагреватели, охладители, конденсаторы, испарители (кипятильники). По характеру движения теплоносителей внутри рабочего объема ТА бывают с вынужденным (принудительным) движением и с естественной циркуляцией теплоносителей. По способу организации прохождения теплоносителей через аппарат теплообменники разделяются на одно- и многоходовые. Встречаются ТА, в которых обмениваются теплотой не два, а три и более теплоносителей. По конструктивным признакам различают ТА трубчатые, пластинчатые, спиральные, с оребренньпйи теплообменными поверхностями и без оребрения, с наличием компенсации температурных расширений труб и кожуха и без такой компенсации, а также по некоторым другим конструктивньпй признакам. Различным аспектам теплообменной аппаратуры посвящена обширная литера-т>фа [1, 3-5, 8, 11-14, 16, 17,23, 34 ]. [c.338]

В большинстве технологических аппаратов (в колоннах, де-гидраторах, теплообменных аппаратах) и емкостях скапливаются отложения, представляющие собой смолистые вещества, пропитанные нефтепродуктами, с некоторым содержанием механических примесей (песок, глина, известь). В некоторых аппаратах образуются твердые отложения — кокс, твердые парафины, накипь, продукты коррозии. Отложения кокса характерны в основном для аппаратов термического крекинга (печи, испарители, реакционные камеры и др.). Накипь откладывается на поверхности аппаратов, соприкасающихся с водой или водяным паром, например в котлах, конденсаторах, холодильниках. Продукты коррозии отлагаются в аппаратах, находящихся под воздействием агрессивных сред или веществ, разлагающихся с выделением агрессивных веществ (например, сероводорода). Пока в аппарате имеются грязь и отложения, пропитанные нефтепродуктами, не исключена возможность появления опасных концентраций паров и газов даже в том случае, когда при подготовке аппарата к ремонту было достигнуто отсутствие их в воздухе. Поэтому необходим систематичеркий контроль за состоянием воздушной среды как внутри аппарата, так и вне его. [c.195]

Узел конденсатора и регулирующей станции (при одноступенчатом сжатии) (фиг. 143). По нагнетательному трубопроводу пар поступает в конденсатор 1. Образовавшаяся жидкость по сливной трубе 3 стекает в линейный ресивер 5. Он предназначается для выполнения различных функций. Прежде всего, линейный ресивер является сборником для конденсата, благодаря чему жидкость в конденсаторе не задерживается и освобождает его теплообменную поверхность Для того чтобы обеспечить надежный сток жидкости, на аммиачных установках линейный ресивер устанавливается ниже конденсатора, а паровые пространства конденсатора и ресивера соединяются уравнительной линией 2 благодаря чему в обоих аппаратах выравнивается давление и жидкость стекает из конденсатора пол действием собственного веса. На некоторых аммиачных и обычно на ф соассых установках конденсатор и ресивер не соединяются [c.292]

Если при условиях, какие имеют место в аппарате, рабочее тело 1 масло очень ограниченно растворяются одно в другом и образуют двухфазный раствор, то часть жидкой фазы, представляющей собой почти чистое масло, оседает в виде пленки на теплопередающей поверхности аппарата. Масляная пленка представляет собой дополнительное тепловое сопротивление, понижающее коэффициент теплопередачи аппарата, в результате чего при той же тепловой нагрузке возрастает разность температур между теплообмениваю-щимися средами. Замасливание теплообменной поверхности конденсатора вызывает (при той же тепловой нагрузке) повышение температуры конденсации, а замасливание поверхности испарителя — понижение температуры кипения. Оба этих явления влекут за собой понижение холодопроизводительности машины и увеличение расхода энергии а производство холода, что делает совершенно необходимым очищать пар рабочего тела от масла с тем, чтобы воспрепятствовать попаданию масла в теплообменные аппараты. [c.336]

Если во время проведения реакции меняется давление, то изменяется количество паров, уносимых газом в конденсатор, и для поддержания постоянной температуры в реакторе необходимо увеличить или уменьшить отвод тепла непосредственно из реакционной зоны через теплообменные поверхности. Первое слагаемое левой части выражения (V-12) состоит лишь из физических констант и параметров процесса и при Г= onst является, как и парциальное давление паров, постоянной величиной. [c.391]

Пары холодильного агента поступают сначала в форконденсатор, куда отводится тепло перегрева. Форконденсатор выполняется из оребренных труб. Из форконденсатора пары направляются в змеевики конденсатора, выполненные из гладких труб, где конденсируются. Вода распыляется в форсунках и орошает змеевики. Навстречу воде движется с большой скоростью воздух и отбирает тепло у воды. Этот теплообмен весьма эффективен благодаря большой поверхности соприкосновения с воздухом распыленной форсунками воды. Воздух с частицами воды поступает в верхнюю часть конденсатора, где установлены отбойные щитки. Вода с помощью последних отделяется от воздуха и стекает вниз, а воздух через вентилятор выбрасывается на-ружу. [c.198]

Тепло пара, отработавшего в ступени насоса, обычно отводят в конденсаторах. В соответствии с принципом действия конденсаторы разделяют на смешивающие и поверхностные. В сме-шпвающих конденсаторах теплообмен происходит благодаря непосредственному контакту и смешению обоих теплоносителей. В поверхностных аппаратах пар и вода разделены промежуточной твердой стенкой, участвующей в процессе теплообмена и образующей поверхность охлаждения. [c.77]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология