Температура расплава

Бессемер начал искать такой способ производства стали, который позволил бы исключить дорогостоящую стадию получения сварочного железа. Чтобы удалить избыточный углерод из чугуна, он пропускал через расплавленный металл струю воздуха. Металл при этом не охлаждался и не затвердевал наоборот, в результате реакции углерода с кислородом выделялось тепло, и температура расплава повышалась. Прекращая в соответствующий момент подачу воздуха, Бессемер смог получить сталь (рис. 19). [c.138]

Контрольно-измерительная аппаратура аналогична соответствующей аппаратуре других систем. Температура расплава измеряется в восходящем трубопроводе и в запасной емкости. Автоматическое регулирование подачи горючего к горелке осуществляется по температуре в восходящем трубопроводе. При превышении этой температурой заданного значения подача топлива в горелку может быть полностью прекращена. [c.326]

До окончания нагрева раствора в резервуаре в топке зажигается горелка и котел предварительно равномерно нагревается. После этого включается циркуляционный насос и расплав подается в котел, откуда он вновь направляется в резервуар. Разогрев системы вначале следует вести достаточно медленно, учитывая склонность расплава в присутствии воды сильно пениться. При температуре 230—260° С расплав становится безводным. При разогреве установки расплав после нагревателя возвращается в резервуар, минуя теплопотребляющий аппарат. Подключение теплопотребляющего аппарата осуществляется лишь при достижении заданной температуры расплава. В этом случае вентиль б (фиг. 228) открывается, а вентиль а полностью или частично прикрывается. Наличие этих вентилей позволяет осуществлять ручное регулирование интенсивности обогрева теплопотребляющего аппарата. При временном отключении обогреваемого аппарата прекращается подача топлива к нагревателю, а горячий расплав стекает в резервуар, где он остается в расплавленном состоянии. [c.327]

Метан инжектируют в конвертор с постоянной скоростью при температуре расплава железа 1180° С. При этом разлагается [c.113]

Радиальный зазор между гребнем червяка и цилиндром принимаем б = 0,27 мм. Согласно табл. 12.3 назначаем следуюш,ий температурный режим переработки полиэтилена температура расплава на выходе из зоны дозирования / = 190 °С температура в формующей головке = 190 °С температура загружаемых гранул == 60 °С температура цилиндра в зоне загрузки = = 95 °С температура цилиндра в зоне плавления 2 = 240 °С. [c.352]

На подвижность катионов существенное влияние оказывают анионное окружение и температура расплава. Электропроводность жидких шлаков с повышением температуры увеличивается. Шлаки относятся к проводникам второго рода, в которых переносчиками тока являются ионы. Шлаки имеют положительный температурный коэффициент проводимости и подчиняются законам Фарадея. [c.83]

Помимо электролиза водных растворов в электрохимических производствах применяют и электролиз расплавов различных солей. Электролиз расплавленных солей ведут при температуре около 1000 С, причем значительная часть подводимой энергии расходуется на поддержание высокой температуры расплава. Электролиз водных растворов проводят при температуре ниже 100 °С. [c.79]

После расплавления металл выдерживают при рабочей температуре расплава и пониженном расходе топлива. Здесь снова необходим газообразный хлор, используемый для удаления избыточного водорода. Применение чистого газового топлива значительно снижает расход хлора и потери металла. [c.314]

Математическое описание процессов, происходящих в экструдерах, перекачивающих расплавы, справедливо и для пластицирующей экструзии. Однако при этом необходимо дополнить его описанием движения твердых частиц полимера в загрузочных бункерах под действием гравитационных сил, а также описанием распределения давления, условий образования сводов и зависания в бункере, распределения температуры и давления в зоне питания методом расчета длины зоны задержки и распределения давления и температуры в пробке гранул, описанием интенсивности плавления и изменения ширины пробки вдоль зоны плавления, включающим определение средней температуры расплава, перетекающего из тонкой пленки в область циркулирующего запаса. Далее необходимо располагать методами расчета мощности, потребляемой в зонах питания, задержки и плавления, а также методами предсказания условий, вызывающих флуктуации производительности экструдера. Казалось бы, можно свести всю задачу моделирования к описанию полей скоростей, температуры и напряжений как в твердой, так и в жидкой фазах, из которых можно рассчитать все другие интересующие нас переменные. Однако в случае пластицирующей экструзии получить строгое решение задачи гораздо труднее, чем в случае экструзии [c.433]

Задача. По данным кинетики процесса кристаллизации определить константу скорости кристаллизации полиэтилена если при температуре расплава 125 С получены следующие результаты дилатометрических измерений [c.146]

Круглые гальванические ванны характеризуются температурами жидкости от 40 до 100° С и диаметрами обычно от 0,6 до 1,2 м соляные ванны — температурами расплава до 800° С и диаметрами обычно от 0,4 до 0,8 м. [c.84]

Теоретический анализ такого способа плавления затруднен, потому что необходимо рассматривать не только вопросы теплопроводности, но и распределение напряжений в сжатой пробке, состоящей из отдельных частиц полимера при неодинаковой температуре и сложной внешней нагрузке. Как указывалось в разд. 8.9, анализ даже сравнительно простой схемы нагружения изотермической пробки представляет значительные трудности. Тем не менее, поскольку преимущества диссипативного разогрева и плавления при смешении, характеризующегося высокими скоростями и низкой температурой расплава, очевидны, необходимо в ближайшем будущем разработать методы для его теоретического анализа. [c.298]

Создание давления и перекачивание расплава характеризуют переработку полимеров больше, чем любая другая элементарная стадия. Особенности перерабатывающ его оборудования в значительной степени определяются реологическими свойствами расплавов полимеров, и в частности их высокой вязкостью. Наряду с высокой производительностью это является причиной, обусловливающей необходимость работы с относительно большими давлениями. Обычно применяют давления экструзии до 50 МПа и давления впрыска при литье под давлением — до 100 МПа. В гл. 9 было показано, что высокая вязкость полимеров неизбежно приводит к существенному диссипативному разогреву во время течения. Это обстоятельство в совокупности с низкой теплопроводностью полимеров заставляет использовать в конструкциях перерабатывающего оборудования мелкие каналы, позволяющие эффективно регулировать температуру расплава за счет теплообмена через наружные стенки. Кроме того, чувствительность полимеров к температурной и механической деструкции накладывает строгие ограничения на среднюю величину времени пребывания полимера в перерабатывающем оборудовании этим объясняется преимущество машин с небольшой шириной функции распределения времен пребывания. [c.304]

Рис. 13.3. Колебания истинной температуры расплава и давления на входе в головку при экструзии ПЭНП. Два последних ва-рианта изменения параметров приводят к появлению продольных дефектов.

В этом уравнении не учитывается влияние конвекции на распределение температуры в пленке расплава. Однако этим влиянием едва ли можно пренебречь, а так как уравнение с учетом конвекции решить трудно, то приходится обратиться к аппроксимационным методам. Рассмотрим воображаемую модель, в которой полимер, только что расплавившийся на поверхности раздела с расплавом, перемещается ( демонами Максвелла ) в положение х = О, нагревается до локальной температуры расплава и переходит в пленку расплава. При таком методе учета конвективного теплопереноса толщина пленки расплава при стационарных профилях скоростей и температур остается постоянной. Тепло, необходимое для нагрева удаляемого расплава от температуры плавления до локальной температуры пленки, можно суммировать с теплотой плавления. Это тепло определяется выражением С Э Ть — Т ), где 0 — вычисляется из уравнения (9.8-31) [c.443]

Проведем анализ процесса нагревания системы состава й1. При нагревании системы до температуры Т1 изменения фазового состояния не наб.1юдается. Нагревание кристаллов А и ДхВ отражено на диаграмме плавкости стрелками на ординатах А и А Вр. При температуре 7, начинается плавление системы. На кривой нагревания должна наблюдаться температурная остановка, так как эвтектика плавится. Сос ав твердой и жидкой фаз нетиеняется, температура остается постоянной, пока не расплавится вся эвтектика. Далее происходит плавление кристаллов химического соединения АдВ . При этом происходит изменение состава жидкой фазы. Состав твердой фазы остается неизменным АзсВу. В связи с изменением состава жидкой фазы меняется температура плавления. При температуре состав жидкой фазы стано-вит( я равным йь т. е. равным составу исходной системы. При этой температуре расплавится последний кристалл АхВ . Далее будет происходить нагревание жидкого расплава без изменения фазового состояния системы. [c.230]

Изотерма (рис. 62) показывает довольно резкую зависимость растворимости воды в гранитном расплаве от давления. Так. при 900°С и 4080 кгс/см (отвечающих глубине 15 км) в расплаве растворяется до 9 вес. % воды, а при тех же 900°С и 510 кгс/см ( 2 км) всего 4%. Влияние температуры расплава на растворимость в нем воды сравнительно небольшое (см. табл. 75). И. И. Хитаров, А. А. Кадик и Е. Б. Лебедев (1967 г.) исследовали растворимость воды в гранитном расплаве в более широком интервале давлений (рис. 63, 64). [c.144]

Для всех сталей и сплавов, помимо указанных выше способов, рекомендуется также способ, основанный на восстановлении окислов атомарным водородом. В этом случае образцы после испытания погружают в ванну с расплавленным металлическим натрием, через который непрерывно продувают сухой аммиак. Температура расплава 350—420° С, длительность процесса 1—2 ч. Выбранный режим обработки необходимо проверять на неокис-ленном образце. Контрольный неокисленный образец не должен изменять свою массу в течение времени, соответствующего выбранному режиму удаления продуктов окисления. [c.441]

Структурным растрескиванием футеровки нaзывaeт яfявление изменения химического состава и физических свойств огнеупора при воздействии высоких температур, расплавов металлов и печной среды. Оно подразделяется на два вида 1) растрескивание из-за усадки футеровки в результате образования метаморфизованного слоя б) растрескивание из-за разбухания футеровки. [c.107]

Приведенные уравнения реакций отражают лишь основу производства мышьяка, сурьмы, висмута. В действительности производственные процессы значительно сложнее. В качестве примера рассмотрим промышленное получение сурьмы из ее руд. В рудах содержится от 1 до 60 /о Sb, бедные руды. (<10% Sb) перед переработкой обогащают. Концентрат перерабатывают либо пиро-мсталлургическим способом, заключающемся во взаимодействии при высокой температуре расплава концентрата с чугуном или стальной стружкой, пли гидрометаллургическим способом,-т. е. обработкой руды или концентрата раствором NasS (120 г/л) и NaOH (30%-ный растпор) [c.425]

В США для изготовления рукавных пленок разработан автотер-мнческий процесс экструзии, т, с. без подвода тепла извне. Это дало возможность поддерживать на выходе низкую температуру расплава, тем самым обеспечивать быстрое охлаждеине и высокую скорость отбора рукава [212]. [c.184]

Вкладыши подшипника скольжения изготовляют также штамповкой баббита, расплавляемого электрическим током путем подпитки под давлением в закрытой форме. Улучшение Качества получаемого антифрикционного слоя достигается тем, что подпитывающий расплав подофевают до температуры выше температуры расплава в форме на 20 - 40 °С. Прочная связь баббита с наплавляемой поверхностью достигается заполнением формы расплавом со скоростью, обеспечивающей качественное флюсование заготовки, предварительно покрытой активным флюсом. Наплавляемую поверхность последовательно по мере заполнения формы расплавом подофевают до температуры активного действия флюса, флюсуют и смачивают расплавом. Необходимая скорость заполнения формы и температура расплава в зависимости от размера заготовки и применяемого флюса обеспечиваются проходящим током. Применяют переменный ток, который при прохождении через расплав способствует перемешиванию расплава и удалению продуктов флюсования. [c.229]

После окончания флюсования, удаления продуктов флюсования из расплава, достижения расплавом заданной температуры, перефева питателя на 20 - 40 °С выще температуры расплава в форме выключают ток, закрывают форму (кольцевой бурт на [c.230]

Рассмотрим процесс охлаждения смесей различного состава двухкомпонентной системы А1—Ni при Р = onst (рис. 149), диаграмма состояния которой включает фрагменты всех рассмотренных простых диаграмм. При охлаждении расплава чистого алюминия (фигуративная точка 1) до температуры его кристаллизации (7f = 928 К) наблюдается плавное понижение температуры расплава (С = 1 — 1 + 1 = = I). При температуре 928 К начинается выпадение кристаллов Л1 из расплава. Выделяющаяся теплота кристаллизации компенсирует потерю теплоты в окружающую среду, в результате чего температура остается неизменной (С = [c.411]

Скорость полимеризации и молекулярный вес зависят от температуры. Полимер с заданным молекулярным весом получают при начальной температуре расплава около 140°С и температуре полимеризации 175—185°С. Г родолжмтельность полимеризации при оптимальных условиях 1—1,5 ч., [c.82]

Пример 26. Рассчитать размеры аппарата для хлорирования титановых шлаков в расплаве хлоридов. Производительность реактора Gp=170 т СЬ в сутки, содержание хлора в исходном газе 707о (об.), давление газа на входе в расплав 0,15 МПа. Температура расплава i = 800° . Давление парогазовой смеси на выходе из расплава 0,1 МПа парциальное давление хлора в отходящем газе 0,0002 МПа равновесное давление в газе над расплавом 0,00015 МПа. Усредненный диаметр пузырька газа в расплаве 5 мм. Коэффициент массопередачи при абсорбции хлора расплавом Na l, Mg l2, содержащим хлориды железа, составляет по экспериментальным данным fer = l,0 кмоль/(м2-ч-МПа). [c.192]

Кроме того, покрытия в строительный период подвергаются термическим нагрузкам и атмосферным воздействиям. Термические нагрузки вызваны изменением температуры трубопровода (при нанесении покрытий горячей формовЕИ ) от температуры расплава до температуры окружающей среды, которая, в свою очередь, может резко изменяться. [c.48]

Верхний предел ньютоновской области зависит от и температуры расплава. Приближенно он равен у = 10 с . Важные исключения составляют полиамид и полизтилентерефталат (ПЭТФ), которые остаются ньютоновскими жидкостями при высоких скоростях сдвига, [c.155]

Теперь становится ясным физический смысл различных членов этого выражения. Квадратные скобки содержат сумму членов, определяющих теплопроводность и вязкостную диссипацию. Числитель — это количество тепла, необходимое для нагрева твердой фазы от Т а до плавления при Т ,. Скорость плавления также увеличивается пропорционально квадратному корню из произведения скорости движения поверхности и ширины стержня. Кроме того, увеличение скорости пластины повышает вязкостную диссипацию. В этом выражении не учитывается конвекция в пленке расплава. Тадмор с сотр. [29, 30] приближенно учли конвекцию, включив в А, тепло, необходимое для нагрева расплава от до средней температуры расплава [c.288]

Тепловыми эффектами, возникающими в процессе экструзии, нельзя пренебрегать в тех случаях, когда температура цилиндра или червяка существенио отличается от температуры расплава, [c.425]

А —установившийся режим В — адиабатический режим, высокие температуры расплава на входе в зону дозирования с — адиабатический режим, низкая температура расплава [1а входе в зону дознровапия, [c.426]

Упоминавшееся ранее приближенное моделирование путем суммирования и корректирования выражений для вынужденного течения и потока под давлением [2с1], однако, позволяет нам иногда использовать его как приближенный метод оценки неизотермических эффектов. На практике в первую очередь представляет интерес определение влияния неизотермических условий на производительность и среднюю температуру экструдата. Во многих реальных процессах червяк является термонейтральным, т. е. он не нагревается и не охлаждается. В таких случаях, как было показано в работе [2е], температура червяка очень близка к температуре расплава. Следовательно, основное влияние на расход оказывает наличие существенной разности между температурами цилиндра и расплава. Как видно из уравнения (10.2-46), разность температур может оказывать сильное влияние на расход вынужденного течения. С другой стороны, увеличение средней температуры экструдата является следствием постепенного изменения температуры в направлении течения. Применим метод смазочной аппроксимации и, разделив червяк на малые элементы конечных размеров, проведем детальный расчет для каждого элемента. Предполагая, что средняя температура в пределах элемента постоянна, составим уравнение теплового баланса, учитывающее тепло, передаваемое от стенок цилиндра, и диссипативные тепловыделения. Такой метод расчета позволяет определить изменения температуры по длине червяка и значения параметров степенного закона течения из общей кривой течения [т] (7, Т) ] для каждой ступени расчета при локальных условиях течения, а также вести расчет для червяка с переменной глубиной винтового канала. Таким образом, данная модель может быть названа обобщенной кусочнопараметрической моделью , в которой внутри каждого элемента различные подсистемы представляют собой либо кусочно-параметрические модели, либо модели с распределенными параметрами. Далее следует принимать во внимание неизотермический характер течения неньютоновских жидкостей при исследовании процессов формования в головке экструдера. Этой проблеме посвящен разд. 13,1. [c.427]

Внешняя характеристика червяка пластицируюш,его экструдера обычно имеет нелинейную форму (вид внешней характеристики червяка, нерекачиваюш,его расплав, обсуждался в предыдущем разделе). Пластицирующий червяк выполняет ряд функций, и все реализуемые в нем элементарные стадии, кроме перекачивания и смешения расплава, протекают в изменяющихся условиях. Так, по достижении определенного расхода производительность зоны питания может оказаться недостаточной, что приводит к работе в режиме голодного питания. Изменение расхода вызывает изменение длины зоны плавления следовательно, вдоль кривой внешней характеристики червяка меняется не только температура расплава, как это имело место для экструдера, перекачивающего расплав (см, рис. 12.6), но в экструдате могут появиться нерасплавленные частицы. Более того, средняя температура расплава определяется при этом не только теплом, передаваемым потоку расплава от стенок и за счет вязкого трения в самом расплаве, но также и интенсивностью плавления (т. е. условиями транспортировки расплава из тонкой пленки к слою расплавленного полимера). Наконец, могут изменяться расположение и длина зоны запаздывания, оказывая влияние на положение и длину зон и дозирование. [c.433]

Рис. 13.10. Рассчитанное распределение температуры расплава АБС-пластика (Сусо1ас Т) при течении в капилляре. Для оценки И использовали выражение N11 = 1,75 (Ог) Оо = 0,319 см 1/0 = 30 Тд = 232 °С Г 5730 с Числа у кривых — значения отношения I = г/Х, для которого рассчитано распределение температур А — среднее значение АТ на выходе из капилляра.

Среднее приращение температуры расплава в массе АТ (рис. 13.10) намного меньше максимального, так как на его величину сильно влияет практически неразогревающееся ядро потока. Поэтому часто величиной АТь оперируют для того, чтобы показать, что диссипативный разогрев невелик и не должен вызывать беспокойства. Однако этот вывод по указанным выше причинам часто является ошибочным. Можно достаточно просто оценить величину АТ ,, если предположить, что вся механическая энергия затрачивается на разогрев расплава (см. разд. 11.3). Если рассчитанная величина АТь превышает 4—5°, то это свидетельствует о неизотермическом течении под давлением. Галили и Таксерман—Кроцер [20] предложили простой критерий, указывающий на необходимость учета неизотермичности процесса. Критерий получен в результате совместного решения методом возмущений дифференциальных уравнений теплопроводности и течения под давлением несжимаемой ньютоновской жидкости для изотермической стенки. [c.470]

Дж. П. Торделла [39] исследовал нестабильное течение расплавов полимеров и назвал описанное выше явление дроблением экструдата . Впервые оно было изучено Спенсером и Диллоном [40], которые установили, что критическое напряжение сдвига на стенке не зависит от температуры расплава, но обратно пропорционально среднемассовой молекулярной массе. Эти выводы не потеряли своего значения и в настоящее время. Следует упомянуть также две работы статью Уайта [30] об искажениях формы экструдата и более позднюю обзорную работу Петри и Денна [41 ], посвященную нарушению стабильности в процессах переработки полимеров. Рассматривая дробление поверхности экструдата различных полимеров, можно обнаружить много сходного. При 0,1 МПа экструдат полистирола приобретает спиральную форму, а при более высоких напряжениях сдвига искажения значительно усиливаются. Визуальные [c.476]

Теоретический анализ литья под давлением включает все элементы анализа установившейся непрерывной пластицируюш,ей экструзии, а кроме того, осложняется анализом неустойчивого течения, обусловленного периодическим враш,ением червяка, на которое накладывается его осевое перемеш,ение. Для управления процессом литья под давлением важной является зона плавления в цилиндре пластикатора. Экспериментально показано, что механизм плавления полимера в цилиндре литьевой машины подобен пластикации в червячном экструдере [1 ]. На этом основана математическая модель процесса плавления в пластикаторе литьевой машины [2]. Расплав полимера скапливается в полости, образующейся в цилиндре перед червяком. Гомогенность расплава, полученного на этой стадии, влияет как на процесс заполнения формы, так и на качество изделий. В настоящем разделе рассматривается только процесс заполнения формы. Предполагается, что качество смешения и температура расплава остаются постоянными на протяжении всего цикла литья и не изменяются от цикла к циклу. [c.518]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология