Уравнение движения газов и паров

Брызгоунос. Брызгоунос складывается из двух составляющих. Одна образована мелкими каплями, скорость витания которых меньше скорости газа. Для определения скорости витания можно использовать формулы (1.28) и (1.29). Вторая (обычно основная) составляющая уноса — это крупные капли, получившие значительную кинетическую энергию при их образовании. Величина брызгоуноса зависит от вида контактного устройства, скорости движения фаз, физико-химических свойств газа (пара) и жидкости и других факторов и определяется по эмпирическим уравнениям. [c.19]

При некоторой скорости движения газов (пара) жидкость заполняет большую часть свободного объема слоя насадки и часть ее захватывается проходящими газами, т. е. возникает вторичный унос. Максимально допустимой считается нагрузка, при которой не наблюдается вторичный унос жидкости этой нагрузке соответствует максимальная эффективность сепарации. Оптимальная скорость восходящего потока перед горизонтальным пакетом при небольшом уносе жидкости рассчитывается по эмпирическому уравнению [c.168]

Допустимая скорость движения газов (пара) составляет 0,9—6 м/с. При большой плотности жидкости и пара, высоком значении поверхностного натяжения, вязкости, концентрации капель и сильной загрязненности жидкости, а также при высоком вакууме коэффициент в уравнении (5.2) уменьшают на 10—25%. Следует отметить, что высокая эффективность сепарации сеточных каплеуловителей сохраняется в диапазоне изменения скорости движения газов (пара) от 30 до 110% оптимальных значений при этом максимальная концентрация жидкой фазы в парах (газах) не должна превышать 100—120 г/м . Для вертикально расположенного пакета при горизонтальном потоке газа коэффициент в уравнении (5.2) принимается равным 0,141 [5.22]. [c.168]

По уравнению (1.11) рассчитывают X для зернистых слоев с относительно равномерным распределением пустот (слоев гранул, зерен, шарообразных частиц). При движении газов или паров через слои колец Рашига внутренние полости колец нарушают равномерность распределения пустот. В этом случае для расчета к используют следующие соотношения. [c.11]

А. А. Григорьев полагал, что для предотвращения утечки необходимо выбирать диаметр отверстий меньшим на 10—20%, чем вычисленный по уравнению (217). Это уравнение относится только к случаю, когда отверстие не работает, так как при движении в нем газа условия работы его должны измениться. Оно не учитывает скорости газа в отверстиях. И. М. Аношин [17] составил уравнение с учетом движения газа в отверстиях сит. Он вводит, кроме упомянутых выше сил, силу, с которой пар сопротивляется движению жидкости в отверстиях, не рассматривая механизм этого воздействия, а пользуясь теоремой количества движения. [c.190]

В [2] были разработаны метод и программа для решения осложненных задач двухмерного пограничного слоя при движении газов и их смесей. В основу был положен метод приведения дифференциальных уравнений переноса момента, массы и энтальпии торможения к системе алгебраических уравнений. В некоторых случаях методы решения задач пограничного слоя могут быть применены при решении задач о конденсации паров. Сполдинг приме- [c.198]

Из условий получения этого выражения ясно, что метод справедлив как для течения без потерь, так и с потерями. При этом всегда следует помнить, что в уравнении (5.34) р обозначает только тепло, поступающее извне, и что к нему не относится тепло, выделяющееся при затратах кинетической энергии пара или газа (трение и завихрения), т. е. тепло, которое выделяется в результате необратимого превращения упорядоченного движения молекул пара или газа в хаотическое движение — тепловое. [c.151]

Однако существуют, по крайней мере, два очень важных обстоятельства, которые приводят к тому, что и в настоящее время еще не существует законченной теории турбулентного течения, которая хотя бы принципиально, т. е. без учета математических возможностей решения дифференциальных уравнений движения, позволяла решать задачи турбулентного течения. Во-первых, турбулентная вязкость (как в форме так и в форме У урд) не является физическим свойством вещества, как молекулярная вязкость, но представляет собой чрезвычайно сложную, зависящую от значительного количества различных параметров функцию турбулентного состояния потока, которую в каждом конкретном случае необходимо определять экспериментально, причем непростыми методами, требующими сложной расшифровки получаемых результатов. По этой причине ни один справочник по технической гидромеханике не содержит количественных данных о значениях турбулентных вязкостей, тогда как значения молекулярной вязкости многочисленных текучих сред (капельных жидкостей, газов и паров) широко представлены в физической и технической литературе. [c.55]

При выводе этих уравнений принято, что объем масс, перемещаемых в единицу времени, во всех потоках одинаков. Кроме того, допущено, что движение газа происходит только в виде пузырей, которые не обладают силой инерции, а между паром и жидкостью не происходит массо- и теплообмена [44]. Эти допущения в значительной степени обесценивают выводы Р. А. Меликяна, так как они в полной мере относятся, очевидно, только к пузырьковому режиму барботажа. Практически же мы с этим режимом в контактных аппаратах не имеем дела. Следует также отметить, что величина является практически неопределимой, а тем самым неопределимо и соотношение скорости потоков. Таким образом, единственным количественно определимым фактором остается скорость пара (газа) в свободном сечении колонны. Недостатками анализа, проведенного Р. А. Меликяном, является то, что он рассматривает движение газа в жидкости только как всплывание. В действительности же, начиная со струйного режима барботажа, мы имеем дело не только с пузырями, ио и со струями. При этом нельзя не учитывать как скорости вылета струй, так и инжекционного эффекта. [c.131]

Введем цилиндрическую систему координат, ось которой совпадает с осью аппарата. Будем считать, что тангенциальные скорости капель и несущей фазы совпадают, т. е. в окружном направлении парожидкостная смесь движется как целое с угловой скоростью со. В этом случае при изучении движения капель в радиальном направлении удобно перейти к системе отсчета, вращающейся с угловой скоростью (О относительно неподвижной системы отсчета. Рассмотрим силы, действующие на каплю диаметра dq в указанной системе отсчета. В общем случае к таким силам относятся эффективная центробежная сила (р — р ) (oV/3 [где р и р соответственно, плотности жидкости и газа (пара)], сила сопротивления F, а также ряд других сил (например, сила Кориолиса), которые обозначим символом 2. В связи с этим уравнение движения капли Б радиальном направлении можно записать в виде [c.288]

Уравнения динамики при струйном движении газов и паров [c.261]

Энергетические уравнения струйного движения газов и паров [c.268]

Основные сведения теории движения газов и паров (газодинамика) Из уравнения (III—25) после интегрирования находим [c.270]

Чтобы определить по уравнению (III, 32) возникающее пересыщение пара серной кислоты, необходимо знать давление насыщенного пара р . Для этого следует предварительно определить концентрацию кислоты в образующихся каплях тумана. Поскольку ведется приближенный расчет, принимаем такое же соотношение между 50з и НаО в газе при 220°, как и в начале процесса (концентрация кислоты в газовой фазе Сг=93%). В действительности это соотношение несколько изменяется по мере движения газа по насадке башни и конденсации серной кислоты. [c.114]

Чтобы наглядно представить себе сущность абсорбционного метода очистки, рассмотрим процесс охлаждения газа, имеющего температуру Т и содержащего пары вещества, давление которых равно р1 (рис. 6-4). При движении газа вдоль более холодной поверхности, например по охлаждаемой снаружи трубе (температура Гг, давление паров Рг), на участке от сечения АА до сечения ББ температура газа в результате теплообмена понизится до Т. При этом часть паров сконденсируется и давление их станет равным р. В данном случае протекают два самостоятельных процесса — теплоотдачи (охлаждение газа) и массоотдачи (конденсация паров). Соотношение скоростей этих процессов таково (стр. 113), что вначале конденсация идет как бы медленнее процесса теплоотдачи. Поэтому пересыщение пара 5 [уравнение (4-1)] сначала возрастает, достигает максимального значения в определенном сечении трубы, затем уменьшается. Если пересыщение пара становится критическим 5кр, то пары конденсируются в объеме с образованием тумана. [c.158]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология