Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Массообмен в дисперсных потоках

    Приведенное описание турбулентности позволяет представить механизм процесса трубной деэмульсации следующим образом. Вводимое в турбулентный поток водонефтяной эмульсии поверхностно-активное вещество (ПАВ) под действием турбулентных пульсаций диспергируется. При этом степень дисперсности определяется уровнем турбулентности. Турбулентная диффузия обеспечивает относительно равномерное распределение образовавшихся глобул ПАВ по объему эмульсии. Благодаря мелкомасштабным пульсациям происходит сближение глобул раствора деэмульгатора с глобулами эмульгированной воды. Происходит их агрегирование и слияние. Поскольку турбулентность потока обеспечивает не только коалесценцию, но и диспергирование, которые протекают одновременно (одни глобулы при соударении сливаются, другие под действием определенных пульсаций дробятся), то в эмульсии протекает интенсивный массообмен дисперсной фазы. В результате чего по истечении определенного времени все глобулы пластовой воды окажутся обработанными деэмульгатором. [c.44]


    Величина времени пребывания является существенным параметром, характеризующим работу массообменного аппарата, поскольку степень кинетической отработки, например, частиц дисперсного потока возрастает по мере увеличения времени их нахождения в рабочем объеме аппарата. Аналогичная ситуация имеет место и для элементов потока сплощной среды. Так, насыщение жидкости растворяемым веществом в процессах экстрагирования увеличивается, если при прочих равных условиях растворитель имеет более длительный контакт с материалом твердой фазы. В процессах сушки дисперсных материалов влагосодержание частиц уменьшается по мере увеличения времени их пребывания в сушильном аппарате, а потенциал сушильного агента понижается, когда поток агента дольше контактирует с влажным материалом. [c.72]

    Для создания оптимальной конструкции тепло- и массообменной аппаратуры, включающей в себя пневмотранспортные системы, и эффективной их эксплуатации необходимо прежде всего с определенной точностью и подробностью знать информацию о движении двухфазного потока в трубе. Это касается скоростей перемещения дисперсной и газовой фаз и времени их пребывания на любом участке трубы. [c.49]

    Многие процессы химической технологии проводятся при движении через трубопроводы и аппараты двухфазных потоков. В этих потоках одна из фаз обычно является дисперсной, а другая — сплошной (дисперсионная среда), причем первая распределена в объеме второй в виде частиц, капель, пузырей, пленок и т. п. Взаимное направление обеих фаз в потоке может быть различным. Например, движение твердых частиц и потока газа при пневмотранспорте, пузырей пара и кипящей жидкости в вертикальных трубках выпарных аппаратов с естественной циркуляцией (см. главу IX) направлено в одну сторону, т. е. является прямоточным. Во многих других случаях фазы движутся в противоположных направлениях, т. е. их движение противоточное. При противотоке фаз осуществляется, в частности, взаимодействие пленок стекающей вниз жидкости с восходящими потоками газа или пара в пленочных или насадочных абсорбционных и ректификационных колоннах, взаимодействие капель с потоком другой жидкости (сплошной фазой) в полых или насадочных колонных экстракторах (см. главы XI и XII) и т. д. Картина взаимного движения фаз в аппарате в целом или на отдельных его участках часто более сложная, чем при прямотоке или противотоке, например в аппаратах с псевдоожиженным слоем или на тарелках массообменных аппаратов при барботаже (см. главу XI). [c.111]


    Решение задачи массообмена между частицами твердой фазы и потоком обтекающей их сплошной среды предполагает, что относительная скорость движения взаимодействующих фаз известна. Однако в массообменных аппаратах с подвижной дисперсной фазой относительная скорость движения фаз часто оказывается сложной функцией процесса их динамического взаимодействия. [c.48]

    В условиях работы реального аппарата межфазный массообмен осложняется по сравнению с массообменом одиночной неподвижной частицы, которая взаимодействует с потоком, имеющим постоянную концентрацию целевого компонента. Так, по опытным данным возможное вращение частиц неправильной формы интенсифицирует процесс внешнего массообмена. Однако количественный расчет этого эффекта для реальных массообменных аппаратов затруднителен. Кроме того, значение средних по поверхности частицы коэффициентов массоотдачи может существенно зависеть от порозности дисперсной фазы. [c.62]

    Для проведения массообменных процессов используются также жидкостно-газовые струйные аппараты (см. 6.3.8 и 6.7.4), особенностью которых является высокая поверхность контакта фаз. В этих аппаратах жидкостная струя, вытекающая с высокой скоростью из сопла, сначала дробится на капли, затем капли тормозятся, передавая кинетическую энергию эжектируемо-му газу. При этом концентрация капель в потоке растет, достигая критического значения, и происходит инверсия фаз — газ переходит в дисперсную фазу, а жидкость — в сплошную. Образующиеся капли, а затем и пузырьки могут иметь размеры порядка сотен микрон. [c.48]

    Рассмотрены теоретические основы и методы расчета важнейших массообменных процессов, происходящих в системах с дисперсной твердой фазой растворение, экстрагирование, кристаллизация, адсорбция, сушка. Анализируется кинетика массообмена применительно к индивидуальной частице и взаимодействию потока сплошной фазы и ансамбля частиц. Учтены последние достижения в области массообменных процессов, приведены примеры, иллюстрирующие методы расчета массообменных аппаратов. [c.2]

    В массообменных аппаратах малые концентрации дисперсной твердой фазы в потоке сплошной среды встречаются сравнительно редко. Это может иметь место, например, в кристаллизационных аппаратах на начальных стадиях периодических процессов или при периодическом растворении малых количеств дисперсного материала ближе к конечной стадии процесса. В большинстве реальных случаев концентрации дисперсной фазы в потоке сплошной вязкой среды не позволяют считать процесс динамического взаимодействия частицы и потока независящим от наличия других частиц. Иными словами, характер движения дисперсных частиц и иотока сплошной среды [c.66]

    В принципе соотношения (1.63) и (1.64) справедливы при любых величинах объемной концентрации дисперсной твердой фазы от нулевого значения до максимально возможного, соответствующего плотному движущемуся слою в предельном случае уравнения для двухфазного потока принимают вид уравнений неразрывности и Навье — Стокса для сплошной среды. Характер движения дисперсной и сплошной фаз в каждом конкретном случае может быть различным в зависимости от назначения массообменного аппарата, от технологических требований к качеству отработки дисперсного материала и от физико-механических свойств взаимодействующих фаз. Так, в процессах пневматической сушки сушильный агент и дисперсный материал с малой объемной концентрацией перемещаются в одном, чаще всего в вертикальном направлении в процессах адсорбции используются аппараты с неподвижным слоем дисперсного адсорбента, через который фильтруется газ-носитель целевого компонента, и аппараты с движущимся сверху вниз слоем дисперсного материала и фильтрованием газа в противоположном направлении. В технике сушки, а также в некоторых технологических процессах (обжиг, гетерогенный катализ и др.) используются аппараты с псевдоожиженными слоями дисперсных материалов. Для осуществления контакта дисперсных материалов с капельными жидкостями при растворении, экстрагировании, кристаллизации широкое применение имеют аппараты с механическими перемешивающими устройствами. [c.68]

    Основой теоретического анализа работы массообменных аппаратов с дисперсной фазой является математическое описание процесса массообмена, учитывающее механизм переноса целевого компонента внутри частиц, условия на границе раз дела фаз, схему их относительного движения и конкретные условия однозначности. В зависимости от схемы относительного движения связь между концентрациями целевого компонента в фазах будет различной. Возможности аналитического решения такого рода задач также оказываются различными для разных схем движения потоков. [c.80]


    Расчет процессов ионного обмена в реальных массообменных аппаратах требует математического описания структуры потоков жидкой фазы для аппаратов неподвижного слоя и описания структуры потока для движущегося слоя дисперсного материала, если рассчитывается непрерывнодействующий аппарат с движущимся слоем ионита. [c.253]

    В химической технологии и смежных отраслях промышленности имеют широкое распространение аппараты, представляющие собой несколько последовательно соединенных одинаковых элементов, в каждом из которых вещество потока интенсивно перемешивается. Это может быть последовательность (каскад) аппаратов с механической мешалкой в каждом из них (рис. 1.58), или секционированный аппарат с псевдоожижен-ными слоями дисперсного материала в каждой из последовательных секций, или тарельчатый массообменный аппарат с перемешиванием фаз вследствие энергичного барботажа пузырьков газа или пара через слой жидкости на каждой тарелке. Поведение потоков в аппаратах такого рода часто можно представить в виде так называемой ячеечной модели полного перемешивания. [c.141]

    Шабанов С. И,, Влияние соударений на скорость установившегося движения полифракционных частиц в вертикальном потоке, Тепло- и массообмен в дисперсных системах , изд-во Наука и техника , Минск, 1965, 110—118. [c.255]

    Массо- и теплообмен в колоннах с насадкой характеризуются не только явлениями молекулярной диффузии, зависящей от физических свойств фаз, но и гидродинамическими условиями работы колонны, которые определяют турбулентность потоков. В зависимости от скорости потока в колонне возможны три гидродинамических режима ламинарный, промежуточный и турбулентный, при которых поток пара является сплошным, непрерывным и заполняет свободный объем насадки, не занятый жидкостью, в то время как жидкость стекает лишь по поверхности насадки. Дальнейшее развитие турбулентного движения может привести к преодолению сил поверхностного натяжения и нарушению граничной поверхности между жидкостью и паровым потоком. При этом газовые вихри проникают в поток жидкости, происходит эмульгирование жидкости паром и массообмен между фазами сильно возрастает. В случае эмульгирования жидкость распределяется не по насадке, а заполняет весь свободный объем ее, не занятый паром, и становится сплошной фазой, а газ—дисперсной фазой, распределенной в жидкости, т. е. происходит инверсия фаз. [c.329]

    В зависимости от режимных условий в трубе могут наблюдаться различные структурные формы потока. При малых паросодержаниях двухфазная среда движется в виде пароводяной эмульсии (пузырьчатая структура). По мере роста х жидкость постепенно отжимается к периферии канала и начинает течь в виде пленки по стенкам трубы пар в этом случае движется в центральной части канала (кольцевая структура). Поверхность кольцевой пленки взаимодействует с потоком пара, на ней образуются волны, гребни которых срываются и уносятся ядром потока в виде мельчайших капель. Одновременно часть капель вследствие турбулентной диффузии возвращается в пленку. Таким образом, между пленкой и ядром потока происходит непрерывный массообмен. При еще больших х (а значит, и больших скоростях пара) поток приобретает дисперсную структуру. Иногда эту форму движения пароводяной смеси называют потоком тумана  [c.14]

    Эффективность массопередачи в процессах экстракции пропорциональна массообменной поверхности и средней движущей силе процесса. С целью увеличения массообменной поверхности в экстракторах одну из жидких фаз диспергируют и распределяют в другой в виде капель. Процесс массопередачи протекает между дисперсной и сплощной фазами. Для проведения процесса с наибольщей движущей силой в экстракторах организуют взаимодействие потоков в условиях, приближающихся к идеальному вытеснению. Это достигается проведением процесса в. тонком слое в насадочных, центробежных экстракторах, путем секционирования экстракторов, либо путем использования многоступенчатых экстракционных установок. [c.49]

    К третьему уровню иерархии физико-химической системы можно отнести следующие явления. Элемент дисперсной фазы (пузырь, капля), в котором протекает массообмен как в объеме, так и на межфазной границе, движется в объеме сплошной фазы под действием сил Архимеда, инерционных сил и сил сопротивления, подвергаясь одновременно воздействию механизма переноса массы, энергии и импульса через границу раздела фаз. В качестве исходной причины возникновения меж-фазных потоков субстанций, обусловливающей всю совокупность явлений, составляющих механизм межфазного переноса, естественно принять неравновесность гетерогенной системы, которая делится на несколько видов неравновесность по составу, неравновесность по температуре, скоростная неравновесность, т. е. несовпадение скоростей фаз. Каждый вид неравновесности обусловливает прежде всего перенос соответствующей субстанции и одновременно оказывает перекрестное (косвенное) влияние на перенос других субстанций. [c.132]

    Расчет противоточного многосекционного аппарата в предположении о равновесии фаз в каждой секции может быть проведен, например, графически в координатах Г — / по аналогии с расчетами числа ступеней изменения концентрации для массообменной аппаратуры (рис. 7.16). Равновесной линией здесь является диагональ (/), а рабочая линия процесса строится по уравнению теп- лового баланса взаимодействующих фаз (7.66). Число секций, необходимых для нагрева потока дисперсного материала в заданном температурном диапазоне, определяется числом прямоугольных ступеней, построенных между рабочей и равновесной линиями. [c.218]

    Режимы движения фаз в колонных аппаратах чрезвычайно многообразны. Знание закономерностей поведения фаз в каждом режиме и пределов изменения гидродинамических параметров, в которых существует тот или иной режим, соверщенно необходимо при правильном определении условий проведб йя химических и тепло-массообменных процессов. Многообразие режимов движения фаз в аппаратах колонного типа обусловлено многими факторами в частности, многообразием участвующих в движении сред (твердые, жидкие и газообразные), многообразием величин и направлений скоростей фаз, различными условиями ввода и вывода фаз, возможностью возникновения различного рода неустойчивостей в двухфазном потоке, возможностью протекания процессов дробления и коагуляции частиц, а также влиянием поверхностно-активных веществ и различных примесей на поведение капель и пузырей. Однако при всем многообразии различного вида течений, встречающихся в колонных аппаратах, можно вьщелить определенный класс дисперсных потоков, которые имеют ограниченное число установившихся режимов, а поведение фаз в этих режимах определяется общими для всех систем закономерностями. Такие потоки можно назвать идеальными. Они существуют при скоростях движения фаз, сравнимых со скоростью их относительного движения. При этом частицы распределены достаточно равномерно по сечению аппарата если и существуют градиенты концентрации дисперсной фазы, то они имеют конечную величину. Это означает, что концентрация частиц в среднем меняется от точки к точке непрерывным образом. Форма частиц близка к сферической, а их размер не слишком отличается от среднего размера частиц в потоке. [c.86]

    Когда сплошная фаза фильтруется через слой дисперсного материала, некоторые струйки сплошной среды могут затормаживаться при их взаимодействии с частицами слоя, а другие элементы потока могут проходить через зазоры между частп-цамн относительно быстро, что приводит к дополнительному расширению кривой плотности распределения р(т). При движении через массообменный аппарат потока дисперсной фазы происходит процесс случайного взаимодействия и перемещения отдельных частиц или пакетов частиц, что также приводит к различным временам пребывания тех или иных порций дисперсного материала. Статистически неупорядоченный характер перемещения частиц по аналогии с процессом турбулентной диффузии в потоке сплошной среды позволяет полагать и здесь механизм случайного перемещения частиц квазидиффузионным. [c.73]

    Фиклистов И, H., Аксельруд Г. А., Кинетика массообмена твердых частиц, взвешенных в вертикальном потоке жидкости, при горизонтальных колебаниях колонны, в сб. Тепло- и массообмен в дисперсных системах , Изд. Наука и техника , 1965, стр. 123. [c.583]

    Анализ процесса массообмена капли с потоком в гл. 1 был основан на ряде упрощающих предположений, в том числе на предположении о наличии в потоке только одной частицы и ее сферической форме. В реальных ситуациях эти предположения далеко не всегда отражают условия межфазного массообмена в дисперсной системе. Так, при барботаже форма газовых пузырей может существенно отличаться от сферической. При наличии в потоке многих частиц на массообмен отдельной частицы могут влиять соседние частицы, присутствие которых возмущает не только иоле скоростей жидкости, но и поле концентрации растворенного вещества (гидродинамическое и диффузионное взаимодействие частиц). Описанный в гл. 1 асимпто тический Метод диффузионного пограничного слоя позволяет наряду с задачей о массообмене уединенной сферической капли рассматривать другие задачи, например [c.53]

    Знание закономерностей Т.д. необходимо при описании хим.-технол. процессов, протекающих в потоках жидкости или газа, в т. ч. в дисперсных средах. Т. д. оказывает вдияние на структуру потоков в аппаратах и вносит свой вклад в продольное и поперечное перемешивание в-ва. Чаще всего продольное перемешивание снижает движущую силу массообменных процессов и ухудшает их показатели. [c.20]

    Неравномерность распределения потоков приводит к локальному снижению величины движущей силы массообменного процесса, неравномерности распределения коицеитрации ио сечеиию аппарата и уменьшению средней эффективности работы аппарата. Действительно, если значительная часть сплошной фазы проходит через дисперсную среду со скоростью, существенно превышающей среднюю, то из-за малого времени контакта эта часть внесет весьма малый вклад в среднюю степень массообменной обработки. Такой проскок практически неотработанного потока (байпасиро-вание) не компенсируется некоторой избыточностью обработки второй доли, имеющей время контакта больше его среднего значения. [c.77]

    Наравномерность распределения потока ио поперечному сечению аппарата может стать особенно значительной при такой организации процесса взаимодействия сплошной и дисперсной фаз, когда концентрация твердой фазы, а следовательно, и ее удельная массообменная поверхность являются функцией локальной скорости сплошной среды. Так, в псевдоожиженном слое большого диаметра могут образовываться каналы, по которым псевдо-ожиженный агент проходит с большой скоростью, причем концентрация дисперсной фазы в этих каналах ничтожно мала. Поэтому газ, прорывающийся по таким каналам через псевдоожижен-ный слой, практически не успевает контактировать с твердыми частицами. То же можно сказать и о части псевдоожижающего агента, проходящего через слой в виде газовых пузырей. Внутренняя структура псевдоожиженного слоя может оказать существенное влияние на характер распределения дисперсного материала по времени пребывания и, следовательно, по степени отработки. Таким образом, критерии подобия, содержащие средние значения скоростей потоков, не в состоянии учесть локальную неравномер [c.77]

    На тарелке взаимодействие фаз происходит при диспергировании потока газа (пара) через отверстия массообменной тарелки в слой жидкости. Дисперсная фаза (пар) распределяется в сплошной (жидкой) фазе в виде струи и пузырей различного размера. Движение дисперсной и сплошной фаз на тарелке чаще всего перекрестное. Различают три гидродинамических режима работы барботажной тарелки пузырьковый, пенный и режим уноса. Эффективным режимом работы тарелок является пенный режим. При пенном режиме работы тарелки газовая струя на некоторой высоте слоя, распадается на пузыри. Таким образом, на тарелке можно вьщелить две основные характерные области (рис. 4.1)  [c.126]

    Пленочные устройства (рис. 10.3,а) предполагают контакт жидкой и газовой фаз (не исключаются и системы Ж — Ж), причем жидкость стекает пленкой по внутренней поверхности трубы или множества параллельных труб либо собранных в пакеты параллельных вертикальньгх пластин. В верхней части труб обычно размещают устройство, организующее пленочное движение жидкости (иногда — закрученное). Газ при этом преимущественно подается снизу — противотоком к жидкости. Скорость его ограничивают, стремясь обычно не допустить срыва капель с поверхности пленки и их уноса с газом (обратного перемешивания — в терминах структуры потоков), а также опрокинутого движения жидкости на границе с газом. Заметим при высоких плотностях орошения (а также расходах газа) возможно заполнение жидкостью контактного объема — тогда массообмен происходит в эмульгированном режиме газ становится дисперсной фазой (пузыри), движущейся в сплошной жидкой (см. распьиивающие массообменные устройства). [c.745]

    При анализе интенсивности массообменных процессов в системах с дисперсной твердой фазой существеное значение имеет характер обтекания поверхности твердых тел турбулентными потоками вязких жидкостей — газов, паров и капельных жидкостей. Какова бы ни была степень турбулентности набегающего потока, вблизи твердой поверхности, от точки набегания вначале формируется ламинарный пограничный слой (рис. 1.2) и только при значении Ке = ШохД 1,5-10 ламинарное течение в пределах пограничного слоя теряет внутреннюю устойчивость и вниз по направлению потока образуется турбулентный пограничный слой с тонкими ламинарным подслоем в непосредственной близости от твердой поверхности. Распределение скоростей в пределах ламинарного подслоя, его толщина, а также распределение осредненных скоростей в турбулентном пограничном слое оказываются соответствующими распределениям этих величин при взаимодействии турбулентного потока с безграничной стенкой, а верхняя граница пограничного слоя удаляется от стенки с увеличением расстояния от точки набегания. [c.13]

    Основные типы граничных условий, встречающихся при анализе массообменных процессов, были рассмотрены выше. При реализации массообменных процессов с дисперсной твердой фазой наиболее часто реализуются условия третьего рода, согласно которым обмен целевым компонентом между поверхностью капиллярно-пористого тела и окружающей его вязкой средой записывается через уравнение внешней массоотдачи /гр — р(С — Сгр), где Сгр и /гр — концентрация и поток целевого [сомпонента на поверхности (на границе) твердых частиц материала, f — концентрация компонента во внешнем потоке-носителе, р — коэффициент массоотдачи. Поток /гр, отводимый [c.51]

    Левая часть уравнения сохранения количества движения (1.62) представляет результирующее изменение количества движения частицы, масса которой считается неизменной. В более общем случае массообменных процессов плотность частиц дисперсного материала может заметно изменяться вследствие происходящего процесса массообмена. Так, при сущке плотность материала уменьщается вследствие удаления влаги при адсорбции масса частиц адсорбента возрастает за счет поглощения целевого компонента из потока газа-носителя. В процессах растворения чистых веществ и кристаллизации из растворов при постоянной плотности частиц изменяется их радиус. Эти усложняющие обстоятельства в более общем случае должны учитываться в уравнении (1.62) расположением величин плотности и радиуса частиц под знаками производных не только в левой, но и в правой его части. [c.65]

    Псевдоожиженный слой. Специальный метод организации контакта дисперсной твердой фазы с газовой или жидкой фазами—метод псевдоожиженного слоя получил распространение для ряда технологических процессов в химической и смежных отраслях промышленности. Такой способ имеет определенные преимущества по сравнению с методами неподвижного или движущегося слоев дисперсного материала сравнительно простая техника непрерывной выгрузки дисперсного материала из рабочей зоны, возможность повышать производительность аппарата по сплошной фазе без увеличения гидродинамического сопротивления, равномерное распределение температуры в объеме псевдоожиженного слоя, что существенно при проведении экзотермических процессов и т. п. Методу псевдоожиженного слоя присущи и некоторые недостатки. Так, интенсивное перемешивание приводит к выравниванию концентраций и снижению интенсивности массообменного процесса в псевдоожи-женном слое по сравнению с неподвижным движущимся слоем. Псевдоожиженные частицы при их энергичном циркуляционном движении в объеме псевдоожиженного слоя могут заметно истираться. В наиболее распространенном случае псевдоожи-жения газовым потоком равномерная структура слоя практически не наблюдается никстда. Твердые частицы проявляют склонность к образованию агрегатов, а газовая фаза образует пузыри, которые поднимаются вверх по слою. Одновременно с циркуляционным движением частицы совершают случайные перемещения. [c.75]

    Характер движения псевдоожижающего агента через слой дисперсного материала отличается значительной сложностью, и для таких процессов, в которых необходимо вычисление степени отработки сплошной фазы (например химические реакции на зернистом катализаторе), используются [27] двухпараметри-ческие модели, учитывающие не только наличие в псевдоожи-женном слое газовых пузырей, но и динамику их движения и интенсивность массообмена между пузырями и основным фильтрующимся потоком газа. В большинстве других массообменных процессов, конечной целью которых является отработка дисперсной твердой фазы, оказывается возможным использовать более простые модели, характеризующие поведение и время пребывания взаимодействующих фаз в рабочем объеме массообменных аппаратов. [c.78]

    При изучении ионообменных процессов и разработке методов их расчета широкое распространение, как и в других массообменных процессах с дисперсной твердой фазой, получили мак-рокинетические методы, основанные на совместном анализе уравнений неформальной, физически обоснованной или экспериментально установленной кинетики отработки индивидуального зерна ионита, соотношений материального баланса по целевому компоненту и уравнений, определяющих структуру потоков в ионообменном аппарате разумеется, необходима также информация о величинах статической емкости ионита и об уравнениях изотерм адсорбции целевого компонента. [c.257]

    Первые работы по Ф.-х. г. относятся к 80-м гг. 19 в. (В. Нернст и др.). Совр. методы Ф.-х. г. позволяют рассчитывать эффективность пек-рмх пром. массообменных аппаратов — прямо- и противоточных экстракц. колонн с малым объемным содержанием дисперсной капельной фазы, ртутных амальгаматоров, электролизеров с капиллярной матрицей, аппаратов с орошаемой стенкой, опреснит, установок, работающих по принципу обратного осМоса, я др. Перспективы развития Ф.-х. 1. связаны гл. обр. с разработкой мекн дов вычислит, математики, а также с созданием количеств, теории турбулентности и развитием прецизионных эксперим. методов Зондирования тонкой (в масштабе от Ю до 10 см) структуры турбуяейгных потоков в гетероген-яых системах. [c.619]

    Значительный прогресс в изучении массообменных процессов, протекающих в барботажном слое, был достигнут благодаря появ лению ряда работ (см., например, [69—71 162, гл. 5]), посвященных строгому исследованию массообменного процесса на единичной дисперсной частице (т. е. изучению так называемого элементарного акта ). В этих работах получены явные выражения для потока целевого компонента на частицу, включающие его зависимость от таких параметров, как размер частицы, ее скорость, [c.293]

    На рисГ1П.15 показана схема пневмосушилки с паровой рубашкой. Внутри трубы, соосно с цилиндрическим корпусом, расположена винтовая вставка, которая закручивает взаимодей-ствуюш,ие потоки и тем самым интенсифицирует тепло- и массообмен. При движении газовзвеси частицы под действием центробежной силы отбрасываются на обогреваемую поверхность и транспортируются вверх закрученным потоком [7]. Такой аппарат следует применять для сушки термочувствительных дисперсных материалов, при которой удаляется ценный растворитель или образуются заряды статического электричества. Расход сушильного агента здесь может быть снижен по сравнению с обычными пневмосушилками. Кроме того, можно использовать инертный газ. В этом случае цикл по сушильному агенту должен быть замкнут. [c.129]

Библиография для Массообмен в дисперсных потоках: [c.216]    [c.646]    [c.200]   
Смотреть страницы где упоминается термин Массообмен в дисперсных потоках: [c.156]    [c.171]    [c.274]    [c.158]    [c.41]    [c.172]   
Гидродинамика, массо- и теплообмен в дисперсных системах (1977) -- [ c.7 , c.52 ]



ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Массообмен



© 2025 chem21.info Реклама на сайте