Модель смеси газов

Рассматривая в качестве модели смесь газов А к В с соотношениями между длинами релаксации, определенными согласно (23), получим следующие уравнения газодинамики во втором приближении при произвольном значении величины параметра [c.134]

Рассмотрим газовую смесь в рамках модели совершенного газа. Уравнение состояния многокомпонентной смеси примет вид [c.75]

Роу в своей модели допускает протекание быстрого обмена газом между объемом пузыря, с одной стороны, и наружной оболочкой и кильватерным следом — с другой. Далее принимается, что обмен между оболочкой пузыря и плотной фазой отсутствует. Отсюда следует, что газ, выходящий из реактора сверху, представляет собой смесь газов из двух потоков, параллельно прошедших слой без взаимного обмена в нем. Этим модель Роу существенно отличается от модели Дэвидсона, который допускает непрерывный обмен между фазами. [c.103]

Модель 188 предназначена для быстрого анализа многокомпонентных смесей от водорода до is. Прибор состоит из трех колонок, трех детекторов и трех регистраторов. Сложную смесь газов можно пропускать через три колонки, которые заполнены разными адсорбентами, и разделять ее за один прием, или же работать на трех колонках, анализируя в каждой разные смеси. [c.202]

Рассмотрим смесь газов, состоящих из молекул типа А и типа В массы молекул пусть будут /Пд и /Пв. Вычислим сначала число столкновений за одну секунду одной молекулы типа А с молекулами типа В. Условимся, что именно будем называть столкновением. Основная трудность здесь состоит в том, что, строго говоря, молекулы не имеют определенных размеров, так как плотность электронных облаков нигде не становится равной нулю. Однако, исходя из такой точки зрения, число соударений сосчитать невозможно, так как невозможно определить и само понятие соударения. Поэтому мы прибегаем к грубой модели, уподобляя молекулы жестким сферам различных диаметров, определяемых путем сопоставления формул, вытекающих из теории, с экспериментальными измерениями тех или иных величин, например, вязкости газа. [c.122]

В качестве объекта моделирования в этом случае выступает труба с круглым переменным поперечным сечением, переменным во времени уровнем прокладки и с абсолютно жесткими шероховатыми теплопроводными стенками. Пусть по данной трубе транспортируется вязкая сжимаемая теплопроводная гомогенная смесь газов или многофазная среда. Необходимо построить математическую модель неустановившегося неизотермического турбулентного течения указанной газовой смеси или многофазной среды по трубе с заданными параметрами. [c.63]

Между электродами проложен слой диэлектрика, поэтому прямого разряда между ними, как в моделях постоянного тока, не происходит. Однако каждый элемент (прозрачный электрод - адресный электрод) работает как конденсатор большой емкости. При разряде смесь газов переходит в плазменное состояние, в результате чего возникает свечение в ультрафиолетовом спектре, которое в свою очередь воздействует на люминофоры, заставляя их светиться в видимом спектре. Интенсивности излучения вполне достаточно для того, чтобы использовать плазменные дисплеи в помещениях с любым уровнем освещенности. [c.72]

С. Пример расчета по различным моделям. Расчеты по различным моделям выполнены для цилиндрического технологического нагревателя мощностью 3,3 МВт. Проектная температура газа на выходе из конвективного участка равна 600 К. Поглощающие теплоту трубы с наружным диаметром 0,14 м расположены в один ряд с расстоянием между центрами 0,25 м. Коэффициент излучения труб равен 0,85, и установлено, что температура поверхности труб равна 650 К. Топливная смесь (88 % углерода и 12 % водорода по массе) сгорает при 25% -ном избытке воздуха (что соответствует 18,6 кг воздуха на 1 кг топлива), который предварительно подогревается до 480 К. [c.120]

При построении математических моделей процессов нефтепереработки эту трудность обычно преодолевают следующим образом. Перерабатываемое сырье условно расчленяют на ограниченное число так называемых обобщенных веществ, каждое из которых представляет собой смесь индивидуальных углеводородов, температуры начала и конца кипения которых лежат в некотором фиксированном интервале. Так, в случае каталитического крекинга в качестве обобщенных веществ обычно принимают традиционные товарные продукты процесса, такие как газ, бензин, легкий и тяжелый каталитические газойли и фракцию >500 С. В зависимости от целевого назначения конкретной установки каталитического крекинга деление на обобщенные вещества может быть иным. Эти обобщенные вещества рассматривают как индивидуальные, изучают закономерности их превращения и формализуют эти закономерности в виде математических моделей. Указанный принцип используется при построении моделей, относящихся к каждой из трех групп. [c.87]

Из соотношения (IV.8) следует, что коэффициент разделения при термодиффузии без конвекции нетрудно определить, если известна постоянная термодиффузии ат (термодиффузионный фактор), зависящая от природы компонента смеси. С некоторым приближением ат может быть найдена расчетным путем исходя из положений молекулярной теории смеси газов с наложенным на эту смесь температурным градиентом. Для проведения соответствующих расчетов требуется знание характера межмолекулярного взаимодействия в заданной газовой смеси. Теоретическое вычисление постоянной термодиффузии возможно лишь при использовании той или иной модели межмолекулярного взаимодействия. Выбор модели определяется требуемой точностью оценки величины ат и связанными с ней расчетными трудностями. Соответствующие вычисления существенно упрощаются для смесей изотопов. [c.162]

Отмеченные недостатки в полной мере относятся к проблеме проектирования поверхностных теплообменников-конденсаторов для широко распространенного в условиях химических производств случая, когда конденсируется смесь паров или конденсирующиеся пары содержат неконденсирующиеся инертные Газы. Сложность проектирования ТА данного типа усугубляется тем, что до настоящего времени отсутствуют апробированные на практике расчетные методики (математические модели), в достаточно полной мере учитывающие специфику тепломассообмена. Использование упрощенных методик обычно сводится к расчету по температурной схеме, соответствующей конденсации абстрактного чистого пара, а затем расчетное значение площади поверхности теплообмена увеличивается в 1,5—2 раза. Последнее, однако, приводит к тому, что стоимость ТА завышается в 1,2—1,5 раза. [c.4]

Перейдем к построению полной одномерной распределенной модели поверхностного теплообменника-конденсатора пара из парогазовой смеси, кожухотрубчатого либо типа труба в трубе , многоходового (в общем случае) по трубному пространству, расположенного горизонтально либо вертикально, ограничив для простоты изложения и восприятия число компонентов двумя, где последний, по-прежнему — инертный газ. Конденсация пара в горизонтальном аппарате предполагается на наружной поверхности труб, а в вертикальном — как на наружной поверхности, так и внутри труб. Уровень жидкой фазы на дне горизонтального аппарата не учитывается. В конденсаторе допускается наличие двух зон зоны охлаждения парогазовой смеси до температуры Начала конденсации и зоны конденсации. Парогазовая смесь предполагается насыщенной. [c.53]

Рассмотрим кинетическое сгорание газа, приняв следующую физическую модель процесса. Смесь ламинарным потоком со скоростью вытекает из устья горелки диаметром В выходном сечении по периметру осуществляется зажигание смеси (рис. У-17). Внутренний темный конус имеет высоту Л, высота физической зоны горения /ц. Принимаем, что конус горения имеет правильную геометрическую форму с линейной образующей. В пределах физической зоны горения средняя скорость потока IV больше, чем скорость смеси в устье горелки из-за повышения температуры при сгорании и молекулярного изменения объема. Сечения потока до п после сгорания принимаем равными, что соответствует сгоранию в трубке. [c.152]

На рис. 5.16 показана схема для составления материальных балансов по этой модели. Газовая смесь с концентрацией основного реагирующего компонента Со входит в слой с рабочей скоростью т, рассчитанной на все сечение аппарата при температуре и давлении в аппарате. В плотной части слоя протекает химическая реакция и степень превращения основного компонента изменяется от нуля до Хк. В пузырях за счет обмена газом с плотной частью слоя степень превращения изменяется от нуля до некоторого значения у на высоте расположения пузыря к. Каждый пузырь имеет объем V и поверхность /. Если пренебречь изменением объема за счет химической реакции, то материальный баланс для единичного пузыря в дифференциальной форме записывается следующим образом [c.272]

КИСЛЫМ газом. В других случаях можно применять жидкое стекло марки Б (Л4 = 2,312,60). Для понижения модуля жидкого стекла, что довольно часто требуется на производстве, добавляют едкий натр. Улучшение свойств смесей достигают введением в их состав 10—30% раствора ЫаОН, что обеспечивает длительное сохранение пластичности смеси, а также повышение прочности при сжатии. Смеси с жидким стеклом обладают повышенной прилипаемостью к моделям и ящикам, что зависит от влажности смеси. Добавление глины в смесь способствует уменьшению прилипаемости. Типовые составы быстротвердеющих смесей с жидким стеклом приведены в табл. 37. [c.145]

В работе [4] рассматривается упрощенная геометрия и принимается, что холодная горючая смесь сливается с потоком горячего инертного газа за пределами разделительной плоскости. Задача аппроксимируется теорией пограничного слоя, и для полной системы уравнений процесса подробно анализируются упрощенные химические реакции, а также процессы массо- и теплообмена. В работе [4] отсутствует какой-либо предварительный выбор групп членов, входящих в задачу. Решение приводит к определению характеристической длины Xi — расстояния от точки слияния потоков до точки, в которой на поперечном профиле начинает появляться температурный максимум. Максимум появляется вследствие возрастания роли реакции, при которой выделяется тепло, по сравнению с процессами теплоотвода из газовой системы. Это расстояние, которое оценивается очень малой величиной, соответствует элементарному объему зажигания, упоминавшемуся в данной статье. В модель включаются детали процесса переноса тепла рециркуляцией вихрей желобообразным стабилизатором, а критерии срыва выражаются через члены, входящие в уравнения кинетики и теплового баланса. Приведенные эксперименты дают основание считать, что для обла- [c.242]

В пористых катализаторах непрерывны как твердая фаза, так и жидкость (реакционная смесь). Поэтому теплопроводность системы можно рассматривать, основываясь на модели, в которой имеются два параллельных тепловых потока, обменивающихся между собой теплом. Последнее обстоятельство сильно усложняет рассмотрение, так как при типичном для многих катализаторов распределении пор диффузия при атмосферном давлении протекает в переходной области. При этом теплопроводность газа сильно зависит от размера пор или давления. Результаты оценки с помощью этой модели зависят от принятой геометрии структуры. Однако очевидно, что эффективная теплопроводность будет определяться главным образом свойствами болео теплопроводной фазы. С увеличением разницы теплопроводностей фаз становятся более значительными и расхождения результатов, полученных исходя из разных моделей. [c.169]

На однородной поверхности все адсорбированные молекулы в любой момент находятся в одинаковых условиях и одинаково прочно связаны с поверхностью. Модель такой поверхности пока зана на рис. 50, а. По мере увеличения степени адсорбции связь адсорбированных молекул с поверхностью катализатора ослабляется одинаково. Десорбция любой адсорбированной молекулы равновероятна. Если на такой поверхности послойно адсорбировать две порции газа различного изотопного состава, то десорбируемый газ в любой момент бу-/АоА / о/Л представлять собой смесь, со- [c.174]

В студенческом практикуме газо-жидкостная хроматография может быть использована для анализа синтезированных препаратов. Так, например, анализу целесообразно подвергнуть эфиры уксусной кислоты, аллилбензол, ацетон, 1-гептен, смесь о- и -нитротолуола и ряд других соединений. При этом могут быть использованы хроматографы марки ЛХМ-8МД (модели 2—5) или Цвет 100 (модели 101— 104). [c.57]

На рис. VII-3 показана принципиальная схема второй установки, предназначавшейся для исследования моделей горелок. Подача сланцевого или смешанного газа из городской сети к моделям горелок производилась через реометр 11 и счетчик 12 в смеситель 13, а природного или сжиженного газов из баллонов через редуктор, регулятор давления, реометр 11 и счетчик 12. Таким образом, имелась возможность исследовать модели горелок на сланцевом, природном, смешанном (смесь сланцевого с природным) и сжиженном газах. [c.205]

Примером четырехкомпонентных трехфазных закрытых и частично открытых систем являются горные породы, поровое пространство которых заполнено минерализованной водой (двухкомпонентная однофазная смесь) и углеводородным флюидом (газом или жидким углеводородом). Рассмотренная система— наиболее характерная модель чистых и слабоглинистых продуктивных коллекторов нефти и газа. [c.45]

Если линейный размер структурных элементов пористого тела настолько мал, что становится сопоставимым с длиной свободного пробега молекул (например, при кнудсеновской диффузии молекул газа в порах катализатора), то целесообразно применение так называемой модели пылевидного газа [55, 56], представляющей элементы твердого скелета пористого тела в виде тяжелых неподвижных макромолекул, способных рассеивать, адсорбировать и десорбировать молекулы газовой смеси. Иными словами, твердое вещество пористого материала формально рассматривается как равноправный компонент газовой смеси (пылевидный компонент) со своей концентрацией, молекулярной массой, парциальным давлением и т. п. Газовую смесь вместе с пылевидным компонентом называют псевдогазовой. В рамках модели пылевидного газа в принципе удается преодолеть основные трудности квази- [c.141]

Чтобы показать, что модель независимых сосуществующих континуумов адекватно представляет реальную смесь газов, состоящую из различных химических веществ, падо сопоставить результаты, следующие из этой модели, с выводами кинетической теории неоднородных смесей газов (см. Дополнение Г). Очевидно, что такие величины, как плотность р, средняя массовая скорость и/ и массовая сила /у, имеют одинаковый смысл как в кинетической теории, так и в модели сосуществующих континуумов. Что касается таких величин, как тензор напряжений абсолютная внутренняя энергия единицы массы и вектор потока тепла то их точный смысл в кинетической теории не столь очевиден. Основываясь на известном успехе контипуальпого подхода к одпокомпо-неитным системам, мы отождествим фигурирующие в континуальной теории сплошных сред величины а , и д- для К-то вещества с соответствующими им величинами в кинетической теории. В таком случае наше доказательство будет заключаться в сравнении полученных из теории многокомпонентного континуума уравнений сохранения (в которых выполнена замена континуальных величин для каждого вещества на соответствующие величины, фигурирующие в кинетической теории) с уравнениями сохранения, следующими из кинетической теории неоднородных газовых смесей. Чтобы лучше понять содержание этого раздела, читателям, не знакомым с кинетической теорией, рекомендуется сначала прочесть Донолнение Г. [c.533]

Конструктивно такие сенсоры обычно представляют собой керамический стакан из твердого электролита, например 2г0гА 20з, покрытый пористыми платиновыми электродами (рис. 17.3). При этом дно стакана находится в контакте с анализируемым газом, а внутренняя сторона стакана контактирует с атмосферным воздухом и играет роль электрода сравнения. Газом сравнения служит окружающий воздух или стандартная смесь газов. В другой модели в керамический стакан помещают герметичную секцию с газом сравнения. [c.557]

Индексом Н отмечены параметры в плоскости Чепмена-Жуге. Для описания ПД используем уравнение состояния [52], а для воздуха -[53]. В области х>Хо находится смесь газа и распыленных твердых частиц при нормальных атмосферных условиях. Уравнения, описывающие поведение параметров газа в областях, занятых ПД и аэровзвесью, примем в рамках режима одиночных частиц в виде модели равновесной газовой динамики. Это предположение справедливо при достаточно малой концентрации частиц. [c.163]

Согласно модели Щелкина сильная турбулентность возмущает поверхность пламени настолько, что от пламени начинают отрываться отдельные элементы, и эти островки иламепи сносятся движущимся газом. Такое иламя схематически изображено иа рис. 02. Справа от плоскости А—А находится свежая горючая смесь газов, слева от плоскости В—В — продукты сгорания. В направлении от плоскости А—А к плоскости В—В средняя концеп- [c.272]

В связи с тем, что через установку проходит сложная смесь газов и в элементах установки происходит частичная конденсация отдельных компонентов этой смеси, точный расчет которой весьма затруд -нен, принята упрощенная расчетная модель процессов, происходящих в установке. В соответствии с этой моделью поток сложной смеси в установке условно делится на две составляющие - некон-денсирующийся газ и конденсат. Под кон - [c.12]

Осуществимость газового реактора можно исследовать на основе сравнительно простой модели. Задача состоит в определении особенностей и размеров такой системы, исходя из некоторых приемлемых характеристик. Для этого исследуем следующие простейшие модели 1) реактор — газовая сфера радиусом Яд без отран ателя 2) критический реактор в стационарном состоянии 3) источником энергии является только реакция деления 4) внешняя граница сферы имеет абсолютную температуру Т=Т Яд = Тд, 5) газовая смесь — инертная система при некотором фиксированном давлении р 6) потери эпергии из газа существуют только благодаря проводимости, поэтому пренебречь радиацией, конвекцией н силами гравитации 7) односкоростное уравнение диффузии дает достаточно правильное представление о нейтронной физике 8) экстраполированное граничное условие применимо 9) коэффициент диффузии пространственно инвариантен (предполагается некоторое среднее значение для смеси) 10) коэффициент теплонроводностн может быть представлен некоторым средним значением f. [c.184]

Условие инвариантности комбинаций удля упругих столкновений выполняется автоматически при любых максвелловских функциях fi. fj с произвольными нормировками. Формально можно считать, что смесь нереагирующих компонент является "химически равновесной", если функции распределения имеют максвелловский вид. Хотелось бы отметить, что такой подход имеет физический смысл, поскольку частицы с разной поступательной энергией вносят различный вклад в процессы установления равновесия. Кстати, именно на этом основана модель Ван-Чанга—Уленбека—де Бура, где вводится множественная система квантовых уровней, при которой фактически отсутствуют упругие столкновения и каждое столкновение приводит к изменению уровня. Частицы с неодинаковой кинетической энергией при этом обладают как бы различной химической активностью в процессах неупругого рассеяния. После расчета коэффициентов переноса в такой системе частицы на различных уровнях вновь считаются одинаковыми, и их концентрация находится простым суммированием. Такое объединение упругих и неупругих процессов позволило рассчитать характеристики переноса (сдвиговую и объемную вязкость, время релаксации) многоатомнь1х газов. В этой трактовке условие детального баланса представляет собой частный, вырожденный случай закона действующих масс (с условием,ДЕ= 0). [c.31]

Задача 6. Реактор (рис. V-27) представляет собой емкость, в которую подается газ путем его впрыскивания снизу. Скорость подачи газа В в реагирующую с ним смесь составляет Мв кмомй/сек. Реакция А + В С протекает в жидкой фазе. Вещество В хорошо растворимо в н идкости. Расход поступающего в реактор реагента А — Qa м сек. Реакция экзотермическая и при ее протекании выделяется пар в количестве Мп кмолей/сек, состоящий только из компонентов А я В (содержанием в нем продукта С можно пренебречь). Регулятор уровня поддерживает уровень в емкости постоянным, воздействуя на величину выходного потока Q . Предполагая, что содержимое реактора тщательно перемешано, построить модель, которая определяла бы зависимость между составом выходного потока и расходом реагентов А и В- [c.110]

Необходимые для построения математической модели уравнения кинетики процесса были первоначально записаны исходя из общих теоретических закономерностей, а затем проверены с помощью кинетических кривых, полученных на экспериментальной установке. Эксперимент был организован следующим образом в реактор подавались определенные количества этилена и инертного газа-раз-бавителя, присутствие которого предотвращает возможность образования взрывоопасных концентраций. Газовая смесь на выходе из реактора охлаждалась водой, затем вода и газ разделялись в газожидкостном сепараторе. Пробы газа для химического и масс-спек-трального анализа отбирались после сепаратора. Температура в реакционной зоне и в нескольких точках наружных стенок реактора измерялась с помощью термопар. [c.196]

Модель нескольких сосуществующих континуумов позволяет в рамках механики сплошных сред учесть то обстоятельство, что в любом рассматриваемом объзмо могут находиться молекулы всех газов, составляющих смесь. [c.521]

Аналитические методы основаны на применении простых аналитических моделей для обработки экспериментальных результатов и оценки расчетных параметров. Так, многофазное течение рассматривается как смесь компонентов псевдонаправленной среды с усредненными свойствами.. Такую модель называют гомогенной, структуру потока в ней подробно не рассматривают (взвесь капель в газе, пену или расслоенное течение газа над жидкостью считают в этом смысле совершенно идентичными). В модели раздельного течения потоки каждой фазы рассматривают самостоятельно. Записывают уравнения для каждой фазы, при этом учитывают межфазное взаимодействие. [c.107]

Метод непрерывного потока для измерения удельной поверхности в настоящее время нашел широкое применение. Метод основан на адсорбции азота или какого-либо другого вещества из потока инертного газа. Нельсен и Эггертсен [58] дали описание метода, а Ли и Стросс [59] подтвердили его возможности. Были введены многочисленные усовершенствования, и в настоящее время стали доступными компактные коммерческие приборы (например, модель прибора фирмы Риап-1асЬготе Согр.). Дальнейшие подробности метода описаны в работе [60]. Смесь известного состава, например, состоящая из [c.644]

Отделение галлия от А1, Ве, In, Т1 в виде их трифторацетил-ацетонатов может быть осуществлено методом газо-жидкостной хроматографии [1127, 1307]. Для разделения смесей комплексов применен хроматограф фирмы F M (модель 500) с катаромет-ром в качестве детектора и гелий в качестве газа-носителя. Колонки заполняют стеклянными бусинками (60—80 меш) или хромосорбом W , содержащим силиконовое масло 710 как неподвижную фазу. В изотермическом режиме смесь Ве—Л1—Ga разделяют при Иб С, смесь Л1 — Ga — In при 120""С. Смесь Т1 — Ве — Л1 — Ga — In разделяют при программировании температуры от 85—160 " С. [c.65]

Квазигомогенная модель. Наиболее простой метод дая исследования газо-жидкостного потока заключается в том, что смесь компонентов считается гомогенной средой, в которой скорости фаз равны, а гшотность р, скорость V и газосодержание г гомогенной среды определяются зависимостями [c.209]

ИДЕАЛЬНЫЙ ГАЗ, теоретич. модель газа, в к-ром средняя кинетич. энергия частиц много больше средней потенц. энергии их взаимодействия. Частицы И. г. движутся независимо друг от друга, его энергия равна сумме энергий отд. частиц, а давление на ограждающую стенку — сумме импульсов, передаваемых частицами стенке в единицу времени. Термодинамич. состояние И. г. описывается ур-нием Клапейрона р = пкТ, где р — давл., п — число частиц в единицу объема, к — постоянная Больцмана, Т — термодинамич. т-ра. Внутр. энергия И. г. зависит только от Г (закон Джоуля). Распределение частиц И. г. по скоростям подчиняется закону Максвелла. Реальные газы хорошо описываются моделью И. г., если они достаточно разрежены. В химии часто рассматривают смесь химически реагирующих И. г.., в частности применяют модель идеального ассоцииров. газа. [c.207]

В 1832 г. этот процесс исследовал также Г. Магнус [14], который нашел, что смесь сернистого газа с кислородом (или воздухом) можно превратить в серную кислоту, нагревая ее в присутствии платиновой губки. После этого разработкой процесса окисления сернистого газа в серный ангидрид занималось много исследователей, но в основном в направлении технического усовершенствования его. Здесь следует упомянуть работы И. Шнейдера [15], который, наряду с разработкой аппаратуры, стал использовать и новые контактные вещества для получения серной кислоты, а именно — пемзу. Он продемонстрировал перед Бельгийским комитетом модель аппарата, в котором в течение целого дня получалась серная кислота в присутствии особо обработанной пемзы. Хотя работы Шнейдера и рекламировались во многих странах, но практических успехов они не принесл . Сам же Шнейдер говорил Я не перестаю верить, что достигну результатов, которые сделают значительный шаг в производстве серной кислоты. Моя главная цель — сконструировать аппарат, который мог бы заменить свинцовые камеры и платиновые трубки... [16]. [c.126]

На этом принципе основан метод определения свинца и олова в различных соединениях [268]. Использован жидкостный хроматограф Алтекс 312 с колонкой длиной 25 см, заполненной лихосорбом С-18 ODS с размером частиц 10 мкм. Объем вводимой пробы 200 мкл. Для анализа свинцовых соединений подвижной фазой служит смесь метанола с водой (80 20), подаваемая со скоростью 0,5 мл/мин. Содержание метанола в растворе постепенно повышают, доводя до 100% после пропускания 28 мл раствора. Хроматографические фракции по 1 мл собирают в пробирках, содержащих по 0,5 мл 3%-ного раствора иода, затем анализируют. Для разделения оловоорганических соединений в качестве подвижной фазы используют 97%-ный метанол. Спектры снимают на атомно-абсорбционном СФМ Хитачи , модель 170-70 с корректором фона, основанным на эффекте Зеемана. В качестве защитной атмосферы и газа-носи-теля использован аргон, расход 3 и 0,2 л/мин соответственно. Спектральная полоса пропускания 1,1 нм. Аналитические линии РЬ 283,3 нм и Sn 224,6 нм. Приняты следующие режимы анализа для свинца — сушка 20 с при 80 °С, озоление 10 с при 370 °С, атомизация 5 с при 2300 °С в чашке и 5 с при 2500 °С в трубке для олова — сушка 20 с при 80 °С, озоление 10 с при 400 °С, атомизация 5 с при 2300 °С в чашке. [c.271]

Масло АС-8 (М-8Б), ГОСТ 10541—63, смесь масла М-8, вырабатываемого по ТУ 38 101523—75, с многофункциональной алкилфе-нольной присадкой, депрессором и антипенной присадкой. Применяется всесезонно в двигателях с У-образным расположением цилиндров (ЗИЛ-430,. ЗИЛ-375, ГАЗ-53А и др.) и рядным расположением (ГАЗ-51А, ГАЗ-52-03, ЗИЛ-164А и др.), а также в двигателях всех моделей легковых автомобилей, за исключением автомобилей ВАЗ. [c.100]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология