Метод Червяк о. ва

Технологический расчет одночервячного пресса проводится либо на основе использования упрощенных уравнений гидродинамической теории, либо методом масштабного моделирования, если известны параметры модельной машины, удовлетворительно перерабатывающей заданный вид материала в тот же вид изделия. Для получения точных результатов диаметр червяка модельной машины должен быть > 50 мм. [c.339]

Метод расчета основан на определении изменения ширины твердой пробки в канале червяка по длине зоны плавления. [c.348]

На рис. 1.10 приведены схемы, иллюстрирующие методы непрерывного экструзионно-раздувного формования, периодического экструзионно-раздувного формования с осевым перемещением червяка и экструзионно-раздувного формования с применением поршневого аккумулятора расплава. [c.25]

В процессах переработки полимеров обычно приходится продавливать сыпучий материал через трубы или каналы разного типа. В литьевой машине плунжерного типа сыпучий материал проталкивается вперед движущимся плунжером. Материал движется в канале, который по достижении торпеды переходит в кольцевой зазор. В червячном экструдере материал протягивается вперед в спиральном канале, образующемся между червяком и корпусом. Таким образом, основными методами транспортировки и уплотнения, которые используются в процессах переработки полимеров, являются транспортировка и уплотнение за счет внешнего механического принудительного перемещения поршня и вынужденное движение и уплотнение вследствие перемещения граничной стенки в направлении потока. В первом случае трение между материалом и неподвижными стенками уменьшает транспортирующую способность, тогда как во втором — трение между твердым материалом и подвижными стенками становится источником движущей силы для транспортировки материала. Следует отметить, что эти два механизма транспор- [c.239]

Другой метод реализации описанного способа плавления осуществлен в одночервячных экструдерах и других машинах подобной конфигурации, в которых деформация материала является следствием напряжений сдвига, вызванных движением стенок. В частности, в червячных экструдерах, которые спроектированы и работают таким образом, что в зонах питания червяка (см. разд. 12.1) развиваются очень высокие давления, наблюдаются более высокие скорости плавления, чем те, которые предсказываются моделями плавления, основанными на анализе плавления по механизму теплопроводности с принудительным удалением расплава за счет движения стенок. [c.298]

Рис. 11.26. Экспериментальная проверка вида функции РВП в экструдере методом радиоактивного трассера (диаметр червяка 44,2 мм отношение длины червяка к его диаметру / D = 24 1 экструдируемый материал — жидкая полиэфирная смола в качестве трассера использован радиоактивный диоксид марганца ф, О — экспериментальные данные, кривая — теоретическое распределение времен пребывания).

Это означает, что возрастание давления в экструдере равно снижению давления в головке. Однако изменения массового расхода и давления представляют интерес не только как параметры процесса. С величиной генерируемого давления связаны также изменения те 1-пературы и мощности, потребляемой червяком экструдера. Наконец, мы заинтересованы в увеличении степени смешения, которая характеризуется функциями ФРД и ФРВ, или, другими словами, интерес представляют средняя деформация сдвига и среднее время пребывания материала в экструдере. Математические модели подсистем позволяют определить связь между основными интересующими нас технологическими параметрами (т. е. объемным расходом, распределением давлений и температуры, потребляемой мощностью, средней деформацией сдвига и временем пребывания) и всеми влияющими на процесс геометрическими (т. е. конструктивными) параметрами, реологическими и теплофизическими свойствами расплава, а также регулируемыми параметрами процесса (т. е. частотой вращения червяка, температурой червяка, цилиндра, головки). Эти зависимости можно использовать как при проектировании новых машин, так и для анализа работы существующих. В дополнение к основным регулируемым параметрам желательно исследовать и другие, такие, как изменение температуры в головке, изменение объемного расхода, однородность экструдата, разбухание и стабильность формы экструдата и параметрическую чувствительность процесса. В гл. 13, посвященной формованию методом экструзии, рассматриваются некоторые из этих параметров. [c.419]

Из сравнения выражений (12.2-31) и (12.2-29) видно, что протяженность зоны плавления в червяке с коническим сердечником всегда меньше, чем в червяке с каналом постоянной глубины. Более того, чем больше конусность, тем короче зона плавления, однако существует предельное значение конусности, превышение которого может привести к тому, что ширина твердого слоя будет иметь тенденцию к увеличению, а не к уменьшению (площадь поперечного сечения, разумеется, всегда уменьшается), что может вызвать закупорку винтового канала червяка, увеличение скорости движения пробки и возникновение автоколебаний. Обычно участки червяков с коническим сердечником характеризуют степенью сжатия, т. е. отношением глубины канала в зоне питания к глубине канала в зоне дозирования, хотя из изложенного выше ясно, что зону плавления следует характеризовать именно конусностью червяка, а не степенью сжатия. На рис. 12.16 показано влияние конусности сердечника на форму рассчитанного профиля твердой пробки. Ширина твердой пробки уменьшается, если Л/ф < 1, остается постоянной, если ЛАр = 1, и увеличивается при А > 1. Все эти случаи наблюдались экспериментально. Увеличение ширины твердой пробки означает, что уменьшение глубины канала оказывает большее влияние, чем интенсивность плавления. Такая ситуация часто возникает на участках червяка с коническим сердечником, следующим за зоной питания с постоянной глубиной канала. Таким образом, в начале конического участка X < Ш, и увеличение X не вызывает колебаний производительности и не нарушает механизм плавления с принудительным удалением расплава. Если же плавление начинается на участке червяка с коническим сердечником и Л/г15 > 1, то может оказаться, что устойчивое плавление по указанному механизму не удастся реализовать. В этих условиях плавление может происходить по другому, упоминавшемуся ранее механизму, например за счет диссипативного плавления—смешения, К сожалению, до настоящего времени отсутствует исчерпывающая информация по этим альтернативным механизмам плавления, а теоретические методы, позволяющие предсказать тот или иной механизм плавления в каждом отдельном случае, пока не разработаны. [c.446]

В зоне дозирования экспериментальные наблюдения неточны вследствие слишком малой ширины твердого слоя или в результате его разрушения. Эти особые условия плавления зависят от режима работы, конструкции червяка и свойств полимера. Профили пробки, показанные на рис. 12.17—12.19, рассчитаны с помощью модели, отличающейся от обсуждавшейся ранее только исключением некоторых упрощающих допущений. В частности, предположение о том, что расплав является ньютоновской жидкостью с постоянной вязкостью, заменено степенным законом, в который введен метод учета влияния температуры. Учтено также влияние радиального зазора между гребнем червяка и цилиндра и влияние кривизны винтового канала. Рис. 12.19 показывает, что в отдельных случаях простая ньютонов- [c.447]

На участке червяка с коническим сердечником используется, в принципе, тот же самый метод, но расчет профиля пробки производят по выражению (12.2-25). Конусность сердечника равна [c.451]

Упрочнения поверхности стали можно добиться специальными методами ее термической обработкой — поверхностной закалкой с нагревом токами высокой частоты и химико-термической обработкой цементацией и азотированием. Цементация и азотирование — процессы диффузионного насыщения поверхностного слоя детали углеродом и азотом, соответственно. Данной обработке подвергают такие детали машин и аппаратов, которые должны иметь износостойкую рабочую поверхность и вязкую сердцевину зубчатые колеса, коленвалы, кулачки,червяки и др. [c.631]

Термомеханический метод непрерывной регенерации позволяет значительно ускорить производство регенерата и обеспечить существенное повышение производительности и снижение себестоимости регенерата. Сущность метода состоит в пропуске измельченной резины, смешанной с мягчителями, через червячный пресс (червячный девулканизатор) с удлиненным корпусом при температуре 150—210 "С в течение 4—12 мин. Температура внутри девулканизатора изменяется постепенно вдоль червяка по зонам, сначала повышаясь до 190—210 X, затем понижаясь до 140—160 °С. [c.385]

ЭКСТРУЗИЯ полимерных материалов, метод изготовления изделий или полуфабрикатов, заключающийся в выдавливании материала через канал профилирующего инструмента (экструзионной головки). Этим методом перерабатывают до 50% всех выпускаемых термопластов, а такгке резиновые смеси (в резиновой пром-сти Э. часто наз. шприцеванием). Наиб, распространена Э. в экструдерах (шприц-машинах), рабочим органом к-рых служит вращающийся червяк (шнек), обычно с постепенно уменьшающейся глубиной винтового канала (см. рис.). Материал, напр, в [c.695]

Получение полипропиленовых пленок методом экструзии через кольцевую щель с последующим раздувом трубчатой заготовки можно осуществлять на том же оборудовании, которое используется для экструзии пленок из полиэтилена, если только оно позволяет установить температурный режим переработки, соответствующий пределам температур 220—250° С. Прогрев материала до достижения вязкотекучего состояния обеспечивается при его движении через цилиндр экструзионной машины. При изготовлении пленок методом экструзии с раздуванием расплавленный полипропилен обычно выдавливается через угловую головку, конструктивно сходную с головкой для экструзии разветвленного полиэтилена. Температура в головке экструдера обычно на 10—20°С ниже, чем на конце червяка [71]. Расплав выходит из головки в виде трубчатой заготовки и тотчас же раздувается сжатым воздухом в рукав до заданной толщины. Сжатый воздух для раздувания полипропиленовой трубы подается через дорн. С наружной стороны труба охлаждается воздухом, благодаря чему предотвращается чрезмерная деструкция полимера [76]. Раздувание трубы можно производить азотом. В этом случае готовая пленка имеет предел прочности при растяжении до 353 в то время как [c.263]

Диафрагмы для форматоров-вулканизаторов изготавливают методом литьевого формования в специальных прессах. Резиновые смеси приготавливают в две стадии с очисткой смеси в червячных фильтр-прессах. Затем смесь подают в червячную машину с диаметром червяка 150 или 200 мм и шприцуют в виде шнура прямоугольного сечения. Червячная машина может быть горячего (температура головки 80—85 °С, корпуса 70—75 °С) или холодного питания с вакуум-отсосом. Выходящий из головки червячной машины шнур разрезается механическим ножом [c.34]

Существуют различные методы моделирования работы червячных машин. Согласно Мак-Келви, если температура материала не является лимитирующим условием, то инвариантной величиной при моделировании выбирают частоту вращения червяка. При этом производительности модельной и промышленной машин будут относиться как кубы их линейных размеров. Однако при таком подходе относительная теплоотдача будет уменьшаться пропорционально размеру экструдера, вследствие чего неизбежен перегрев материала в промышленной машине. Таким образом, этот простой метод не подходит во всяком случае при моделировании экструдеров для резины, если только не принимается каких-либо эффективных мер для резкой интенсификации теплообмена с увеличением размеров установки. [c.253]

Более подходящим представляется метод моделирования, при котором частота вращения червяка уменьшается пропорционально увеличению его диаметра, а глубина канала растет медленнее, чем коэффициенты геометрического подобия. Тогда производительность промышленной установки увеличивается приблизительно пропорционально квадрату коэффициента подобия. [c.253]

С целью наиболее полного заполнения межвиткового пространства червяка МЧХ с диаметром червяка от 150 мм и выше целесообразно питать резиновыми листами шириной 900 мм, поступающими прямо с поддона и сжимаемыми питателем в гармошку или нарезанными методом Зиг-заг . [c.263]

Степень сжатия. Иногда для объяснения особенностей процесса в качестве веского аргумента используют понятие степени сжатия. Степень сжатия—это отношение объема винтового канала в зоне загрузки к объему винтового канала в зоне выдавливания на длине в один.шаг. Сжатие может быть достигнуто двумя способами уменьшением шага нарезки в направлении к головке или уменьшением глубины винтового канала. Последний метод наиболее распространен, поскольку облегчает изготовление червяка и позволяет сконструировать червяк с достаточно глубоким каналом нарезки в зоне загрузки. [c.121]

Метод 1. Четырехкратное повышение производительности достигается увеличением диаметра червяка вдвое при постоянной глубине канала н скорости враш,ения. Скорость сдвига возрастает при этом в два раза. Увеличение скорости сдвига улучшает процесс смешения, но в то же время может привести к перегреву материала. [c.129]

Метод 2. Двукратное повышение производительности достигается увеличением диаметра червяка вдвое при сохранении глубины канала и уменьшении в два раза скорости вращения червяка. Продолжительность пребывания материала в машине при этом удваивается. Несмотря на то, что скорость сдвига остается неизменной, увеличение продолжительности переработки материала вызывает повышение величины сдвиговых деформаций в два раза. Материал при этом может перегреваться. [c.129]

Метод 4. Четырехкратное повышение производительности достигается увеличением диаметра червяка вдвое, умножением глубины канала на "1/2 и делением скорости вращения червяка на у 2. Скорость сдвига остается неизменной, но продолжительность пребывания расплава в канале и деформации сдвига увеличиваются на 40%. Увеличение деформаций вызывает некоторое повышение температуры. Этот метод моделирования используется при конструировании большинства производственных машин. Один из путей снижения продолжительности пребывания материала в машине состоит в уменьшении длины червяка. Это относится и к методу 2, где продолжительность переработки удваивается. [c.129]

Взаимосвязь отдельных этапов процесса экструзии показывает, что для анализа процесса надо рассматривать совокупность всех фаз процесса. При таком анализе следует иметь в виду, что основным фактором, управляющим взаимодействием отдельных фаз процесса, является постоянство материального расхода полимера для любого сечения червяка. Поскольку объемная производительность экструдера определяется работой зоны дозирования, рассмотрим прежде всего методы математического описания работы этой зоны. [c.205]

Температура расплава на выходе из червяка также подсчитывается из выражения (V.143), только в этом случае вместо текущей координаты I подставляется значение фактической длины зоны дозирования Ig. Для ее определения необходимо вычислить длину зоны плавления, используя изложенный ниже метод. При этом каждому значению производительности при фиксированном значении скорости вращения червяка будет соответствовать своя длина зоны плавления. Поэтому фактическая длина зоны дозирования определяется выражением [c.243]

Описанный метод расчета давления на выходе из червяка основан на предположении, что сечение винтового канала по всей длине зоны дозирования неизменно. На самом деле это условие почти никогда не выполняется. В особенности это касается предположения о постоянстве глубины зоны дозирования. В большинстве случаев червяки современных экструдеров состоят из двух участков с резко различной глубиной винтового канала, соединенных ступенью сжатия — коротким участком с переменной глубиной винтового канала длиной от половины до одного шага. [c.244]

На практике объемы камер уменьшаются по направлению к головке (например, вследствие уменьшения шага), и только камеры, находящиеся в непосредственной близости от головки, оказываются заполненными расплавом полностью остальные заполнены частично. Работа экструдера в режиме голодного питания обычно практикуется для того, чтобы можно было управлять процессом и избежать, перегрузок. Метод расчета потока утечек был разработан Константиновым и Левиным [36, 37] и Янсеном [38]. Отметим, что утечки между камерами, уменьшая расход, вызывают интенсивное перемешивание, которое является очень важной особенностью двухчервячных экструдеров. Такое смесительное воздействие возникает как между вершиной гребней одного червяка и основанием другого, так и между боковыми гранями гребней, находящимися в зацеплении. [c.357]

Этот метод пригоден также для анализа пластицирующего экструдера. Результаты таких расчетов приведены на рис. 11.28. При больших скоростях вращения червяка происходит быстрое плавление полимера, и распределение деформаций оказывается подобным тому, какое наблюдается в экструзионном насосе. Увеличение скорости вращения червяка при постоянном объемном расходе приводит к увеличению противодавления. При этом происходит заметный сдвиг функции распределения деформаций в область более высоких значений деформации. И снова мы видим, что распределение деформаций в червячном экструдере довольно узкое. Следовательно, среднее значение деформации у [46] может служить критерием смесительного воздействия. Средняя деформация пропорциональна величинам ПН, QpIQd и 6. Рис. 11.29 иллюстрирует зависимость Y от угла винтовой нарезки червяка при различных значениях Qp/Qd- Пропорциональность средней деформации величине 1/Н установлена экспериментально, как было показано нами ранее при рассмотрении ФРД для случая течения между параллельными пластинами. Точно так же экспериментально было установлено, что средняя деформация возрастает при увеличении противодавления. Аналогичным образом установлены предельные значения угла нарезки червяка, [c.413]

Изложенное выше относится к мелким прямоугольным каналам. Решение задачи о течении в глубоких каналах с криволинейными стенками численными методами очень затруднительно. Однако можно оценить влияние формы, отдельно рассматривая изменение характера вынужденного течения и течения под давлением. Известно, что при течении ньютоновской жидкости стенки червяка уменьшают расход вынужденного течения и потока под давлением. То же самое верно и для неньютоновской (т. е. степенной) жидкости, но величина этого уменьшения является функцией как отношения HIW, так и показателя степени п. Кроме того, обобщенные кривые (т. е. коэффициент формы) можно рассчитать только отдельно для чистого вынужденного течения и чистого потока под давлением в отсутствие поперечного течения [6]. Можно аналогичным образом оценить влияние кривизны канала на расход вынужденного течения, сравнивая тангенциальное вынужденное течение в зазоре между концентрическими цилиндрами и вынужденное течение между параллельными пластинами [2Ь]. Отношение объемных расходов представляет собой поправочный коэффициент позволяющий оценить влияние кривизны его можно выразить в виде зависимости от RJR, в которой п играет роль изменяемого параметра (рис. 12.5). Для чистого потока под давлением [2с], когда длина канала не превышает Db — Н, влияние кривизЕЫ пренебрежимо мало. [c.425]

Упоминавшееся ранее приближенное моделирование путем суммирования и корректирования выражений для вынужденного течения и потока под давлением [2с1], однако, позволяет нам иногда использовать его как приближенный метод оценки неизотермических эффектов. На практике в первую очередь представляет интерес определение влияния неизотермических условий на производительность и среднюю температуру экструдата. Во многих реальных процессах червяк является термонейтральным, т. е. он не нагревается и не охлаждается. В таких случаях, как было показано в работе [2е], температура червяка очень близка к температуре расплава. Следовательно, основное влияние на расход оказывает наличие существенной разности между температурами цилиндра и расплава. Как видно из уравнения (10.2-46), разность температур может оказывать сильное влияние на расход вынужденного течения. С другой стороны, увеличение средней температуры экструдата является следствием постепенного изменения температуры в направлении течения. Применим метод смазочной аппроксимации и, разделив червяк на малые элементы конечных размеров, проведем детальный расчет для каждого элемента. Предполагая, что средняя температура в пределах элемента постоянна, составим уравнение теплового баланса, учитывающее тепло, передаваемое от стенок цилиндра, и диссипативные тепловыделения. Такой метод расчета позволяет определить изменения температуры по длине червяка и значения параметров степенного закона течения из общей кривой течения [т] (7, Т) ] для каждой ступени расчета при локальных условиях течения, а также вести расчет для червяка с переменной глубиной винтового канала. Таким образом, данная модель может быть названа обобщенной кусочнопараметрической моделью , в которой внутри каждого элемента различные подсистемы представляют собой либо кусочно-параметрические модели, либо модели с распределенными параметрами. Далее следует принимать во внимание неизотермический характер течения неньютоновских жидкостей при исследовании процессов формования в головке экструдера. Этой проблеме посвящен разд. 13,1. [c.427]

Процесс пластицирующей экструзии довольно сложен и отличается от процесса экструзии расплава протекающими физическими процессами, и в частности наличием стадии плавления. Его нелегко предсказать и смоделировать на основе известных принципов, не-прибегая к экспериментальным исследованиям. Качественное понимание процесса плавления стало возможным только после того, как Мэддок [9] и Стрит [10] разработали простой и остроумный экспериментальный метод визуального исследования процесса. Методика эксперимента заключалась в следующем. Экструдер, работающий в установившемся режиме, резко останавливали, охлаждали цилиндр до температуры, при которой расплав затвердевал в канале червяка, а затем быстро нагревали цилиндр, выталкивая червяк из цилиндра. [c.428]

Транспортировка материала в червячных экструдерах осуществляется за счет сил трения (см. разд. 8.13). Для описания транспортировки твердых частиц в мелких каналах можно использовать уравнение (8.13-7). Однако канал на участке зоны питания червячных экструдеров обычно имеет большую глубину, и его кривизной нельзя пренебрегать. Используя методы, разработанные Дарнеллом и Молом [15], и произведя те же самые упрощения, что и в разд. 8.13, получим описание процесса транспортировки твердого материала в глубоких каналах червяка. [c.434]

Так как плавление начинается в зоне питания, для расчета профиля пробки используют выражение (12.2-21). Плавление начинается у седьмого витка и оканчивается на 12,5 витка в конце участка зоны питания с постоянной глубиной канала. Поскольку Ф зависит от /1, которое в свою очередь является функцией X, расчет проводят плановым методом, В данном примере будем считааь, что один шаг расчета равен шагу червяка, и рассчитываем б, 1 и Ф при условиях, существующих в начале каждого шага. По более точной методике расчета оценку этих переменных производят в середине каждого шага. В данном примере в эти условия входит ширина пробки X, необходимая для расчета б. Поэтому приходится использовать итерационные методы. Такую процедуру можно легко осуществить на ЭВМ. Величину Ч) рассчитывают из уравнения (12.2-22), а значения х и Ф находят интерполяцией данных, представленных выше (для интерполяции используется соотношение 6162 яв I/ Х,/Х-.). Результаты расчетов представлены ниже в табл. 12.1. При расчете профиля пробки по выражению (12.2-21) на первом шаге принимаем, что Х,/ = 1. [c.450]

Непластифицированный асбонаполненный ПВХ, применяемый для изготовления линолеума, можно формовать в виде листов, экструдируя его через щелевую фильеру листовальной головки. При этом, однако, возникают следующие трудности во-первых, поливинилхлоридная композиция может подвергаться интенсивной термодест-рукции из-за сильного разогрева высоковязкого расплава во-вторых, будет происходить сильный износ корпуса и червяка экструдера, вызванный абразивными свойствами композиции и выделением агрессивных продуктов термодеструкции ПВХ (хлористый водород), повышающих интенсивность износа. Поэтому целесообразнее формовать линолеум методом каландрования, при котором удельная механическая работа, воздействующая на полимер при переработке, существенно меньше (ниже скорости сдвига, поскольку оба валка вращаются в одном и том же направлении). [c.616]

Приведенные параметрические расчеты позволяют оценить необходимые объемы смесителя непрерывного действия и мощность привода, исходя из заданной производительности оборудования. Однако они ничего не говорят об оптимальных размерах смешивающих элементов, диаметрах червяков, зазорах и других детальных конструктивных характеристик смесителя. Поскольку теория работы смесителей непрерывного действия только еще начинает формироваться, выбор конструктивных параметров смесителей различных мощностей в настоящее время производится в основном опытным путем с использованием методов размерного анализа, теории подобия и моделирования на лабораторной или полупроиз-водственной установке РСНД, геометрия которой подобна проектируемой промышленной. [c.169]

Небольшие червячные машины с Q= (50—100) кг/ч имеют низкий термический коэффициент полезного действия вследствие больших потерь тепла в окружающую среду. В то же время мощные (автогенные) машины характеризуются значительно лучшим энергетическим балансом, так как необходимое тепло генерируется в самом материале. Однако в автогенных машинах не исключена возможность перегрева материала при его интенсивной вихревой конвекции в канале червяка. Поэтому, вообще говоря, необходимо зонное регулирование температуры с подводом извне и отводом тепла наружу. При зонном регулировании важно также учитывать (особенно при переработке резиновых смесей и для любых пла-стицирующих экструдеров) температурные зависимости коэффициентов трения материала о червяк и корпус. Отсутствие всеобъемлющей теории экструзии вынуждает использовать для исследования процесса статистические методы регрессионного анализа и экстремального планирования многофакторного эксперимента [9—12]. Этот подход, однако, позволяя решать конкретные частные задачи, не вскрывает механизма процессов переработки. [c.248]

Метод 3. Восьмикратное повышение производительности достигается увеличением в два раза диаметра и глубины канала червяка при постоянной скорости вращения. Продолжительность переработки материала, скорость сдвига и величина деформации сдвига остаются неизменными. Карлей и Мак-Келви в своих расчетах использовали именно этот метод. Недостатком этого метода, как указывал Маддок, является высокое значение расхода при свободном выходе и низкая величина развиваемого давления, что характерно для червяка, обладающего крутой характеристикой. Такой червяк весьма чувствителен к изменению давления. [c.129]

Этот метод литья обладает рядом преимуществ. В обычной, поршневой машине в центре массы в зоне плавления создается пробка из нерасплавленных гранул. Поскольку расплав, образующийся в промежутке между стенкой цилиндра и этой пробкой, обладает плохой теплопроводностью, приходится поддерживать на поверхности цилиндра повышенные температуры. Червяк же непрерывно счищает расплавившиеся гранулы с поверхности цилиндра и одновременно приводит в соприкосновение с ней новые порции материала. Кроме того, в обычных литьевых машинах наличие торпеды на Пути движения расплава вызывает увеличение потерь давления. В червяке винтовая нарезка давит на материал по мере продвижения его вдоль цилиндра, вызывая циркуляционное движение в канале червяка и способствуя тем самым лучшему смешению материала. В поршневых машинах поршень давит на расплавленный материал через слой полурасплавленных гранул, тогда как в машинах с червячной пластикацией в. период впрыска червяк давит непосредственно на расплавленную массу. С применением червяка уменьшается продолжительность пребывания материала в машине, что очень важно для материалов, чувствительных к перегреву (например, для поливинилхлорида). К сказанному следует добавить, что эффективность работы иластицирующего устройства и производительность этих машин выше, чем обычных литьевых машин. Дальнейшие усовершенствования несомненно пойдут по пути увеличения скоростей и размеров литьевых машин. [c.136]

В свое время ставились эксперименты по визуальному исследованию траекторий движения частиц полимера в канале червяка. Наиболее убедительные и наглядные данные, подтвердившие винтовой характер линий тока в канале червяка, получены Эккером и Вален-тинотти. Для своего исследования эти ученые создали специальную установку, в которой червяк был неподвижен, а прозрачный корпус вращался вокруг него. В качестве рабочей среды была использована оптически прозрачная смесь низкомолекулярного полиизобутилена с парафиновым маслом. Для визуализации линий тока в жидкость добавляли небольшое количество aлю iиниeвыx опилок, движение которых регистрировалось оптическими методами. После опубликования этой работы гидродинамическая теория экструзии получила всеобщее признание. Однако использование ее уравнений для практических целей наталкивалось на ряд затруднений. Основным препятствием являлась невозможность определить длину участка червяка, занятого расплавом, а это не позволяло рассчитать ни одного параметра процесса даже в первом приближении. [c.11]

Поскольку входящее под знак ингеграла иш])аженис нь.гасчси сложной функцией параметров режима и характеристик экструдируемого материала, этот интеграл не удается свести к квадратурам. Для его вычисления можно использовать любые численные методы. Вполне удовлетворительные результаты дает замена участка червяка с коническим сердечником серией последовательно расположенных ступеней с постоянной глубиной, скачкообразно изменяющейся при переходе от одной ступени к другой. [c.254]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология