Выкипания скорость и давление

При определении кривых ИТК нефтяных смесей используют стандартные методы и аппаратуру. По ГОСТ 11011—64 для этих целей. рекомендуется аппарат АРН-2 с колонкой четкой ректификации диаметром 50 мм, высотой слоя проволочной насадки 1016 мм (рис. 1-4). Колонка имеет куб 2 с электрической печью 1 и конденсатор 5. Стандартом регламентируются условия перегонки скорость перегонки, остаточное давление, расход орошения и т. д., при соблюдении которых разделительная способность колонки соответствует 20 т. т. Аппарат АРН-2 обеспечивает достаточную четкость разделения нефтяных смесей, при этом интервал выкипания составляет 1—3°С. Очевидно, чем е фракционный состав отбираемых погонов, тем точнее получают истинные температуры кипения нефтяных смесей. Практически для интервала 3°С фракций получаются достаточно точные кривые истинных температур кипения. [c.20]

Так, на топливе Т-8 эксплуатировался сверхзвуковой пассажирский самолет Ту-144. Топливо РТ вследствие высокого давления насыщенных паров можно применять на этом самолете только при ограничении скорости сверхзвукового полета [21]. Плотность топлива Т-8В также выше (не менее 800 кг/м ), чем топлива РТ (ие менее 775 кг/м ). Топливо Т-6 превосходит остальные топлива по плотности (ие менее 840 кг/м ) и давлению насыщенных паров (не более 18,6 кПа при 150 °С). Температура выкипания топлива находится в пределах 195—308°С. При таком фракционном составе массовая теплота сгорания и характеристики горения мало отличаются от аналогичных показателей топлив облегченного фракционного состава. Это достигается оптимизацией углеводородного состава топлива, в частности низким содержанием ароматических углеводородов 5—9% (масс.) моноциклических и менее 0,5% (масс.) бициклических. [c.20]

Необходимым условием регулирования флегмового числа по заданным периодам включения и выключения реле времени является постоянство нагрузки колонны по пару. При установке флегмового числа вручную регулирование скорости выкипания необходимо для обеспечения постоянной разделяющей способности колонны и воспроизводимости результатов. Необходимую скорость выкипания можно поддерживать двумя методами стабилизацией мощности электронагревателя куба (преимущественно в процессах дистилляции) и регулированием этой мощности по перепаду давления потока пара в колонне (в процессах ректификации). [c.455]

МОСТИ ОТ варианта гидроочистки этих фракций (пределы выкипания 140—230 °С) давление колеблется от 2,5 до 5,0 МПа, объемная скорость от Ю до 8 ч- , а кратность циркуляции водородсодержащего газа от 300 до 500 на 1 сырья. [c.246]

Для того чтобы значительно снизить температуру в кубе, рабочее давление следует уменьшить до 100 или 50 мм. Тогда вещества, кипящие, например, при 150°/760 мм, будут кипеть при уменьшенном давлении соответственно при 90 и 70°. В некоторых случаях пониженное давление может оказаться даже необходимым. Перепад давления по колонке при уменьшении рабочего давления возрастает, если поддерживать постоянной скорость выкипания. Обычно, однако, возможная скорость выкипания при сильно уменьшенном давлении значительно меньше, чем при атмосферном давлении. Приближенно можно предсказать допустимую в вакууме скорость выкипания, помножив скорость выкипания при атмосферном давлении (если она известна) на квадратный корень из отношения давлений. Так, например, если смесь в данной колонке может выкипать при атмосферном давлении со скоростью 1 ООО мл в час, то скорость выкипания при 76 мм будет 1 ООО / 0,10=310 мл в час. Возможная скорость выкипания будет, видимо, несколько меньшей, что является результатом увеличившегося перепада давления вдоль колонки. При длинных колонках правило квадратного корня дает менее правильные результаты, чем при коротких. Работа под уменьшенным давлением с некоторыми смесями может привести к осложнениям с конденсацией пара. Циркуляция ледяной воды или ацетона, охлажденного сухим льдом, через конденсатор головки обычно обеспечивает полную конденсацию. [c.252]

Операцию захлебывания следует поддерживать до тех пор, пока жидкость не наполнит колонку и часть трубки в головке, ведущей к конденсатору. Если колонка снабжена манометром для измерения перепада давления, захлебывание можно продолжать до тех пор, пока перепад давления не станет равным статическому давлению, которое было бы вызвано, если бы колонка была наполнена жидкостью (при имеющейся температуре колонки). Как только захлебывание будет закончено и орошение станет нормальным, колонку следует захлебнуть второй раз, а если это необходимо, то и в третий раз или до тех пор, пока перепад давления не достигнет величины, максимальной при операциях захлебывания. Обычно второе и третье захлебывания не требуют такого подогрева куба, как первое, потому что первое захлебывание вызывает уменьшение свободного сечения колонки. Ни при каких условиях орошение не должно прерываться. Если это произойдет, то положительный эффект захлебывания будет частично или полностью потерян. Иногда в процессе захлебывания значительное количество продукта перебрасывается через конденсатор головки в приемник. Этот материал может быть возвращен в куб, как это описано в разделе IV, 1. После захлебывания нагрев рубашки уравнивают и регулируют скорость выкипания, пользуясь показаниями манометра для измерения перепада давления или с помощью других соответствующих приспособлений. [c.257]

Отсчеты манометра не являются абсолютным критерием скорости выкипания. В данной колонке при данных рабочих условиях определенное давление соответствует одной скорости выкипания для одной смеси и другой скорости выкипания для другой смеси. Например, перепад давления в миллиметрах ртутного столба для одного из типов колонок при скорости выкипания, равной 150 мл в час, были следующими [58] алкилат 2,5 мм алкилат 3,5 мм бензол 3,6 жл толуол 3,9 и ксилол 5 мм. Перепад давления в колонках с ситчатыми тарелками остается постоянным в пределах скорости выкипания от I 100 до 2 200 мл в час, однако выше и ниже этих пределов перепад давления вменяется соответственно скорости выкипания [121]. [c.257]

Желательно иметь таблицу полученных данных уже в процессе проведения разгонки, чтобы закрепить результаты работы. При работе высокоэффективных колонок, где процент удаляемого продукта в единицу времени обычно невелик, отсчеты следует делать ежечасно, в особенности, если загрузка состояла из сложной смеси или состав ее неизвестен. Эти отсчеты включают температуру пара, температуру куба, условия теплового равновесия в рубашке колонки, перепад давления, если он используется для измерения скорости выкипания, [c.259]

В аналогичном процессе, описанном Фостером [8а], применяется в качестве катализатора боксит. Температура очистки около 400° С и давление около 1 кг/см . Скорость подачи сырья в одном случае достигала 40 на 1 т катализатора в сутки. После очистки интервал выкипания очищенного бензина остается почти неизменным, октановое число повышается лишь на 3—4 единицы. Обессеривание весьма полное, содержание серы уменьшалось с 0,425 до 0,П1, или с 0,143 до 0,005%. Обессеривание очень заметно повышает восприимчивость бензина к тетраэтилсвинцу. Например, в одном случае наблюдалось уменьшение количества тетраэтилсвинца с 0,46 до 0,26 см на 1 л бензина для получения топлива с октановым числом 73. [c.376]

После падения первой капли дальнейшую перегонку проводят со скоростью 1 капля в секунду, регулируя соответствующим, образом подогрев. В течение разгонки отмечают объем собранного в приемник погона через каждые 25 °С в интервале температур от н. к. до 525 °С в пересчете на атмосферное давление по номограмме (см. рис. 49 и 50). Для продуктов, выкипающих ниже 500 °С при атмосферном давлении, отмечают температуру выкипания 98% и одновременно давление по вакуумметру. [c.149]

При температуре около 300 °С газойль начинает заметно крекироваться. Скорости крекинга углеводородов с одинаковыми пределами выкипания снижаются в последовательности парафины > нафтены > ароматические. По мере повышения температуры интенсивность крекинга возрастает и при температуре выше 700 °С происходит практически полное их разложение до кокса и водорода. Важнейшими параметрами крекинга являются время, температура и давление. В сравнительно узких пределах время и температуру можно считать практически взаимозаменяемыми, поскольку температура влияет главным образом на скорость реакции. Для подавления реакций полимеризации крекинг обычно ведут с малым временем контакта при высоких температурах. По той же причине в прошлом крекинг для производства городского газа проводили обычно при давлении, близком к атмосферному. [c.88]

Следует также отметить, что испарение происходит лишь на поверхности твердого или жидкого тела, и поэтому скорость этого процесса сильно зависит от величины новерхности. Вследствие этого процесс испарения сравнительно слабо отражается на термограммах. Однако при проведении нагрева в открытых сосудах давление насыщенного пара все же будет непрерывно возрастать и скорость испарения увеличиваться. При этом дифференциальная запись может показать незначительное поглощение тепла в виде плавного отклонения от нулевой линии, постепенно переходящего в эндоэффект выкипания. В результате начало процесса кипения оказывается размытым. Если же сосуд хорошо изолирован сверху, таких явлений не наблюдается. [c.110]

Б конкретных условиях работы двигателя при рабочих значениях температуры, давления и при оптимальной степени распыливания топлива скорость и полнота испарения определяются его испаряемостью. Чем быстроходнее двигатель, тем меньшее время отводится на процесс испарения и тем, следовательно, лучшей испаряемостью должно обладать применяемое топливо. Но при применении топлив с низкими температурами выкипания возникает жесткая работа дизелей. [c.114]

Давление в резервуаре повысилось самопроизвольно и не поддавалось-регулированию. К моменту заполнения резервуара при давлении 2,4 кПа нем находился остаток продукта объемом 9600 м , высотой 5 м. Трубопровод. для закачки сжиженного газа был подведен к резервуару сбоку, вблизи днища. В танкере находился тяжелый и теплый, с более высоким давлением насыщенных паров продукт. При перекачке в резервуар тяжелый продукт расположился на дне. Находившийся ранее на дне резервуара продукт, более легкий и холодный, с более низким давлением насыщенных паров, был вытеснен наверх. Причем смешение продукта из танкера с продуктом, находящимся в резервуаре, было незначительным. Статическое давление оказавшегося вверху продукта предотвращало испарение продукта из танкера (с более высоким давлением насыщенных паров). Такое положение некоторое время являлось стабильным, но различие температур в слоях вызвало быструю передачу тепла из нижнего слоя в верхний, что привело к увеличению скорости выкипания верхнего слоя, увеличению его плотности и повышению концентрации более тяжелых компонентов. Это динамическое состояние оказалось неустойчивым, так как в верхнем слое плотность продукта росла быстрее, чем в нижнем. Таким образом произошло расслоение продукта в резервуаре с последующей бурной сменой положения слоев (ролловером) и выходом большого объема газа в атмосферу. Повышение давления в резервуаре не превысило пределов, установленных для таких конструкций стандартом Американского нефтяного института, и механическая целостность резервуара не была нарушена. [c.133]

Исходная нефть — смесь западно-сибирских нефтей вакуумный газойль плотность при 50 °С 889 кг/м вязкость при 100 °С около 6 ммV , температура застывания 27 С содержание серы более 1,5 % (масс.) пределы выкипания 346 — 495 С. Условия процесса гидрокрекинга парциальное давление водорода 23 — 24 МПа , температура 390 —420 С, объемная скорость подачи сырья 0,8 — 1 ч кратность циркуляции водорода 1500 м /м . [c.127]

Решение вопроса о том, является ли вовлечение капель жидкости в поток пара существенным, будет зависеть от скорости выкипания и высоты парового пространства. В работе [EUF,1964] утверждается, что в котлах с быстрым разведением паров, где конденсат испаряется от нагревательных змеевиков высокого давления, вовлечение капелек жидкости водяным паром низкого давления становится существенным при скоростях потока свыше 3 м/с. В работе [ ouison,1956] показано, что в ректификационных колоннах с широкими расстояниями между тарелками скорость 2 м/с является пороговым значением для вовлечения. Таким образом, при скоростях истечения менее 2-3 м/с пробой в сосуде будет приводить к истечению только пара без капелек жидкости. [c.82]

При неизменных температуре, объемной скорости подачи сырья и общем давлении соотношение циркулирующего водородсодержащего газа и сырья влияет на долю испаряющегося сырья, парциальное давление водорода и продолжительность контакта с катализатором. Р1з данных о влиянии коэффициента циркуляции водорода на полноту удаления серы (рис. 75) видно, что кривая этой зависимости проходит через максимум. Это подтверждается также данными о жидкофазной гидроочнстке дистиллята ближневосточной нефти плотностью 845 кг/м с пределами выкипания 250— 350 °С и содержанием серы 1,5% при 377 °С, 5,25 МПа и объемной скорости 2,4 ч на алюмокобальтмолибденовом катализаторе [16]. При. дальнейшем увеличении количества водорода после полного испарения сырья парциальное давление паров сырья и, следовательно, степень его превращения снижаются. [c.234]

Способ осуществляется посредством каталитического гидрирования для удаления твердых веществ, растворимых или эмульгированных примесей из отработанных масел. Используются химический или физический методы для обработ ки масёл, содержащих водород, водородсодержащие смеси или растворители. Способ отличается тем, что гидрирование осуществляется в присутствии катализатора при температуре 350-480°С, давлении 20.0-40.0 МПа и объемной скорости от бора фракций 2-20 л/ч для уменьшения выхода гюгоиов с точкой выкипания > 350°С на 20-70%. [c.208]

Г од загртаки Масса катализатора, т Характеристика сырья пределы выкипания,°С плотность при 20 °С, кг/м содержание серы, млн Производительность по сырью, м / ч Объемная скорость подачи сырья, ч Давление на выходе последнего реактора, МПа [c.45]

Термической 1юлимеризацией получают как светлые, так и темные нефтеполимерные смолы. Для производства светлых смол используют фракцию с температурой вьшипания до 200 °С, для выработки темных смол — фракции с температурой выкипания выше 200 °С. Процесс протекает по радикально-цепному механизму с приемлемой скоростью при температуре 250-260 °С и давлении до 1,2 МПа продолжительность — до 12 ч. Выход ниропласта-2 составляет 35 5 % на сырье. [c.821]

Конструктивные особенности устройства, служащие для приведения в соприкосновение жидкости и пара, являются основными факторами, определяющими ВЭТТ. Эти особенности определяют и максимальную пропускную способность при данном диаметре колонн. Рабочая скорость, или скорость пара, или скорость выкипания—это скорость, с которой пар проходит колонну она выражается обычно количеством жидкости, эквивалентной-пару, проходящему через колонну в единицу времени. Поскольку в колонне имеется поток пара, постольку должна существовать разностьдавлений между кубом иверхней частью колонны. Эта разностьдавлений должна быть достаточной для того, чтобы поднимающийся пар мог преодолеть сопротивление стекающей жидкости при движении в промежутках между частицами насадки или между тарелками. Имеется некоторая максимальная пропускная способность, при которой перепад давления (разность давлений между кубом и приемником) становится настолько большим, что скорость восходящего пара нарушает нормальное стекание флегмы. В этих условиях избыточная жидкость вначале скапливается, заполняя колонну, а затем выносится наверх. Это явление называют обычно захлебыванием, оно нежелательно в ходе разгонки, однако им постоянно пользуются до начала разгонки для увеличения эффективности насадочных колонн, которое вызывается хорошим смачиванием всей насадки в течение короткого периода захлебывании перед разгонкой. [c.12]

Наиболее ценным для комбинаций внутреннего и наружного подогревате- лей является то обстоятельство, что такая система быстро реагирует на изменение давления в контактном манометре, который применяется для регулирования скорости испарения в кубе. Часть энергии, подаваемой в к>б, идет на то, чтобы поддерживать перегоняемую жидкость при температуре ее кипения, а остальная часть расходуется на теплоту испарения. Если наружный подогре- ватель обеспечивает всю первую часть энергии и 0% второй, то на долю внутреннего подогревателя остается 10% теплоты, необходимой для поддержания постоянной скорости испарения или выкипания. Поскольку количество выделяемого тепла невелико, массу внутреннего нагревательного элемента для того, чтобы снизить тепловую инерцию, можно сделать небольшой. [c.227]

Когда начинают разгонку, можно сократить время, если нагревать куб на полную мощность, какую только допускает подогрев, чтобы привести перегоняемое вещество к кипению как можно быстрее. При работе с низкокипящими веществами следует тщательно следить за показаниями контактного манометра для того, чтобы заметить начало кипения. В противном случае колонка может захлебнуться и большие количества дестиллята могут быть переброшены в приемник и ловушку. Как только кипение началось, подогрев следует уменьшить примерно до величины, необходимой для желаемой скорости выкипания и перепада давления. Если колонка имеет рубашку с обогревателем, которая компенсирует потерю тепла, требуется соответствующее регулирование в ней силы тока. Это регулирование может быть достигнуто лишь опытным путем. В конденсаторе появляются капельки воды, за исключением тех случаев, когда конденсируемая жидкость хорошо растворима в воде. Если количество появившейся в конденсаторе воды значительно, то ее следует удалить, как это описано в разделе IV, 1. Как только вода удалена, колонку можно захлебывать. [c.256]

Когда разгонка приближается к концу, скорость выкипания довольно быстро падает, если не пользоваться вытесняющей жидкостью. Если же применять ее, то конец разгонки будет виден благодаря быстрому возрастанию температуры в кубе и необходимости сильно увеличивать обогрев рубашки колонки. Когда температура паров поднимается до температуры кипения вытесняющей жидкости, разгонку оканчивают. При достижении этой температуры куб отъединяют от системы, регулирующей давление, выключают электроток и тотчас же создают атмосферное давление, вводя азот, свободный от кислорода, или углекислый газ. Положительное избыточное давление инертного газа в 50— 100 мм, рт. ст. предупредит окисление жидкости, удерживаемой насадкой при охлаждении и стоке флегмы в куб. По охлаждении до соответствующей более низкой температуры куб может быть отъединен, взвешен, очищен и вновь взвешен для того, чтобы определить вес остатка. Если же куб припаян к колонке, то остаток можно удалить, отсасывая его в тарированную склянку, и взвесить. Суммарный вес вещества, собранного в качестве дестиллята и остатка, бывает меньше, чем вес загрузки. Разность представляет собой статическую задержку колонки и материал, прилипший к стенкам куба. Эта часть материала может быть собрана, если в колонку ввести соответствующий низкокипящий растворитель, дать ей поработать с полным орошением, отобрать раствор и отогнать растворитель на соответствующей колонке с малой задержкой. Таким способом легко получить обратно от 98 до 100% перегнанного материала, если только во время разгонки не было утечки и применялась достаточно охлажденная ловушка для улавливания паров, проскочивших через конденсатор головки. [c.260]

Для того чтобы выполнить эту операцию в лаборатории, желательно объединить различные устройства, хотя бы так, как, например, это сделано в устройстве, показанном на рис. 9, чтобы значительно уменьшить число точек, требующих контроля. При расположении прибора, схематически показанного на рис. 12, подлежат регулированию восемь точек флегмовое число для каждой колонки (две точки) скорость выкипания в кубе каждой колонки (две точки) уровень жидкости в 4 и 8 (две точки) скорость подачи растворителя 2 (одна точка) скорость подачи питания (одна точка). При расположении колонки 4 несколько выше, чем 8, можно применять систему перетока самотеком из куба 5 колонки 4, так же как для колонки 8. Флегмовое число можно регулировать автоматически, пользуясь головкой с качающейся воронкой. Подогрев 4 и 8 требует небольшой подгонки в результате проведения некоторых предварительных опытов после того, как будут приобретены некоторые навыки работы на таком приборе. Скорость выкипания может регулироваться, если желают, автоматически с помощью манометра, измеряющего перепад давления в насадке колонки, так как перепад давления увеличивается с увеличением скорости разгонки. Таким образом, остаются две определяющие точки контроля скорости подачи питания и растворителя. Они могут регулироваться от руки или автоматически с помощью регулирования потоков в зависимости от имеющегося в лаборатории оборудования. В любом случае важно иметь приборы, указывающие на скорость этих пото1 ов в колонку 4. Вполне пригодны такие приборы, как ротаметры, диафрагмы или капиллярные устройства. [c.296]

Насадка из витков. Применение стеклянных или металлических витков [20, 21], а также малых стеклянных треугольничков в качестве насадки для низкотемпературных колонок было предложено Розом [22]. Стеклянные треугольники имели ВЭТТ примерно 25 мм они оказались хрупкими, и их трудно изготовить. Единичные витки небольшого размера из тонкой проволоки или стеклянной палочки имеют преимущество перед треугольниками, однако не было опубликовано каких-либо испытаний такой насадки при низких температурах. Весьма маленькие портативные колонки, описанные Саймонсом [23, 24], имели насадку из стеклянных колечек такого же типа. Бенольель [2] применил слой насадки высотой 368 см из единичных витков диаметром 2,4 мм, изготовленных из проволоки нержавеющей стали диаметром 0,25 мм, а также насадку слоем 368 см из витков диаметром 4,8 мм. из проволоки нержавеющей стали диаметром 0,40 мм, в колонке внутренним диаметром 3,5 см, работающей под давлением. Колонка испытывалась со смесью -гептан—метилциклогексан с полным орошением при атмосферном давлении и дала 100 теоретических тарелок. Стеклянная колонка внутреннего диаметра 8 мм с насадкой из одиночных витков с высотой слоя в 73,7 см при диаметре витка в 1,19 жж из проволоки диаметром 0,08 мм нержавеющей стали при испытании дала 70—80 теоретических тарелок при скорости выкипания 150 мл жидкости в час, опять-таки если испытание проводить со смесью к-гептан—метилциклогексан и обычном атмосферном давлении. [c.340]

Колонка, несколько похожая на описанную, имела ротор из нержавеющей стали [141]. Ее погоноразделяющая способность была максимальной при вращении ротора со скоростью 300 об/мин. При скорости выкипания 300 мл в час перепад давления был равен 0,03 мм рт. ст. Колонка работала при давлениях 0,01 — 2,5 мм рт. ст. при температуре в головке 80—200°. Для оценки колонки, работающей при низком давлении, пользовались смесью ди-н-бутил-фталата и ди-н-бутилазелаината [142, 143]. [c.407]

Скорость и полнота испарения бензина на раб Очих режимах двигателя зависят главным образом от темне-(ратуры (выкипания 90% фракции, а возможность обе-опече1ния пуска холодного двигателя —от температуры выкипания 10% фракции, давле1ния насыщенных иароз топлива, скрытой теплоты испарения, вязкости его и других свойств. Давление насыщенных паров бензина тесно связано с его фракционным составом и значительно изменяется с изменением температуры. [c.45]

На рис. 164 показано влияние фракционного состава топлива на изменение удельных расходов топлива и скорость нарастания давлений в двигателях, отличаюшдхся по конструкции камеры сгорания. Приведенные данные показывают, что в выбранном диапазоне температур выкипания топлив (от керосина до солярового масла) для двигателей, имеющих предкамеру и вихревую горячую камеру, фракционный состав топлива практически на удельный расход влияния не оказывает. Двигатель с вихревой камерой, не имеющей подогрева, более чувствителен к фракционному составу топлива. С увеличением выкипаемости топлива до 300° с 10% (соляровое масло) до 70% (80% [c.418]

Испытания активности катализаторов гидрирования проводят на сырье — фракции прямогонного дизельного топлива западносибирских нефтей с температурой выкипания 200— 350 °С и содержанием сернистых соединений 1,0%. Катали-зато1р (100—150 см ) загружают в реактор, отношение высоты слоя катализатора к внутреннему диаметру должно быть не менее 7 1. Продувают реактор водородом со скоростью 100 ч и опрессовывают трижды по 30 мин при /з, V2 и полном рабочем давлении. Для сушки катализатора реактор нагревают в токе водорода до 200 °С со скоростью подъема температуры 50°С/ч при давлении 2 МПа. Сульфидирование катализатора [c.190]

Reid 25 получил углеводороды с низким молекулярным весом, кипящие в пределах выкипания бензина, путем окисления нефтяных погонов при 300— 500 под давлением в 22 ат. Воздух, являющийся окислительным агентом, быстро про1пускается через жидкость в состоянии распыления, сравним ом с молекулярной дисперсией. Таким путем очень сильно повышается скорость реакции. Такое распыление воздуха получается с помощью очень быстро вращающихся мешалок (например мешалки Витта). Во время процесса окисления пары бензина удаляются и конденсируются. Путем понижения температуры окисления можно получить частично окисленные продукты, например альдегиды. [c.1067]

Дистилляты, если только они не очень ароматизова-ны, относительно плохо растворяют асфальтены при высоких температурах. Поэтому растворение в них при высоких давлениях легких продуктов крекинга приводит к выделению из раствора второй жидкой фазы асфальтенов, и осуществляется образование микросферических частиц кокса, взвешенных в жидких продуктах крекинга. При достижении в ходе крекинга состава жидкой фазы, являющейся плохим растворителем асфальтенов, скорость коксообразования определяется скоростью образования асфальтенов. С повышением предела выкипания фракций данной нефти или при некотором повышении ароматизованности дистиллята, выкипающего в заданных пределах, скорости образования асфальтенов и, в результате, коксообразования возрастают. При относительно малой глубине крекинга образующиеся асфальтены растворены в жидких в условиях крекинга продуктах, которые еще являются хорошим растворителем асфальтенов, так как давление газообразных продуктов относительно невелико и растворение их в жидкой фазе поэтому незначительно. [c.130]

Из данных табл. 5 следует, что при гидрогенизационной переработке смолы пиролиза могут быть получены следующие продукты 32,8% бензола, 12,3% толуола, 7,2% этилбензола, 7,9% растворителя типа коксохимического сольвента, 1,3% растворителя типа тетралина, 4,1% нафталина, 2,1% антрацена и фенантрена и 4,4% безвольного пека. В случае необходимости, выход тетралина может быть увеличен путем гидрирования дистиллата с температурой выкипания 200—250° С при более низкой объемной скорости или более высоком давлении. [c.167]

Ланден исследовал влияние топлив с различными пределами выкипания и одинаковым цетановым числом на период задержки воспламенения [И]. Им найдено, что топлива с одинаковыми цетановыми числами, но с более высокими пределами выкипания (315—370°) имеют всего на 4% больший период задержки воспламенения, чем топлива с низкими температурами выкипания (200—260°). В результате автор приходит к выводу, что испаряемость исследованных топлив оказывает очень незначительное влиянда на период задержки воспламенения, скорость нарастания давления и максимальное давление сгорания. [c.250]

При равновесии скорость выкипания определенного количества вещества всегда равна скорости равновесной конденсации такого же количества вещества. Такая система моновариантна (у=1-2 + 2 = = 1), и Тк и Тконд. будут зависеть от давления. Например, вода под давлением, равным 0,1 МПа, кипит при 100°С. Если давление понижается до 0,05 МПа, то понижается и температура кипения до 81°С. Повышение внешнего давления до 2,5 МПа увеличивает температуру кипения до 223 С. [c.581]

Запуск двигателя, в основном, затруднен при низких температурах окружающего воздуха. При запуске холодного двигателя частота вращения коленчатого вала, как правило, небольшая и колеблется от 40-50 мин (вручную) до 100-150 мин (от стартера). Необходимо иметь в виду, что вязкость смазочного масла с понижением температуры увеличивается, соответственно необходимо увеличивать усилие для проворачивания коленчатого вала и связанной с ним шатунно-поршневой группы. Поэтому скорость вращения коленчатого вала двигателя при низких температурах всегда будет меньше, чем при повышенных. В этих условиях разрежения во впускном коллекторе скорость потока воздуха в диффузоре карбюратора будет небольшим (3-4 м/с). При таких скоростях воздушного потока распыл бензина и подача его в цилиндры двигателя будут недостаточными. В результате образовавшаяся смесь бензина с воздухом оказывается переобедненной (а = 1,8...2,5), тогда как в пересчете на все поданное топливо а = 0,8...0,9. Для устранения этого явления горючую смесь искусственно обогащают до а = 0,8... 1,0 за счет прикрытия воздушной заслонки карбюратора при открытых жиклерах. При этом в пересчете на все поданное топливо а составляет 0,1...0,2. Поэтому во избежание переобогащения смеси по мере прогрева двигателя воздушную заслонку карбюратора вновь открывают. О легкости запуска холодного двигателя судят по температуре выкипания 10% фракции и температуре начала кипения бензина, а также по давлению насыщенных паров. Чем ниже температуры начала кипения и выкипания 10% фракции, чем выше давление насыщенных паров, тем легче при прочих равных условиях запустить холодный двигатель. Установлена эмпирическая зависимость температуры воздуха (I воздуха), при которой возможен легкий запуск холодного двигателя, от температуры перегонки 10% фракции (110%) и температуры начала его перегонки (I [c.41]

Исходная нефть-смесь занадно-сибирских нефтей вакуумный газойль плотность при 50°С-889кг/м вязкость при 100°С около 6 мм /с температура застывания 27°С содержание серы более 1,5 % (масс.) пределы выкипания 346-495°С. Условия процесса гидрокрекинга парциальное давление водорода 23-24 МПа, температура 390-420°С, объемная скорость подачи сырья 0,8-1 ч , кратность циркуляции водорода 1500 м /м . [c.199]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология