Давление влияние на разделение

Исследуем воздействие внешних параметров Р и Г на сорбционное равновесие и коэффициент разделения. Константа сорбционного равновесия не зависит от состава, но является функцией температуры и давления. Влияние этих параметров определяется соответствующими частными производными [c.44]

Заметное влияние на массоперенос в пористых телах оказывает явление капиллярной конденсации. В результате адсорбции на стенках пор образуется пленка конденсированной фазы с искривленной поверхностью. Анализ условий равновесия показывает, что гидростатические давления фаз, разделенных искривленной поверхностью, различны. Эта разность, называемая обычно капиллярным давлением, равна произведению межфаз-ного поверхностного натяжения ожг на кривизну поверхности [c.52]

Газовые смеси, содержащие низкокипящие углеводороды, разделяют либо методом низкотемпературной ректификации при атмосферном давлении, либо ректификацией под давлением. Для разделения термически нестойких п высококипящих органических веществ применяют вакуумную ректификацию при остаточном давлении 760—1 мм рт. ст. для уменьшения влияния температуры. Высокая производительность может быть достигнута применением метода расширительной перегонки нри остаточных давлениях 20—1 мм рт. ст. Термически нестойкие вещества нельзя перегонять непосредственно из куба, поэтому их перегоняют в мягких условиях с применением метода пленочной перегонки при остаточных давлениях 20—10 1 J iлt рт. ст. Для разделения вещество низкими упругостями паров и высоким молекулярным весом (250—1200) применяется молекулярная дистилляция, в которой достигаются остаточные давления от 10 до 10 мм рт. ст., при которых средняя длина свободного пробега молекул соизмерима с размерами аппаратуры. [c.292]

Влияние давления па разделение бинарных смесей углеводородов путем фракционной перегонки. Отчет ВНИИ НП, 1957. [c.238]

Изучение влияния давления на коэффициент газопроницаемости полимерных мембран показало, что коэффициенты проницаемости газов с низкими критическими температурами мало зависят от давления, в то время как коэффициенты, проницаемости газов с высокими критическими температурами сильно изменяются с изменением давления. Фактор разделения для газов, имеющих низкие критические температуры, не зависит от давления. Однако если применять смеси газов, различающиеся критическими температурами, то в этом случае повыщение давления существенно влияет на величину фактора разделения газов полимерными мембранами, т. е. фактор разделения можно варьировать в широких пределах путем изменения давления смеси газов [c.235]

Фильтры этой группы имеют вертикальную плоскую или цилиндрическую фильтровальную перегородку. При этом фильтрат в каналах фильтровальных элементов может перемещаться вдоль поверхности фильтровальной перегородки в направлении сверху вниз под действием силы тяжести или подниматься вдоль этой перегородки в направлении снизу вверх под влиянием разности давлений. При разделении на этих фильтрах неоднородных суспензий Следует учитывать возможность образования осадка, неоднородного По высоте фильтровальной перегородки, поскольку более крупные [c.353]

В случае схемы (I) уменьшение длительности импульса должно приводить к уменьшению выхода диизопропилбензола из-за более эффективного разделения кумола и пропилена. Как видно из рис. У.31, это не было обнаружено экспериментально — выход диизопропилбензола не меняется с шириной входного импульса. Авторы делают поэтому вывод о протекании реакции образования диизопропилбензола по схеме (II). В этом случае не происходит разделения молекул реагирующего вещества (кумола), необходимо учесть влияние разделения продуктов (диизопропилбензола и бензола) на скорость обратной реакции. При отсутствии дезалкилирования кумола выход диизопропилбензола увеличивается с уменьшением ширины импульса из-за разделения продуктов (диизопропилбензола и бензола). Однако напомним, что фактически уменьшение парциального давления при уменьшении ширины пика приводит к смещению равновесия в сторону крекинга и, следовательно, к соответствующему падению парциального давления кумола. Поэтому скорость диспропорционирования существенно уменьшается с уменьшением ширины импульса ввиду того, что порядок реакции выше единицы. Эти два противоположные влияния, но-видимому, в условиях опытов работы [31] компенсировали друг друга и выход диизопропилбензола не зависел от ширины импульса (см. рис. У.31). [c.236]

Мы уже видели, что в сверхкритической хроматографии давление оказывает большое влияние на коэффициент распределения а, значит, и на время элюирования соединений. Увеличение давления уменьшает коэффициент распределения и время элюирования. Это влияние особенно заметно вблизи критического давления. Для разделения смесей с широкой областью температур кипения полезно использовать способ программирования давления. Полагаем, что этот эффект сравним с эффектом программирования температуры в обычной газовой хроматографии. [c.78]

Влияние градиента давления на разделение в газовой хроматографии. [c.24]

Разделение О2 и СН4. Адсорбент активир. уголь, газ-носитель Не и N2. Изучено влияние т-ры колонки, скорости газа-носителя и градиента давления на разделение. [c.35]

Влияние перепада давления на разделение методом газовой хроматографии. [c.55]

Для изучения влияний гена АПФ на уровень кровяного давления исследовалась выборка из якутской популяции. Были выделены 3 подгруппы, в соответствии с определенным генотипом по гену АПФ и для каждой подгруппы были вычислены средние значения систолического, диастолического и пульсового давления. Не обнаружено достоверно значимых различий между средним значением давления для групп с различными генотипами при анализе полиморфизмов генов АПФ и ангиотензиногена. Отличия также не были обнаружены и при проведении анализа уровня кровяного давления в разделенных по половому признаку группах. Таким образом, данный полиморфизм не оказывает влияния на уровень кровяного давления в изучаемых группах (табл. 5). [c.331]

В некоторых случаях разделения бинарных систем гомогенных в жидкой фазе азеотропов используются двухколонные схемы, давления в обеих колоннах которых подобраны таким образом, чтобы обеспечить выделение практически чистых компонентов. В этих случаях выбор давлений в колоннах определяется уже характером их влияния на азеотропную концентрацию. [c.180]

Отклонение реальной тарелки от нормы для теоретической ступени контакта имеет следствием сужение разрыва между составами фаз па смежных тарелках, приводящее к увеличению числа реальных тарелок против теоретически необходимого для данного разделения. Причины подобного рода отклонений оказываются самыми разнообразными и зависят от множества условий, определяемых как рабочими параметрами режима колонны — давлением, температурой, количествами паровых и жидких потоков, так и свойствами разделяемой системы — плотностью и вязкостью паров и флегмы, относительной летучестью ее компонентов, поверхностным натяжением насыщенной жидкости. Следует также указать и на влияние чисто конструктивных факторов, таких, как тип тарелки, размеры сливного устройства, расстояние между тарелками. Учет совокупного действия всех указанных факторов весьма сложен, и этим объясняется широкое привлечение эмпирических корреляций для определения эффективности реальных тарелок. [c.209]

Для переработки тяжелых нефтяных остатков и дистилля-ционного сырья используют установки термического крекинга. Б отличие от атмосферной и вакуумной перегонки, при которых нефтепродукты получают физическим разделением нефти на соответствующие фракции, отличающиеся по температурам кипения, термический крекинг является химическим процессом, происходящим под влиянием высокой температуры и давления. При термическом крекинге одновременно протекают реакции распада, уплотнения и перегруппировки. [c.82]

Мембраны второго типа характеризуются существенным влиянием поверхностных явлений, прежде всего адсорбции возможно появление конденсированной фазы и эффекта капиллярности химический потенциал компонента зависит не только от температуры, давления и состава газовой смеси, но также и от свойств матрицы за счет поверхностной энергии. Влияние скелета мембраны на процесс разделения не ограничено, как в газодиффузионных, чисто структурными характеристиками, а предполагает появление новых видов массопереноса. Однако транспорт компонентов в основном материале мембраны исключен. Примером такого рода систем являются микропористые структуры и газовые смеси под давлением, содержащие компоненты со значительной молекулярной массой. [c.13]

Влияние поверхностного потока на процесс разделения определяется избирательностью сорбционного процесса, и, как показано выше, в основном противоположно эффекту разделения за счет эффузии. При сорбции газа поверхностная концентрация компонентов с большей молекулярной массой заметно больше, что влечет уменьшение a ij и даже изменение результата процесса состав проникшего потока обогащается газами с большей молекулярной массой. По-существу, практически почти всегда имеют дело с сорбционно-диффузионными мембранами, поскольку даже для гелия Тс Т) доля поверхностного потока, по данным [3], достигает 13—25%. Газодиффузионный механизм переноса в пористых мембранах является определяющим для легких газов при низких давлениях Р РуС и высоких температурах Т>Тс- Разделение смесей паров углеводородов и других веществ с большой молекулярной массой всегда сопряжено с поверхностными явлениями, вклад которых в общий перенос массы соизмерим с диффузионным [3, 16]. [c.65]

Влияние концентрационной диффузии и фильтрационного переноса на селективность процесса разделения газовых смесей в пористых мембранах исследовалось в работе [20]. На рис. 2.8 приведены результаты расчетов фактора разделения ац, как функции отношения давлений в дренажном и напорном каналах, для смесей N2 и СО2 при различных значениях эффективного радиуса пор, среднего давления газа в мембране и температуры процесса. Видно, что селективность процесса максимальна при малых размерах пор и низком среднем давлении в мембранах, т. е. в условиях, исключающих концентрационную диффузию и фильтрационный перенос и соответствующих свободномолекулярному течению газа в порах мембраны [c.66]

Исследуем селективность процесса разделения смеси. Сначала выясним влияние состава и температуры на идеальный фактор разделения ац° (Т, Рст) при Рст О затем определим влияние неидеальности газовой фазы, т. е. отношения коэффициентов активности Р, Хг,. . . , Хп)(Т, Р, Хи. . , Хп) далее, оценим влияние функции давления Qi/(Р, Г, С],.. ., С ) наконец, рассмотрим взаимосвязь между селективностью, проницаемостью и химической природой полимерной матрицы мембраны. [c.105]

Для анализа влияния давления газовой смеси на идеальный фактор разделения можно воспользоваться уравнениями (3.64), (3.65) и (3.69). Если допустить, что сжатие мембраны и вызванное этим уменьшение свободного объема матрицы действует идентично для всех компонентов смеси, то из уравнения (3.69) можно исключить коэффициенты и и х/, учитывающие [c.108]

До недавнего времени при разделении газовых смесей основное внимание уделяли расчету массопереноса в мембранах, считая эту стадию процесса лимитирующей. Внешнедиффузионные сопротивления в напорном и дренажном каналах принимали пренебрежимо малыми. Однако создание высокоселективных высокопроницаемых асимметричных мембран и применение их при значительных давлениях в напорном канале изменили ситуацию в этих условиях влияние внешнедиффузионных сопротивлений сопоставимо с сопротивлением внутреннему массопереносу в мембране. Поэтому целесообразно расчет и анализ работы аппаратов с разными (по структуре) типами мембран проводить раздельно. [c.159]

В модуле с симметричными мембранами (в виде сплошных пленок толщиной 15—30 мкм и сплошных или непористых полых волокон) взаимное направление газовых потоков в напорном и дренажном каналах существенно влияет на эффективность разделения, причем наиболее рациональна схема с про-тивоточным движением. В модуле с высокопроизводительными асимметричными или композиционными мембранами влияние организации на эффективность разделения неоднозначно и в значительной степени зависит от профиля давлений в пермеате. Наиболее сильно это проявляется при использовании модулей с полыми волокнами. [c.180]

Анализ соотношений для эксергетического к. п. д. и приведенных массообменных характеристик показывает, что эти величины оказываются функцией отношения (а не разности) давлений в напорном и дренажном каналах. Однако масштабный поток, согласно (7.59), непосредственно зависит именно от разности давлений (Р —Р"), коэффициента проницаемости и толщины диффузионного слоя мембраны. Следовательно, производительность мембранного модуля также окажется функцией этих характеристик мембраны и технологического режима. Повышение разности давлений при сохранении оптимального их отношения (е е ) позволит интенсифицировать мембранное разделение при сохранении максимума энергетической эффективности. Разумеется, этот путь интенсификации ограничен возрастающим негативным влиянием внешнедиффузионного сопротивления массообмену (см. гл. 4). Далее будет дана оценка потерь эксергии в результате этого влияния. [c.248]

С ростом давления Яf и доли проникшего потока 0 влияние диссипативных процессов быстро нарастает, хотя доля потерь эксергии за счет внешнедиффузионного сопротивления в напорном канале не превышает 1%. Из этого не следует, что процесс внешней диффузии несущественен для энергетики мембранного разделения. [c.265]

Важными технологическими параметрами, определяющими эффективность процесса разделения воздуха с помощью мембран, являются температура и перепад давлений через мембрану. Наиболее полно влияние этих параметров исследовано на примере разработанного в СССР и внедренного в различных отраслях народного хозяйства процесса разделения воздуха на аппа- [c.308]

К аппаратам промышленных масштабов предъявляются требования, определяемые условиями их изготовления и эксплуатации. Прежде всего, промышленные аппараты для осуществления мембранных процессов, в том числе и для обратного осмоса и ультрафильтрации, должны иметь большую рабочую поверхность мембран в единице объема аппарата. Они должны быть простыми в сборке и монтаже ввиду необходимости периодической смены мембран. При движении жидкости по секциям или элементам аппарата она должна равномерно распределяться над мембранной поверхностью и иметь достаточно высокую скорость течения для снижения влияния концентрационной поляризации (см. стр. 170). При этом перепад давления в аппарате должен быть по возможности небольшим. Кроме того, необходимо выполнение всех требований, связанных с работой аппаратов при повышенных давлениях обеспечение механической прочности, герметичности и т. д. Создать аппарат, который в полной мере удовлетворяет всем требованиям, по-видимому, невозможно. Поэтому для каждого конкретного процесса разделения следует подбирать конструкцию аппарата, обеспечивающую наиболее выгодные условия проведения именно этого процесса. [c.115]

Исследовано распределение давления жидкости и пористости внутри осадков, образующихся в процессе фильтрования при постоянной разности давлений на внутренней стороне сферических и цилиндрических перегородок [77]. Найдено, что различие между процессами внутреннего и внешнего фильтрования обусловливается ослаблением локальных сжимающих усилий в первом случае. Приведены результаты опытов на полусферической перегородке диаметром 76 мм по разделению суспензии карбоната кальция с концентрацией 0,04— 0,1 г-см" при размере частиц 6 мкм разность давлений 0,15—0,40 МПа. Проанализировано влияние сопротивления перегородки на распределение давления в осадке. [c.69]

Было проведено исследование влияния давления на производительность колонны для отгонки бутана . При максимальной производительности давление изменялось в зависимости от желаемого разделения от 5 до 10 ат. В пределах 1,5 ат от оптимального давления влияние давления на производительность было мало. По этой причине и ввиду того, что количество флегмы увеличивается с давлением, оптимальное давление должно быть ниже, чем давление при максимальной производительности. Аткинс и Вильсон рекомендуют выбирать в эксплуатационных условиях наиболее низкое давление, которое позволило бы удовлетворительно сконденсировать дистиллят и флегму при нормальных температурах охлаждающей воды. [c.376]

Исключительно вредное влияние разделения частиц насадки на эффективность колонки подробно обсуждалось в предыдущем разделе. Гиллемин [59—62] предложил способ заполнения колонки насадкой, при котором исключается разделение частиц и который обеспечивает равномерное распределение насадки в колонке. В основе этого способа лежит псевдоожижение насадки после ввода ее в колонку. При псевдоожижении тригональная упаковка частиц насадки переходит в тетраэдрическую. Благодаря этому уменьшается сопротивление колонки потоку газа и перепад давлений на ней. Псевдоожижение осуществляют следующим образом. После заполнения колонки насадкой ее ставят вертикально и сверху к ней присоединяют удлинительную трубку того же диаметра. Затем через колонку снизу вверх продувают газ. По мере увеличения потока продуваемого газа наступает момент, когда частицы насадки начинают двигаться независимо друг от друга и не соприкасаясь друг с другом. В таком состоянии насадку выдерживают в течение 5 мин, и при этом происходит ее перемешивание. Затем поток газа постепенно уменьшают до тех пор, пока насадка не осядет. После этого колонка готова к употреблению. [c.129]

Относительное удерживание является мерой селективности, разделяющей системы. Чем селеисгивнее неподвижная фаза удерживает один из двух компонентов, тш больше относительное удерживание обоих компонентов. Если а равно 1, то это означает, что в данной системе отсутствует термодинамическое различие между обоими компонентами и их нельзя разделить. Позднее мы подробно рассмотрим влияние величины относительного удерживания на разделение зон двух веществ. В равновесных условиях, которые в хроматографии почти всегда достигаются [1,2], относительное удерживание а является термодинамической характеристикой, зависящей при постоянной температуре только от природы соединений, входящих в пробу, и свойств неподвижной и подвижной фаз. Поскольку в жидкостной хроматографии высокого давления влиянием носителя никогда нельзя полностью пренебречь, то значение а меняется в зависимости от величины покрытия носителя неподвижной жидкой фазой. Определяя относительное удерживание различных соединений на одинаковых разделительных колонках при их продолжительном использовании, можно установить случайное изменение свойств разделительной колонки. Это испытание следует часто повторять. [c.16]

Оптимальное давление обычно соответствует применению наиболее дешевого хладоагента для конденсации паров в церху колонны, поэтому лучше использовать более высокое давление, нежели пониженное. Указанное обстоятельство достаточно убедительно иллюстрируется графиком влияния давления на приведенные затраты при разделении смеси изо- и нормального бутанов [7] (рис. 11-23). Как видно из рисунка, в интервале от 0,1 до [c.125]

Четкость выделения зон адсорбции зависит от природы разделяемой смеси и адсорбента, а также от условий проведения процесса температуры, давления, скорости подачи разделяемого потока. При хорошей дифференциации зон адсорбции появление компонентов в выходном потоке строго последовательно при этом говорят о хроматографическом разделении исходной смеси. В промышленных условиях хроматографического разделения, как правило, не происходит, такая цель и не ставится обычно решается задача извлечения из исходной смеси одного или нескольких целевых компонентов. В последнем случае процесс ориентируется на извлечение ключевого компонента — наименее сорбируемого из целевых. Появление ключевого компонента в выходном потоке является сигналом о необходимости прекращения процесса адсорбции. В силу обратимости процесса адсорбции адсорбированные компоненты можно удалить из слоя адсорбента, т. е. десорбировать. На процесс десорбции особое влияние оказывает повышение температуры слоя адсорбента и создаиие потока газовой (паровой) фазы — десорбирующего (регенерационного) потока. В результате осуществления процесса десорбции получают целевые компоненты в виде продукта и регенерированный (освобожденный от адсорбированного вещества) адсорбент. Слой адсорбента, таким образом, последовательно переходит из цикла адсорбции в цикл регенерации. Цикл регенерации, в свою очередь, подразделяется на стадию нагрева (собственно десорбция) и стадию охлаждения (снижение температуры слоя адсорбента до температуры адсорбции). В соответствии с этими стадиями адсорбционного процесса путем последовательного переключения перерабатываемого потока с одного адсорбционного аппарата на другой организуется непрерывный производственный процесс. [c.93]

Но все-таки общее направление движения нефти в конечном счете определяется тектоникой, поэтому, если можно сп-орить о роли тех или иных синклинальных форм на фоне других тектонических структур, то ни в коем случае нельзя отрицать громадного значения и роли больших депрессий регионального характера, названных нами геосинклиналями. Ведь в них-то и происходило накопление первично битуминозного материала — так называемой материнской породы. Здесь под влиянием повышенной температуры и давления и при участии других факторов (анаэробных бактерий) происходило превращение органического материала в диффузно рассеянную в породе нефть, и отсюда началось ее движение вследствие разницы в удельном весе воды и нефти происходит их разделение и подъем последней вверх по восстанию. На своем пути поднимающаяся из геосинклиналей с места своей родины нефть встречала различного рода препятствия тектонического характера в виде литологических особенностей того или иного пласта, и в этих преградах происходило ее накопление и образование нефтяных залежей . Отрицая возможность накопления нефти в некоторых локальных структурных типах синклиналей, нельзя забывать огромного значения и роли геосинклиналей в образовании и аккумуляции нефти. [c.272]

Экспериментально установлено, что закономерности эффузионного разделения соблюдаются достаточно строго лишь при Я->0. Влияние давления на проницаемость паров через пористые мембраны показано на рис. 2.5, где использованы опытные данные по проницаемости бутана через пористое стекло Вп-кор при 0°С [3J. Комплекс Ai MiT)° представлен как функция относительного давления PjPv T), определяющего, согласно (2.27) и (2.28), адсорбционный потенциал. Интересно, что проницаемость заметно выше предсказанной теорией, даже Б области, где заведомо обеспечен режим свободномолекулярного течения. При дальнейшем росте давлени в порах мембраны проницаемость монотонно увеличивается, экспериментальная кривая имеет четко выраженный максимум и довольно крутую ниспадающую ветвь. [c.58]

Рис. 4.27 дает представление о характере изменения коэффициента извлечения /Си с ростом давления в напорном канале, при этом имеется возможность сравнить процессы при одностороннем и двустороннем проницании, при вынужденном и смешанноконвективном движении газа с моделью идеального вытеснения (кривая 1). Видно, что внешнедиффузионное сопротивление резко снижает массообменную эффективность мембранного разделения, причем наблюдается максимум зависимости К = Р ). Положение максимума смещается в сторону больших давлений при интенсификации процесса массообмена в результате свободной конвекции, а также при двустороннем расположении мембраны в канале. С ростом коэффициента деления 0 смещение максимума зависимости Ka f Pf) имеет более сложный характер при увеличении 0 от О до 0,5 оптимум смещается в сторону более низких давлений — это область нарастания внешнедиффузионных сопротивлений (см. рис. 4.26). Далее, с ростом 0, оптимальное значение давления Р смещается в сторону больших значений — здесь влияние массообмена в газовой фазе падает вследствие истощения смеси. В гл. 7 дан анализ влияния массообменных процессов в каналах на энергетику мембранного разделения газов, который, позволит дать рекомендации по выбору оптимального давления в аппаратах. [c.156]

Л. Н. Чекалов с сотр. [16] проанализировали влияние организации потоков в модуле плоскопараллельного типа на эффективность разделения. Они оценили влияние параметра С = = ехр(—18о/гО) при разделении воздуха с помощью модуля на основе асимметричной мембраны из поливинилтриметилсилана (ПВТМС) и пористой подложки из поливинилхлорида (ми-пласт) при перепаде давлений на мембране Ар 0,1 МПа. Коэффициент диффузии в пористом слое в первом приближении принимали равным коэффициенту молекулярной диффузии [c.182]

Влияние внешнедиффузионного сопротивления на массообменную и энергетическую эффективность процесса разделения смеси СО2—N2 в плоскокамерном модуле с мембраной из поливинилтриметилсилана исследовано в работе [9]. Результаты расчета коэффициента извлечения /Си = 0г/р/х/ как функции давления в напорном канале были представлены и обсуждались в разд. 4.4 (см. рис. 4.27). [c.265]

Более перспективно для извлечения диоксида серы из сбросных и технологических газов применение мембран Серагель , высокопроизводительных и селективных к ЗОг, обладающих достаточной химической стойкостью в среде диоксида серы [126, 127, 131]. Результаты экспериментов по разделению ЗОг-содер-жащих газов на композиционных мембранах Серагель с толщиной диффузионного слоя 10 мкм представлены на рис. 8.42 и 8.43 [131, 137]. Как видно из рисунков, концентрация 50г в пермеате растет с увеличением скорости газа в напорном канале мембранного аппарата, причем при г/ р>6 увеличение концентрации ЗОг незначительно. Влияние давления на концентрацию диоксида серы в пермеате сказывается в интервале 0,1 — 0,5 МПа. Повышение давления с 0,5 до 1,0 МПа на концентрацию 502 в пермеате практически не влияет. [c.332]

Исследовано [164] влияние ряда органических веществ на характеристики разделения 0,01 М раствора МаС1. В качестве мембран использовали ацетатцеллюлозные пленки производства ВНИИСС (г. Владимир). Рабочее давление составляло 5,0 МПа, температура 20 2°С. [c.194]

Отмечена сложность исследования равномерности проникания твердых ча стйц в пористый слой при разделении малоконцентрированных суспензий с тонкодисперсными частицами и вязкой жидкой фазой, что объяснено совместным влиянием ряда микрофакторов и небольшой глубиной проникания [128]. Распределение частиц по толщине слоя исследовано с помощью установки для фотометрирования интенсивности свечения люминофорных частиц, аккумулированных слоем. На фильтре с горизонтальной перегородкой из лавсановой ткани поверхностью 22,4 см формировался слой перлита путем разделения его суспензии в кремнийорганической жидкости при концентрации 2,5%. Затем на фильтре разделялась суспензия люминофорных частиц в той же жидкости при концентрации 0,01—0,25% и постоянной разности давлений. Установлено, что аккумулирование частиц в пористом слое происходит на относительно небольшой глубине, которая не зависит от времени фильтрования при данной концентрации, но существенно увеличивается при ее уменьшении с повышением вязкости жидкой фазы глубина проникания частиц также увеличивается. Последнее объяснено следующим образом. При изменении направления движения жидкости в извилистой поре сила инерции приближает твердую частицу к стенкам поры, что сопровождается торможением частицы и уменьшением глубины ёе проникания в пористый слой. При увеличении силы трения, обусловленной повышением вязкости жидкости, приближение твердой частицы к стенкам поры затрудняется и глубина ее проникания в пористый слой увеличивается. [c.111]

В связи с зависимостью удельного сопротивления осадка от многих факторов и возникновением уравнения (111,39) сопоставлены величины удельного сопротивления с показателем степени в упомянутом уравнении, который назван кинетическим параметром [151]. Исследовано разделение 15 водных суспензий неорганических реактивных солей при плотности твердых частиц 2,1 — 7,0 г-см и среднем размере их в основном 5—30 мкм. Лабораторные опыты проведены на фильтре с перегородкой из фильтро-миткаля поверхностью 36 см при постоянной разности давлений З-Ю Па. Установлено, что удельное сопротивление осадка меньше для частиц с большей плотностью (хлорид талия), когда наблюдается быстрое оседание частиц и фильтрование происходит при скорости, приближающейся к постоянной это соответствует значениям т, близким к 1. Найдено, что удельное сопротивление осадка больше для тонкодисперсных частиц (сульфат бария), что соответствует значениям т, близким к 0,5. Отмечено, что соответствие между удельным сопротивлением осадка и кинетическим параметром лишь приближенное, причем в некоторых случаях расхождение существенное. Это объяснено влиянием искажающих микрЬ-факторов. [c.141]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология