Перегонка, влияние давления

Влияние давления на свойства азеотропных смесей. При изменения давления, под которым ведется перегонка, состав азеотропной смеси обычно изменяется. Направление, в котором влияет увеличение или уменьшение давления, зависит от величины углового коэффициента кривых упругости пара компонентов азеотропной смеси. В некоторых случаях таким путем можно разделить азеотропную смесь. Например, на рис. 17 можно видеть, что имеется возможность избежать образования азеотропной смеси воды и этанола, если снизить давление перегонки ниже 70 мм рт. ст. [33]. Наоборот, как видно из рис. 18, азеотропная смесь метанола и метилэтилкетона (МЭК) уже не образуется, если давление перегонки выше 3000 мм рт. ст. [8]. В табл. 24 приведены данные, показывающие влияние давления на систему метанол — бензол. Следует отметить, что по мере роста давления увеличивается и разность А температур кипения чистых компонентов. Дальнейшее увеличение давления должно в конце концов [c.122]

Для переработки тяжелых нефтяных остатков и дистилля-ционного сырья используют установки термического крекинга. Б отличие от атмосферной и вакуумной перегонки, при которых нефтепродукты получают физическим разделением нефти на соответствующие фракции, отличающиеся по температурам кипения, термический крекинг является химическим процессом, происходящим под влиянием высокой температуры и давления. При термическом крекинге одновременно протекают реакции распада, уплотнения и перегруппировки. [c.82]

Температура кипения жидкости зависит от внешнего давления. Так, вода при давлении 0,1 МПа (760 мм рт. ст.) кипит при 100° С, а при повышении давления, например, до 0,4 МПа (3040 мм рт. ст.) — только при 144° С. Таким образом, чем выше внешнее давление, тем выше температура кипения, и наоборот, при пониженном внешнем давлении или разрежении (в вакууме) вода кипит при меньшей температуре. Влияние давления сказывается на температуре кипения не только воды, но и других жидкостей. Это явление использовано при вакуумной перегонке мазутов. Говоря о температурных пределах выкипания нефтей и нефтепродуктов, всегда нужно помнить, что это величины условные, действительные только при строгом соблюдении всех условий перегонки. Каждый углеводород имеет свою температуру кипения, причем чем больше нем атомов углерода, тем выше температура его кипения. [c.17]

Существенное влияние на процесс осушки оказывает глубина регенерации раствора поглотителя, насыщенного водой (табл. 7). При содержаниях регенерированных растворов, равных 96-97,5 %, применяется десорбция при давлении немногим выше атмосферного. Более концентрированные растворы гликолей можно получить за счет проведения регенерации под вакуумом, с подачей отдувочного газа (очищенного и осушенного природного газа или любого инертного газа, например азота и т.п.) или использованием азеотропной перегонки. [c.81]

ЛОЖНОМ же случае эффект будет обратный. Обычно эти двухфазные равновесия жидкость—жидкость не рассматриваются, поскольку они мало применяются при анализе перегонки. Влияние давления на сие- [c.637]

Влияние давления па разделение бинарных смесей углеводородов путем фракционной перегонки. Отчет ВНИИ НП, 1957. [c.238]

Процесс вакуумной перегонки широко применяется для получения сырья для каталитического крекинга. Выход дистиллята при вакуумной перегонке зависит от давления и температуры, измеряемых на входе в циклон. На рис. 2 показано влияние давления [c.144]

Рассмотрим вопрос о влиянии общего давления на ход и производи ельность процесса перегонки. Построив ряд изобар на диаграмме давлений (рис. 12-39), можно убедиться в том, что при понижении давления предел температур перегонки передвигается в направлении низких температур. Поэтому в случае очень чувствительных к повышению температуры веществ применяется перегонка с водяным паром под разрежением. Исследуя влияние давления на производительность перегонки, мы должны установить относительное качество дистиллата. [c.638]

Термин минеральные масла для начала лучше применять как довольно широкое определение. В самом широком смысле он охватывает все масла, которые получаются при действии тепла на органическое вещество независимо от того, происходило ли это действие во время естественных геологических процессов, как, например, при образовании нефти (здесь следует также учитывать влияние давления), или при современной технологической переработке, например при сухой перегонке каменного угля, битуминозных сланцев, бурого угля или торфа. В настоящей главе термин минеральные масла будет трактоваться именно таким образом. [c.91]

Перегонка при различных давлениях. Выше уже указывалось па изменение состава азеотропной смеси под влиянием изменения давления, под которым производится перегонка. В некоторых случаях этот принцип может быть использован для выделения разделяющего агента из гомогенной азеотропной смеси. Иа рис. 22 приведена идеализированная схема на трех последовательно соединенных колонн, иллюстрирующая этот метод. Смесь, содержащая по 50 частей компонентов А и В, разделяется путем непрерывной перегонки с добавлением 50 частей разделяющего агента Е. Чистый компонент В отбирается со дна колонны К-1, работающей при давлении Р . Азеотропная смесь из колонны К-1 содержит по 50 частей А и Е. Эта смесь перегоняется в колонне К-2 при давлении Р , где получается азеотропная смесь, содержащая 80% А и 20% Е. Эти величины, отнесенные к исходным продуктам, соответствуют 50 частям А и 12,5 частям Е. Со дна колонны К-2 отбираются 37,5 частей Е, которые поступают обратно в колонну К-1. Азеотропная смесь, выходящая из колонны К-2, поступает в колонну Я-<3, работающую при давлении Рд, где получаемая азеотропная смесь имеет тот же состав, что и азеотропная смесь из колонны К-1. По отношению к исходным продуктам эта смесь содержит 12,5 частей А и 12,5 частей Е. Она вводится обратно в виде сырья в колонну К-2. Са дна колонны К-3 отбираются 37,5 частей чистого компонента А. Берг с соавторами [5] описали подобный процесс с применением двух колонн, предназначенный для восстановления изобутанола из азеотропной смеси изобутанола с этилбензолом, образующейся при очистке стирола. [c.126]

На находящуюся в капиллярах пористой пластинки воду оказывает влияние давление ртутного столба. Это давление равно осмотическому давлению раствора, если нет изотермической перегонки между раствором и влажной пористой пластинкой. Это можно установить путем микроскопического наблюдения за движением мениска ртути. [c.179]

Детали методов разделения азеотропных смесей выходят за рамки настоящей книги, но попутно можно отметить, что существует два общих способа, посредством которых можно провести разделение азеотропных смесей с помощью перегонки 1) изменение давления при перегонке и, следовательно, изменение состава азеотропной смеси (см. гл. ХП, раздел Влияние давления ) 2) добавление третьего, а иногда и четвертого компонента, что приводит к изменению соотношения парциальных давлений насыщенного пара компонентов, благодаря чему разделение становится возможным. Последний метод обычно применяется для получения абсолютного спирта. Прибавление бензола к постоянно кипящей смеси этилового спирта и воды приводит к образованию тройной гетерогенной постоянно кипящей смеси (точка кипения равна 64,9°С при 1 атм), которую можно удалить из ректификационной колонны как дестиллат, причем абсолютный спирт остается в виде кубового остатка. Из дестиллата бензол извлекается посредством разбавления и механического разделения, а получающийся [c.666]

Ниже приведены данные о влиянии давления на процесс перегонки нефти для установки производительностью 6—8 млн т нефти в год [c.344]

В прошлом нефть служила в основном для получения керосина, смазочных масел и котельного или печного (отопительного) топлива. С распространением двигателей внутреннего сгорания и с постоянно возрастающим спросом на бензин перед нефтяной промышленностью была поставлена задача получать из нефти больше бензина, чем его в ней первоначально содержится. Эта задача была решена при помощи крекинг-процесса. Процессы расщепления под влиянием тепла (термический крекинг) или тепла и катализатора (каталитический крекинг) позволяют получить из нефти не только больше бензина, чем было первоначально в нефти, но и бензин лучшего качества. Крекингу подвергают чаще всего высококипящие фракции, представляющие собой остаток после отгона от нефти при нормальном давлении бензина прямой перегонки, керосина и в отдельных случаях дизельного топлива. [c.17]

При расчете перегонки и ректификации неидеальных смесей для сложных разделительных систем целесообразно после первой итерации определить значения констант и энтальпий потоков с учетом влияния состава смеси, затем для этих значений найти у зависимости их от температур и давлений в виде экспоненциальных или гиперболических зависимостей и дополнить этими уравнениями общую систему уравнений на последующих итерациях и, наконец, на последней итерации снова уточнить значения констант и энтальпий с учетом влияния состава смеси. [c.94]

Такой способ перегонки мазута назван деструктивной перегонкой. Исследования показали, что доля отгона при деструктивной перегонке мазута зависит от парциального давления углеводородных паров в испарительном аппарате и глубины термического разложения в нем смолистой жидкости. Влияние этих двух факторов на результаты деструктивной перегонки тяжелых сернистых мазутов удельного веса 0,945—0,950 иллюстрируется следующими данными. [c.63]

В результате атмосферной перегонки нефти при 350—370° С остается мазут, для перегонки которого необходимо подобрать условия, исключающие возможность крекинга и способствующие отбору максимального количества дистиллятов. Самым распространенным методом выделения фракций из мазута является перегонка в вакууме. Вакуум понижает температуру кипения углеводородов и тем самым позволяет при 410—420° С отобрать дистилляты, имеющие температуры кипения до 500° С (в пересчете на атмосферное давление). Конечно, нагрев мазута до 420"" С сопровождается некоторым крекингом углеводородов, но если получаемые дистилляты затем подвергаются вторичным методам переработки, то присутствие следов непредельных углеводородов не оказывает существенного влияния. При получении масляных дистиллятов разложение их сводят к минимуму, повышая расход водяного пара, снижая перепад давления в вакуумной колонне и т. д. Существующими методами удается поддерживать остаточное давление в ректификационных колоннах 20—60 мм рт. ст. Наиболее резкое снижение температуры кипения углеводородов наблюдается при остаточном давлении ниже 50 мм рт. ст. Следовательно, целесообразно применять самый высокий вакуум, какой только можно создать существующими в настоящее время методами. [c.205]

В результате бурного развития техники лабораторной перегонки за последние 30 лет и углубления специализации назрела необходимость в создании руководства по перегонке для лабораторий и опытных производств, рассчитанного на читателя, не имеющего специальных знаний в этой области. Такое руководство должно включать методику определения давления паров и кривых равновесия, а также подробное описание непрерывных и селективных методов перегонки и рекомендации по применению контрольно-измерительной и регулирующей аппаратуры. Подобный обобщающий труд должен способствовать устранению многих неверных представлений о данном процессе разделения, подверженном влиянию многочисленных факторов, и послужить обстоятельным руководством при практическом проведении различных, в том числе и специальных, видов перегонки [c.18]

Можно привести примеры смесей, для которых применение избыточного давления перегонки также оказывает такое влияние на фазовое равновесие, что азеотропная точка на кривой равновесия исчезает. [c.307]

Рис. 49. Влияние парциального давления водорода на углеводородный состав дизельного топлива, полученного в результате гидроочистки смеси дистиллятов прямой перегонки и каталитического крекинга

При проведении опытов на пилотной установке температуру ма-з та на входе в колонну поддерживали максимально высокой с точки зрения термической стабильности. Накопленный опыт по перегонке сернистых и высокосернистых мазутов показывает, что эта температура не должна превышать 390 С. Часть опытов выполняли, чтобы изучить влияние четкости разделения на качество вакуумного газойля (содержание тяжелых металлов, коксуемость и др.). В этом случае при одинаковых давлении перегонки и производительности изменяли температуру ввода сырья (теплоподвод) или вверху колонны, где отбирали вакуумный газойль. [c.69]

Проведенными исследованиями не обнаружено влияния применяемого в процессе перегонки водяного пара (для понижения парциального давления углеводородных паров)на увеличение содержания в вакуумном газойле тяжелых металлов и связанного азота п на его коксуемость. [c.75]

Интерес представляют нигерийские исследования продукта гидрирования ряда растительных масел. Влияние сырья и продолжительности гидрирования на температуру плавления саломасов дано в табл. 4.27. Состав и качество получаемых производных растительных масел представлены в табл. 4.28. Полученные гидрированные пальмовое масло или легкая фракция его перегонки ( 100°С, давление водорода 5 МПа, 3 ч, 5% палладиевого катализатора на активированном угле) могут быть использованы в производстве высокотемпературных пластичных смазок (в сочетании с антиокислителем), способных заменить даже смазочные материалы на основе силиконов. По своим трибологическим характеристикам эти продукты в 2—3 раза превосходят нефтяные масла и смазки. [c.228]

Влияние давления на процесс перегонки нефтн иллюстрируется следующими данными для установки производительностью 12 млн. т нефти в год [14] [c.170]

Было изучено также влияние давления и химической природы газов, в атмосфере которых проводились опыты по термическому превращению нефтепродуктов с различным содержанием смолисто-асфальтеновых веществ. Большая часть опытов проводилась при 450° С и продолжительности нагревания от 10 до 30 час. [5]. Мазуты обеих нефтей (50%-ные) нагревались в автоклавах при 350° С в течение 20 час., причем каждые 10 час. определялось содержание в мазутах смол и асфальтенов. Этими опытами было показано, что нри атмосферно-вакуумной перегонке гюргянской (бессернистой) нефти образование асфальтенов не наблюдается, а идет просто увеличение концентрации смолисто-асфальтеновых веществ в остатке, в полном соответствии с количеством отогнанных легких углеводородных компонентов, при этом практически не меняется и величина отношения асфальтены/смолы. В случае же сернистой ромашкинской нефти уже при атмосферно-вакуумной перегонке, наряду с концентрацией асфальтенов, идет в заметной степени и их образование за счет смол (табл. 46). [c.157]

Следует отметить также процессы гоуфайнинг — гидрообессеривание тяжелых газойлей резидфайнинг — гидрообессеривание остатков с относительно невысоким содержанием металлов флексикокинг (см. выще)—гидрообессеривание остатков с высоким содержанием металлов или при необходимости деструкции сырья (применением коксования). Из указанных процессов более или менее щироко внедрен процесс гоуфайнинг (в 1968 г.) —работает более 20 установок общей мощностью почти 60 млн. т/год. Этот процесс позволяет получать малосернистое котельное топливо в результате гидрообессеривания дистиллятов (получаемых при вакуумной перегонке мазутов) и последующего их смещения с частью гудрона. Следует подчеркнуть, что низкого содержания серы в топливе при такой схеме работы можно достигнуть только частичным использованием гудрона. Данные о влиянии давления на расщепление сероорганических соединений приведены в табл. 35. [c.266]

Кривые ОИ для каждого продукта в зависимости от давления располагаются параллельно. Изменение доли отгона в зависимости от давления при постоянных терлпературах опыта возрастает с уменьшением давления. Особенно это характерно для дистиллятных продуктов вакуумной перегонки, причем чем уже фракциочзшй состав продукта, тем больше влияние давления. Влияние температуры на изменение доли отгона показано в табл.3,4. Для нефтяных остатков различной глубины отбора при изменении температуры ОИ на 10°С доля отгона изменяется на 4,5- (по массе) (см.табл.З), Для дистиллятных нефтепродуктов вакуумной перегонки изменение доли отгона от температуры более значительно и чем уже фракционный состав, тем больше это изменение 1см.табл.4). [c.81]

Недавно Феш [52] выдвинул новую гипотезу о влиянии давления на образование нефти. Он полагает, что в результате трения частиц одна о другую в уплотняющихся породах образуется " поверхностное фрикционное тепло, которое приводит к разложе-адию органического материала в залежах с образованием газа и жидкости. Для твердого обоснования этой гипотезы требуется накопление новых фактов. Робертс [53] полагает, что нефть представляет собой продукт природной перегонки, происходящей вследствие выделения фрикционного тепла под влиянием давления. При этом предполагается, что в качестве холодильников и прием-яиков служили соседние пористые породы. [c.54]

Если вода при внешнем давлении, равном 760 мы рт. ст. (101 325 Па), имеет температуру кипения 100° С, то при повышении давления, например, до 3040 мм рт. ст. (4 кгс/см ) она закипит только при нагревании до 144° С. Хдким образом, чем выше внешнее давление, тем выше должна быть температура кипения. И наоборот, при пониженном внешнем давлении или разрежении (в вакууме) вода кипит при более низкой температуре. Влияние давления сказывается не только на температуре кипения воды, но и на температуре кипения других жидкостей. Это явление использовано в переработке нефти при вакуумной перегонке мазутов. [c.17]

Водяной пар, подаваемый в низ колонн, поднимается вверх вм( сте с парами, образующимися при испарении жидкости (кубового остатка или бокового погона), вступая на вышерасположенной тарелке в контакт со стекающей жидкостью. В результате тепло— и мае сообмена в жидкости, стекающей с тарелки на тарелку, концен — трация низкокипящего компонента убывает в направлении сверху вниз. В этом же направлении убывает и температура на тарелках вследствие испарения части жидкости. Причем, чем большее коли — чесгво подается водяного пара и ниже его параметры (температура и давление), тем до более низкой температуры охладится кубовая жидкость. Таким образом, эффект ректификации и испаряющееся действие водяного пара будут снижаться на каждой последующей тарелке. Следовател1эНо, увеличивать количество отпарных тарелок и расход водяного пара целесообразно до определенных пределов. Наибольший эффект испаряющего влияния перегретого водяного пара проявляется при его расходе, равном 1,5 —2,0 % масс, на исходное сырье. Общий расход водяного пара в атмосферные колонны установок перегонки нефти составляет 1,2 —3,5, а в вакуумные колонны для перегонки мазута — 5 —8 % масс, на перегоня — ем( е сырье. [c.173]

Энгланд с сотрудниками [29], отмечая практически полное отсутствие литературных данных о влиянии условий процесса на выходы и соотношение изомеров при таком сульфировании, провел обширное исследование в лабораторных условиях в этом направлепии как основы для возможного развития промышленного процесса. Они пришли к выводу, что наилучшие результаты (суммарный выход изомеров 92—95 Уа) получались при B03M05KH0 быстром прибавлении 96 %-ной кислоты к углеводороду с последующим удалением образовавшейся в реакции воды перегонкой с избытком толуола на основе использования парциального давления компонентов. Конечная температура реакции поддерживалась ниже 150°. Большое влияпие температуры сульфирования па распределение изомеров показано в табл. 7 данные были получены на основании определения содержания изомерных крезолов, образовавшихся при щелочном плавлении. [c.531]

Результаты, достаточно близкие к заводским, могут бьггь получены, конечно, при работе с давлениями и температурами, характерными для данного метода заводской переработки, и здесь трудно указать какие-нибудь обпще правила. Лабораторная перегонка, в общем, совершается "быстрее заводской, а нотому вредное влияние повышенной температ фы сказывается слабее, но все же не Следует перегревать пар вьшге 280—300°. При таких температурах можно обходиться и без вакуума. [c.224]

Вопрос о том, насколько благоприятно влияет применение вакуума при перегонке на число теоретических ступеней разделения, еш,е не выяснен окончательно. Вебер [204] установил, что разрежение оказывает лишь слабое влияние на число теоретических ступеней при этом пропускная способность колонны снижается вследствие большего объема паров, а относительная летучесть под вакуумом обычно увеличивается (см. разд. 4.6.2). Майлз с сотр. [192] установил, что для различных насадочных тел ВЭТС имеет минимум при остаточном давлении порядка 200 мм рт.- ст. Страк н Кинней [203] выяснили, что значения ВЭТС в интервале 50—100 мм рт, ст. проходят через слабо выраженный минимум, и. при 100 мм рт. ст. разделяющая способность такова же, как и при атмосферном давлении (см. также разд. 4.8 и 4.10.4). [c.152]

Существенное влияние на глубину ва1 уума в колонне оказывает температура хладоагента, подаваемого в выносные конденсаторы-холодильники. При вакуумной перегонке с водяным паром остаточное давление в колонне, очевидно, не мо ет быть меньше давления 40 [c.40]

Рис. 48. Влияние парциального давления водорода и удельной объемной скорости подачк сырья на глубину обессеривания при гидроочистке смеси дистиллятов прямой перегонки и каталитического

Основное назначение каталитического крекинга — получение высокооктановых компонентов бензина из более тяжелых дистиллятов, вырабатываемых при атмосферной и вакуумной перегонке нефти. Каталитический крекинг протекает при температуре 470—550 °С, давлении в отстойной зоне реактора до 0,27 МПа и объемной скорости подачи сырья в зависимости от системы установки от 1 до J20 м /м сырья. В качестве катализатора крекинга обычно применяют алюмосиликатные соединения. Ранее применяли аморфные, а Б последнее время — кристаллические цеолитсодержащие катализаторы, в том числе с редкоземельными металлами. Продукты крекинга имеют весьма сложный состав. Так, при каталитическом крекинге цетана ( 16H34) из каждых 100 его молекул образуется 339 молекул различных соединений, в том числе 264 молекулы углеводородов с 3—5 атомами углерода. Результаты каталитического крекинга углеводородных смесей существенно зависят от условий процесса. Особенно большое влияние оказывают температура и свойства применяемого катализатора. [c.16]

Развитие этих процессов происходило и происходит под влиянием соответствующих требований со стороны моторной техники. При высоком уровне потребления авиационных и автомобильных бензинов и незначительном потреблении дизельных топлив в 1940—1950-х годах в широком масштабе в США, СССР и других развитых странах был реализован каталитический крекинг средних дистиллятов (керосино-газойлевой фракции атмосферной перегонки нефти), обеспечивающий большой выход бензиновых компонентов с достаточно высоким октановым числом. Для повышения октановых чисел бензинов получили распространение процессы полимеризации, алкили-пования, а также термического риформинга, который был заменен затем на более эффективный процесс каталитического риформинга. По мере дизели-зации моторного парка и перехода авиационной техники на реактивные двигатели возросла потребность в средних дистиллятах — авиационном керосине и дизельном топливе, и процесс каталитического крекинга с конца 1950-х — начала 1960-х годов был переориентирован на переработку тяжелого сырья — вакуумного газойля. В 1960-х годах в схемы НПЗ ряда зарубежных стран, прежде всего США, стал включаться процесс гидрокрекинга под давлением 15 МПа. Этот процесс обеспечивал наибольшую гибкость в регулировании выхода бензина, керосина, дизельного топлива при переработке тяжелого дистиллятного, а в ряде случаев — и остаточного сырья [121. По мере утяжеления сырья каталитического крекинга — переработки вакуумных газойлей с концом кипения 500—560 °С — возникла проблема как получения кондиционных котельных топлив из тяжелых вакуумных остатков, так и дальнейшей их переработки с целью увеличения выработки моторных топлив. Для переработки гудронов в схемах современных НПЗ получили развитие термические процессы (висбрекинг, замедленное коксование, коксование в псевдоожиженном слое — флюидкокинг — и его модификация с газификацией получаемого пылевидного кокса — флексико-кинг, сочетание процессов висбрекинга с термическим крекингом и др.), гидрогенизационные процессы (гидрокрекинг, гидрообессеривание), которые в ряде случаев сочетают со стадией предварительной подготовки сырья методами сольволиза (деасфальтизации) и деметаллизации. Перспективными процессами, частично реализованными в промышленности или находящимися в опытно-промышленной проверке, являются процессы гидровисбрекинга, [c.48]

Уменьшая внешнее давление, можно понизить температуры кипения жидких веществ. В случае нефти и нефтепродуктов для снижения температуры перегонки широко применяется также подача в перегонный аппарат водяного пара. Влияние водяного пара на перегонку углеводородных систем детально рассматри-вается С. А, Багатуровым [56]. [c.274]

Имеется много исследований, посвященных методам и гшпаратуре лабораторной ректификации и перегонке С1,2,3 3. В этих р<аботах описаны результаты исследования влияния различных технологических факторов, а также аппаратурного оформления на результаты перегонки различных веществ. Однако основное внимание уделено разделению веществ методом дистилляционного разделения пщ атмосферном или при остаточном давлении до 5-10 мм рт.ст. и сравнительно невысоких температурах разгонки. [c.4]

Развивающаяся с каждым годом авиация, автомобильная и тракторная промышленность требуют с каждым годом все большего количества бензина. Поэтому для увеличения выхода бензина некоторые фракции прямой перегонки и мазут подвергают вторичной переработке, связанной с частичным разложением (деструкцией) углеводородов. В этом случае речь идет о химических методах переработки нефти, которые основаны на глубоких химических превращениях углеводородов под влиянием температуры, давления и катализаторов. Среди этих методов особое значение получили различные виды крекинга (от англ. to kra k — расщеплять). С помощью крекинга получают из высококипящих нефтяных фракций (керосин, соляровые масла, мазут) низкокипящие. Например, выход бензина из сырой нефти при крекинге нефтепродуктов повышается почти в три раза. [c.56]

Эти установки более удобны для перегонки нефтей с высоким содержанием бензиновых фракций нефть, лишенная в первой колонне бензина, не создает в печи излишне высокого давления. Однако такая схема имсеет и неудобства 1) исключается благоприятное влияние наиболее легких фракций на испарение всей суммы светлых дестиллатов вследствие этого требуется нагре- [c.91]

На рис. 110 [180] и в табл. 33 [164] показано влияние свойств подлежащих перегонке веществ на потерю напора. Измерения, результаты которых представлены в табл. 33, проводили в колонке Олдершоу с 30 реальными ситчатыми тарелками и диаметром 28 мм. Для испытания были взяты вещества, существенно отличающиеся друг от друга по плотности и поверхностному натяжению при температуре кипения. В табл. 34 показана зависимость потери напора и пределов нагрузки для различных типов насадки от давления разгонки [152 [. Из данных таблицы вытекает, что шариковая насадка обеспечивает нагрузку в сравнительно узких пределах и вызывает высокую потерю напора это связано с тем, что шариковая насадка имеет большое пространственное заполиепие — 74%. Насадка хэли-грид (см. главу 7.34), наоборот, обеспечивает широкий интервал и высокий верхний предел рабочих нагрузок [c.189]