Высота дистилляция

По мере того как углеводороды направляются к низу колонны, а насыщенный раствор движется вверх, по всей высоте колонны происходит обмен между молекулами Л и Б в двух фазах. В результате этого обмена и движения фаз происходит полезное перемещение более растворимого компонента А в верхнюю часть колонны, а менее растворимого компонента В — в нижнюю часть. В итоге, если компонент А частично смешивается с растворителем при температуре процесса и колонна содержит достаточное число фракционирующих ступеней, этот компонент можно получить достаточно чистым вверху колонны. Описанный выше процесс соответствует однократной дистилляции с полным орошением фаза растворителя и фаза рафината соответственно аналогичны паровой и жидкой фазам дистилляции. [c.280]

В работах по подводным взрывам [36] отмечается, что новые выходы на свободную поверхность ударной волны создают на ней бугорки, вырастающие в столбики высотой порядка 0,1 м, которые затем распадаются на отдельные капли, образуя купол брызг. Импульсная кавитационная прочность воды зависит от ее чистоты и длительности импульса [20, 2I, 27]. Для обычной воды, не подвергаемой кипячению и дистилляции, при длительности 0,2- 0,3 мкс величина Рк = 8 МПа, при длительности 1-10 мкс - Рк = 6,5-0,6 МПа, а для загрязнений воды -не более 0,1 МПа. По данным работы [37], вода выдерживает динамические растяжения в 0,25 МПа при длительности 20- 30 мкс с увеличением длительности до 150 мкс прочность уменьшается до 0,15 МПа, а затем спадает практически до статической при длительностях 300-500 мкс. Известно также, что кавитационная прочность при импульсном возбуждении ультразвука аналогично зависит от длительности, [13]. Указанными особенностями можно пользоваться для регулирования кавитационных процессов. [c.68]

При дистилляции низкокипящих веществ, требующих интенсивного охлаждения, часто бывает недостаточно холодильника Либиха 5, так же, как и трубки с узкой охлаждаемой рубашкой Веста. Более эффективное охлаждение обеспечивают змеевиковый холодильник 10 и холодильник Димрота 11, позволяющие, кроме того, собирать установки, более компактные по высоте. [c.329]

Рабочую высоту слоев насадки обычно выбирают в интервале от 500 до 1000 мм, чтобы легко было сравнивать результаты испытаний насадок различных типов. В зависимости от цели перегонки и необходимого числа теоретических ступеней разделения применяют колонны, составленные из отдельных царг, что особенно выгодно при аналитической дистилляции, так как можно без особых трудностей собрать колонну требуемой высоты. Кроме того, подобные колонны удобны при сравнительной ректификации, моделирующей промышленный процесс, когда рабочая высота насадки точно определена по числу теоретических ступеней разделения, а также по параметрам гидродинамического режима процесса. В этом случае может оказаться, что необходимая высота колонны не совпадает с высотами стандартизованных колонн. [c.345]

Такое допущение иногда оказывается полезным при расчете прироста температуры жидкой фазы менаду местом подачи растворителя и какой-либо нижележащей точки по высоте колонны экстрактивной дистилляции. [c.218]

Для улучшения условий турбулентности и движения массы применяются аппараты с движущимися частями. Это может быть, например, цилиндр, вращающийся внутри колонны (рис. УП-28). Жидкость в этом случае стекает по обеим сторонам стенки тонкими слоями ( 1 мм). Большое число оборотов улучшает массопередачу. С увеличением числа оборотов растет число теоретических тарелок, соответствующее данной высоте колонны (при постоянной производительности 5). Влияние числа оборотов на число теоретических тарелок велико. Для такой колонны характерно также небольшое падение давления пара, что позволяет применять ее для дистилляции под вакуумом. [c.589]

Одна из распространенных конструкций роторно-пленочных колонн показана на рис. ХП-24. Она состоит из колонны, или ректификатора I, снабженного наружным обогревом через паровые рубашки 2 и ротором 5, роторного испарителя 4 и конденсатора 5. Ротор, представляющий собой полую трубу с лопастями, охлаждаемую изнутри водой, вращается внутри корпуса колонны. Исходная смесь подается в колонну через штуцер 6. Сверху колонна орошается флегмой, поступающей из конденсатора 5 через штуцер 7. Пар подается в колонну через штуцер 8 из испарителя 4, снабженного неохлаждаемым ротором и аналогичного пленочному выпарному аппарату. Поднимаясь в пространстве между ротором 3 и корпусом колонны 1, пар конденсируется на наружной поверхности ротора. Образующаяся пленка конденсата отбрасывается под действием центробежной силы по поверхности лопастей ротора к периферии. Попадая на обогреваемую внутреннюю поверхность, жидкость испаряется и образующийся пар поднимается кверху. Таким конденсационно-испарительным способом (при работе колонны в неадиабатических условиях) достигается четкое разделение смеси при малом времени ее пребывания в аппарате и незначительном перепаде давлений по высоте колонны, так как большая часть внутреннего пространства корпуса заполнена потоком пара. Роторные испарители типа испарителя 4 могут быть использованы в качестве самостоятельных аппаратов для вакуумной дистилляции смесей, чувствительных к высоким температурам. [c.498]

Запатентована система распределения жидкости по высоте колонны, используемая для проведения тепло и массообменных процессов при дистилляции, абсорбции, выпаривания, ректификации и других аналогичных процессов. Патентуемая система включает коллектор-распределитель, устанавливаемый между отдельными секциями колоннами с целью распределения стекающей из вышерасположенной секции аппарата жидкости и последующая эффективность распределения потока этой жидкости в объем расположенной ниже секции этого аппарата [36]. [c.104]

Дистилляция кальция. Ее осуществляют из медно-кальциевого сплава при температуре около 1180°С и остаточном давлении 1,33 Па. Полученный из ванны сплав в твердом виде в загрузочных стаканах опускают в реторту, сверху загрузочного стакана устанавливают сетку, на которую укладывают слой колец Рашига высотой 100—150 мм, которые задерживают капли сплава, уносимые парами кальция. Пары металла передвигаются к охлажденной [c.259]

Аппарат для дистилляции кальция из медно-кальциевого сплава представляет собой реторту диаметром 0,351 м, высотой 1,6 м, изготовленную из жароупорной стали марки ЭЯ-1Т с толщиной стенок 10 мм. По высоте реторты установлены ребра жесткости. Снаружи реторты в верхней ее части имеется охлаждаемая проточной водой рубашка. В реторту вставляется загрузочный стакан с кусками медно-кальциевого сплава. Конденсация паров кальция происходит в верхней охлаждаемой части реторты, в которой установлен приемный цилиндр для кальция. Реторта помещается в вакуумную электропечь шахтного типа Ш-1 (ЦЭП-18), мощность которой 45 кВт. Медно-кальциевый сплав из электролизеров выбирается при помощи вакуум-ковша. Для разливки сплава в загрузочные стаканы, направляемые затем в отделение дистилляции, используются вакуум-ковши, в которых имеются устройства для установки шести загрузочных стаканов и специальная поворотная кассета, которая при помощи поворотного механизма позволяет загружать сплав в каждый из стаканов. [c.261]

Насадка регенератора расположена в шесть ярусов. Регенератор разделен по высоте перегородкой на 2 части абсорбционный раствор, вытекающий из верхней части, охлаждается в холодильнике и насосом подается на орошение нижней части абсорбера. Кроме регенератора в состав аппаратуры для регенерации аммиачной воды входят холодильник, теплообменник, колонна дистилляции и скруббер для отмывки отходящих газов. Водяной и щелочной скрубберы разделены на две части, предусмотрено промежуточное охлаждение. [c.264]

Разработана конструкция нейтрализатора типа насадочной колонны высотой 5 Л1 с разбрызгивающим устройством и с использованием реакционного тепла. Вследствие высокой интенсивности процесса достигается значительное уменьщение удельного объема нейтрализационного аппарата (приблизительно в 7,5 раз по сравнению с аппаратом ИТН). Этот аппарат пригоден и для переработки танковых газов и газов дистилляции карбамидного производства 5, [c.400]

Расчет дистилляции с потоком инертного газа в принципе не должен отличаться от расчета при атмосферном давлении. Скажем, в случае постепенной или однократной непрерывной дистилляции он ведется по канве, изложенной для этих процессов в разд. 12.3.2 только равновесные данные следует брать не для полного давления газовой фазы, а для приходящегося на долю дистиллируемой смеси. В идеале (при полном насыщении инертного газа компонентами дистиллируемой смеси — при бесконечно большой интенсивности контакта) парциальные давления компонентов определяются по данным об упругости их паров при рабочей температуре, а давление, приходящееся в паровой фазе на долю дистиллируемой смеси, — суммированием этих парциальных давлений. Сложность заключается в том, что реально контакт инертного газа и дистиллируемой смеси далек от совершенного, так что степень насыщения инертного газа парами ф < 1. При этом величина ф обычно колеблется от 0,65 до 0,95, возрастая с увеличением высоты жидкостного слоя, через который барботирует инертный газ, и с уменьшением диаметра газовых пузырьков, а также с приближением к температуре кипения. В настоящее время величина ф рассчитывается по полуэмпирическим зависимостям. [c.1000]

Для осуществления процесса непрерывной постепенной дистилляции, как уже было сказано ранее, находят все более широкое применение пленочные испарители. В этих случаях возникает задача по определению их диаметра d , и высоты Н. Допустим, что в испаритель поступает кмоль/с бинарной смеси с концентрацией низкокипящего компонента х . Если на элементарном участке аппарата высотой dh испарилось количество жидкости dW, то должно удовлетворяться уравнение теплопередачи [c.505]

Преимуществами пленочной дистилляции являются краткое время пребывания разделяемой смеси в аппарате, возможность обработки смесей с высокой вязкостью, малая задержка жидкости, высокая производительность и низкое гидравлическое сопротивление (около 0,4 кПа на 1 м высоты аппарата при приведенной скорости пара 9 м/с). Недостатки процесса высокий расход греющего пара и невозможность применения для обеспечения большого числа теоретических тарелок (предельная высота изготовляемых аппаратов равна 9 м). [c.557]

Применяется метод полярографического определения ртути в рудах [63], в котором ртуть выделяют дистилляцией, переводят в иодидный комплекс HgJ " и восстанавливают на ртутном электроде [71, 124]. Высота волны ртути пропорциональна концентрации в интервале 0,5—200 мкг мл. [c.148]

Перегонный куб (рис. 75). Это — цилиндрический сосуд с днищем в виде конуса. На крышке куба расположены центральный штуцер для выхода паров сероуглерода, а также штуцеры для манометрической трубки, термометра и подачи воды. Крышка имеет лаз для осмотра и чистки куба. Куб снабжен паровой рубашкой, примерно на его высоты. На этом уровне находится жидкий сероуглерод в кубе во время работы. Паровая рубашка имеет два ввода пара—один от редуктора низкого давления для пара 0,5—0,7 ат (избыточных), применяемого при дистилляции, другой — для пара 3—4 ат (избыточных), необходимого для выплавки серы. Перегонные кубы регистрируются в инспекции Госгортехнадзора. [c.189]

Ранее рассмотрены различные типы диаграмм равновесного испарения. Совершенно очевидно, что, приведенная на стр. 95 классификация применима и для диаграмм ректификации при бесконечном орошении. Любой тип диаграмм равновесной дистилляции будет в то же время качественным образом диаграммы ректификации при бесконечном флегмовом числе. Однако, не отличаясь друг от друга качественно, рассматриваемые диаграммы отражают различные процессы. Траектория ректификации является, по существу, линией распределения компонентов по высоте ректификационного аппарата, т. е. все составы, характерные для данного режима, представлены одновременно в исследуемом процессе. Траектория дистилляции есть линия, соответствующая набору составов кубовой жидкости, причем в каждый момент времени для процесса характерен один Состав, затем следует другой и т. д. Последнее и вносит некоторые различия в понятия траектории ректификации и дистилляции. [c.144]

В пленочных аппаратах подвергаемая дистилляции жидкость распределяется по поверхности нагрева в виде пленки. Пленка создается за счет стенания жидкости под действием силы тяжести, с помощью механических устройств или при восходящем движении жидкости и пара — за счет динамического воздействия парового потока. В связи со значительно меньшим, чем в емкостных аппаратах, объемом жидкости, находящейся в пленочных дистилля-ционных аппаратах, для них характерно относительно большое изменение состава жидкости по высоте. [c.540]

Решение. Строим на диаграмме р — I (рис. 41) кривые давления паров бензола и линию р = 760 — Ясм. Граничные температуры дистилляции смесей бензол — толуол определяются как абсциссы точек /И и N. Восстанавливаем из точки с абсциссой = 75° С перпендикуляр. Определяем суммарное давление, которое должен иметь раствор, вместе с парциальным давлением воды при 75° С, чтобы общее давление паров было бы равно внешнему давлению. Суммарное давление паров бензола и толуола должно равняться 465 м.ч рг. ст. На графике р — х у) проводим горизонталь на высоте, соответствующей 465 мм. рт. ст. п строим изотерму Ясы = ЯоЛ с + Ят(1 —Хо) при помощи ее начальных точек А и В, полученных проектированием точек / и Я на правую диаграмму. Точка [c.79]

При дистилляции с водяным паром однокомпонентных веществ состав жидкости не изменяется, постоянным будет и состав равновесного с ним пара. При отгонке с водяным паром летучего вещества от нелетучего остатка в колонне, можно принять, что состав жидкости на тарелке в любой ее точке одинаков. Так как в уравнении (325) только две переменные р и /г, то можно его проинтегрировать в пределах высоты слоя жидкости, т. е. от О до /г и от парциального давления летучего вещества во введенном водяном паре Р1 до его парциального давления в паре, покидающим рассматриваемую тарелку или куб р2 и получить [c.172]

Для практического увеличения эффективности процесса дистилляции с водяным паром рекомендуют вводить водяной пар через маленькие отверстия равномерно по всему сечению аппарата. Например, рекомендуется [12] для получения высоких величин коэффициента насыщения пропускать пар через отверстия диаметром около 6 мм, при глубине погружения барботера на 30 см и более. Для паров с молекулярной массой не более 100 коэффициент насыщения близок к 0,9—0,96, а для смазочных масел (молекулярная масса около 250) примерно 0,5. К. Карлсон [4] указывает, что коэффициент насыщения увеличивается, если высота слоя жидкости достигает примерно 50 см или диаметр отверстий, через которые подается пар, уменьшить до 1 мм. [c.173]

Смеси, принадлежащие к тому или иному классу, типу и подтипу, характеризуются специфическим поведением компонентов при осуществлении фазовых процессов, например, таких, как дистилляция и ректификация [29, 44, 45]. Так, в процессе непрерывной ректификации для смесей определенного класса, типа и подтипа характерны как специфическое поведение отдельных компонентов по высоте ректификационного аппарата, так и вполне определенная последовательность выделения фракций предельно возможного состава при переходе от одной колонны к другой в технологической схеме ректификации. В реакционно-ректификационных процессах, где скорость химической реакции конечна, зона реакции, как правило, сосредоточена в какой-то части аппарата, а в остальных частях идет обычная ректификация. Полный термодинамико-топологический анализ всей диаграммы в целом дает возможность не только разместить зону реакции в наиболее благоприятных условиях относительно концентраций реагентов, но и выявить определенные ограничения по составу конечных продуктов ректификации. Эти ограничения обусловлены тем, что в случае наличия азеотропов в рассматриваемой смеси, соответствующий этой смеси симплекс составов распадается на ряд ячеек, названных областями непрерывной ректификации [29], причем каждая ячейка характеризуется предельно возможными составами конечных фракций, которые можно получить в одном ректификационном аппарате непрерывного действия. Возможные конфигурации областей непрерывной ректификации и их границ рассмотрены в работах 29, 46]. [c.194]

Можно считать, что линии открытого испарения совпадают с кривой ректификации в аппарате с непрерывным изменением состава фаз при- бесконечном флегмовом числе и при сосредоточении сопротивления м сопере-даче в паровой фазе. Учитывая это, допустим, что в общем случае тенденции распределения компонентов по высоте колонны непрерывного действия с дифференциальным изменением состава фаз качественно подобны распределению составов по лини 1 дистилляции. [c.201]

Два фактора делают азеотропную и экстрактивную дистилляцию более сложными процессами, чем обычный ректификационный процесс, рассмотренный ранее. Это, во-первых, необходимость поддерживать постоянную концентрацию растворителя но высоте колотил, что часто требует дополнительного ввода растворителя (помимо места подачи исходного стлрья). Поэтому необхо-днлсо применять метод .[ расчета колопп, имеющих два питающих потока, и для достижения сходимости применять современные методы расчета на машинах , описанные выше. [c.213]

Стандартный аппарат АРН-2, применяемый для разгонки нефтей, имеет насадочную колонну, поэтому повышение перепада давления при работе под глубоким вакуумом является основной причиной того, что при отгоне остаточных фракций невозшжно получать дистилляты с температурами выкипания выше 350-450°С. Кроме того, следует учесть, что аппарат АРН-2 имеет куб с рабочим объемом Зли высота жидкости, которую необходимо разогнать в условиях повышенного вакуума, будет около 50 мм. Вследствие гидростатического давления слоя жидкости к общему перепаду давления по высоте колонны добавляется еще 4 шл рт.ст. В конечном итоге давление на дне куба, т.е. в зоне испарения, возрастает настолько, что разгонка прекращается. Увеличение температуры в кубе приводит к заметноцу разложению продуктов дистилляции. [c.5]

Приставка 1 пригодна для дистилляции как низкокипящих, так и высококинящих веществ, в то время как перемычку 13 применяют главным образом при работе с высококипящими веществами, легко затвердевающими при охлаждении. При дистилляции высококипящих веществ обычно бывает достаточно воздушного охлаждения, ввиду чего в таких случаях используют детали 3 п 16. Если нри этом вещества затвердевают, то их можно легко расплавить с помощью горелки Бунзена или алек-трообмотки. В подобных случаях лучше применять, однако, конденсаторы 14 н 15, охлаждаемые жидкостью из термостата и обеспечивающие возможность хорошей очистки их после окончания дистилляции. Особенно удобен винтовой конденсатор 14, в котором деталь с винтовой поверхностью в случае необходимости очистки может быть извлечена через шлиф. При работе с низко-кинящими веществами, требующими интенсивного охлаждения, холодильник Либиха (5) часто является недостаточным. Более интенсивными являются змеевиковый холодильник 6 и холодильник Димрота (7), позволяющие, кроме того, создавать установки, более компактные по высоте. Для работы в вакууме [c.363]

Не вдаваясь в теорию ректификации, укажем лишь, что в ректификационной колонне пар встречается с различными фракциями конденсата, при этом часть менее летучего компонента конденсируется из пара в жидкость, а часть более летучего компонента переходит из жидкости а пар. Проходя через множество полок ( тарелок ) ректификационной колонны, пар успевает настолько обогатиться более летучим компонентом, что на выходе из колонны практически содержит только этот комщ>нент (или азеотропную смесь). Степень разделения зависит от того, насколько пар обедняется при-месыо по сравнению с жидкой фазой. Расчет показывает, что в современных лабораторных ректификационных колоннах высотой 1—2 м можно осуществить очистку в 10 раз (и более) , если даже содержание прнмеси в равновесном паре только на 10% меньше, чей в жидкости. Этим объясняется широкое использование дистилляции и ректификации в производстве чистых веществ. Ректификация используется для очистки не только жидких препаратов. Общеизвестно применение ректификации для разделения сжиженных газов (кислород, азот, лнертные газы и т. д.)- [c.14]

Как видно, 74% глицерина не проходили дистилляции. В частности, завод Жукова не вел сложной очистки глицерина, полученного от ферментного расщепления, а смешивал его с сапонификационным (иногда и с перегнанным) и экспорГгиро-вал в виде сырца. Завод обновил к 1911 г. аппаратуру имелись однокорпусный вакуум-концентратор Гекмана, установка для отбелки глицерина из трех последовательно соединенных фильтров (колонн, высотой по 4 м, диаметром по 0,6 м), заряженных костяным углем, и вакуум-дистилляционный аппарат Гекмана. В 1913 г. завод выпускал около 2,5 тыс. п. глицерина в месяц, пр ичем в виде химического лишь немного. Динамитный глицерин начали вырабатывать, по-видимому, лишь с 1915 г. [c.374]

В 1928 г. П. И. Шестаков утверждал, что крупные стеариновые заводы стояли у нас вполне на высоте всех требований современной техники Однако только на одном из русских заводов начинали применять вакуум-дистилляцию жирных кислот, а за рубежом она уже велась далеко не первый год на р1яде предприятий. Имелись там и аппараты системы Фредеркин-га (нагрев куба перегретой водой) а в России таких uv было на низком уровне находилась механизация производства и т. д. [c.377]

Кроме того, выбор компонентов, концентрации которых используются при расчете критериев перехода от секции к секции и критерия окончания итерации, зависит от качественной картины линий дистилляции и положения точки питания в рассматриваемой области. При расчете снизу вверх в качестве компонента, по которому осуществляется окоича-ние итерации, должен выбираться компонент, концентрация которого в соответствии с картиной линий дистилляции и положением точки питания монотонно возрастает. Этот же компонент используется и при оценке критерия перехода от одной секции колонны к другой. В тех случаях, когда ход линий дистилляции таков, что все компоненты имеют экстремумы концентраций по высоте колонны [1, 2], критерий окончания итерации должен учитывать переход через экстремум концентрации продуктового компонента. [c.108]

Для сравнения эффективности очистки пара на этой установке проверялась работа колпачковой колонны с 13 тарелками, колонны с насадкой из колец Рашига диаметром 12,7 мм (высота слоя 2,7 м) и колонны, заполненной стеклянным волокном диаметром 14—20 мкм (высота слоя 1,4 м). При скоростях закипания 40— 260 кгЦм -ч) лучшие результаты получены для колонн со стеклянным волокном. Средний общий коэффициент очистки (отношение концентрации загрязнений в кубе перегонного аппарата к концентрации их в конденсате) равнялся 4-10 . Если коэффициент очистки определять по отношению к исходной воде, поступающей в выпарной аппарат, то он будет меньше. Следует отметить, что в практических условиях при однократной дистилляции получаются более низкие значения этих коэффициентов. Авторы отмечают [130], что колпачковые колонны эффективны для удаления частиц диаметром более 15 мкм, а насадка из колец Рашига —более 50 мкм. [c.170]

КОКСОВАНИЕ, разложение при высокой т-ре без доступа воздуха твердых и жидких горючих ископаемых с образованием летучих в-в и твердого остатка - кокса Последний находит широкое применение а разл отраслях народного хозяйства (см Кокс каменноугольный, Кокс нефтяной, Кокс пековый) Сырье для К-в осн каменный уголь, в значительно меньших масштабах перерабатывают др горючие ископаемые, а также высококипящие остаточные продукты дистилляции нефти (см ниже), кам -уг пек и т д К. камеииого угля-переработка его при 900-1100°С с целью получения кам -уг кокса, коксового газа, каменноугольной смолы и др продуктов Предварительно обогащенные (отделенные от минер примесей), измельченные до зерен размером преим менее 3 мм и тщательно перемешанные угли (шихту) направляют в башню, из к-рой с помощью загрузочных вагонов через спец люки подают а раскаленные коксовые печи - горизонтальные аппараты щелевидного типа (см рис) Обогреват простенки (вертикальные каналы) печей выложены из динасового огнеупорного кирпича Преимуществ применение нашли печи с камерами шириной 400-500 мм, высотой 4 7 м, длиной 12 16 м, полезным объемом 20-50 Неск десятков печей (обычно 60-70) компонуют в единую систему - коксовую батарею, обслуживаемую общим комплектом [c.425]

На НПЗ нефть очищают в неск. ступенях ЭЛОУ (обычно в двух, реже в одной или грех). Гл. элемент технол. схемы-электродегидратор, в к-ром водно-нефтяная эмульсия разрушается в электрич. поле напряженностью 1-3 кВ/см, создаваемом между двумя горизонтальными электродами, к-рые подвешены на изоляторах на середине высоты аппарата. Эмульсия вводится в меж- пли подэлектродную зону либо одновременно в обе (в этом сл -чае используют третий электрод). На ЭЛОУ эксплуатируются электродегидраторы трех типов вертикальные (объем 30 м ) на отдельных малотоннажных установках мощностью 0,6-1,2 млн. т/год обессоленной нефти шаровые (600 м ) на установках мощностью 2-3 млн. т/год, совмещенных, как правило, с атм. либо атм.-вакуумными установками (АТ или АВТ см. Дистилляция нефти -, горизонтальные в кр тшотоннажных блоках (6-9 млн. т/год), встроенных в АТ и АВТ. [c.309]

Японские авторы [213, 214] предложили очищать P I3 и PO I3 дистилляцией в насадочной колонке высотой 35 см. В качестве насадки применяли куски кварца или стекла. Для повышения эффективности очистки, особенно от серы, в колонну добавляли хлористый алюминий, активированный уголь, порошок железа или меди (по 0,5—2 г на 40 мл образца). Получены препараты с суммарным содержанием всех примесей 1 10- %. [c.566]

Стабилизация дистилляционных колон в неустойчивом режиме описаны в работе [21 ], где отмечены особенности работы дистилляционных колонн при гомогенной азеотропной дастилляции в частности существование множественного устойчивого режима в колоннах с бесконечно большим числом тарелок и флегмовом числом. Экспериментально исследована азеотропная дистилляция смеси содержащих (массовые доли) метанола 0,66, метилового эфира масляной кислоты 0,66 и толуола - 0,28. В стеклянной колонне диаметром 100 мм, высотой 7 метров с 40 колпочковыми тарелками, смесь вводилась на 21 - ю тарелку давлением атмосферным. Использована система автоматического контроля. Установлено существование 3-х устойчивых режимов (ранее для этой смеси отмечались 2 устойчивых режимов), которые фиксировались по распространению температурного фронта по высоте колонны. Результаты теоретического анализа хорошо согласованы с опытными данными. [c.98]

В условиях отделения абсорбщш, где равновесное давление СО2 над la TBopoM невелико, последний фактор преобладает над первым до емпературы около 55 С. Поэтому с точки зрения скорости и полноты юг лощения диоксида углерода в процессе абсорбции полезно создать гредельно повышенный температурный режим, насколько позволят необходимые скорость и полнота поглощения аммиака. Следует также иметь I виду, что диоксид углерода достаточно хорошо поглощается только 1 том случае, если в рассоле есть аммиак. Поэтому поглощение аммиака ужно растянуть по всей высоте абсорбера, для чего также полезно поддерживать предельно допустимые повышенные температуры, особенно шзу абсорбера, куда поступает концентрированный аммиачный газ кз отделения дистилляции. [c.95]

На рис. 106 показано устройство дистилляционной колонны скрубберного типа, выпускаемой отечественными машиностроительными заводами под индексом КСЧС-8. Колонна собрана из 25 царг, ее диаметр 2800 мм, общая высота 38 200 мм. Внизу колонны находится холодильник слабой жидкости i с 3 холодильными царгами, над ним - дистиллер слабой жидкости 2 с 11 царгами, в которых размещена в четыре яруса деревянная хордовая насадка, а над дистиллером — совмещенные конденсатор и холодильник газов дистилляции i с 5 царгами. [c.219]

Гидрирование. 8.5 г тетраэтнлбутадиена (Ха), растворенного в 30 мл гексана, гидрируют в присутствии никеля Ренея при 80° и 110—120 ат в течение 3 час. При дистилляции на колонне с вращающейся лентой высотою 1 м получают 7 г углеводорода состава (по анализу) С12Н2в, чем доказывается наличие двух двойных связей в продукте гидрирования. [c.294]

Рено [32] и Мариллер [30] —одни пз первых исследователей процесса дистилляции с водяным паром — заметили, что интенсивность кипения смеси двух взаимно нерастворимых жидкостей и высота слоя верхней дистиллируемой жидкости влияют на состав паров. [c.164]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология